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5、钢结构设计规范》 （GB 50017-2003） 《混凝土结构设计规范》 （GB 50010-2010） 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 （GB 50204-2010） 《钢结构工程施工质量验收规范》 （GB 50205-2001） 《建筑施工计算手册》 第二版 《建筑工程模板施工手册》 第二版 《建筑施工手册》 第四版 2. 爬模组成 爬模由预埋件、附墙装置、导轨、支架、模板及液压动力装置组成
6、各系统组成如表1所示，结构及连接示意图如图1所示。 表1 爬模各系统组成 序号 名称 部 件 材料规格 型 号 备 注 1 模板系统 面板 桦木板 δ21 2 木工字梁 H20 200×80 3 背楞 Q235，槽钢 双14# 4 后移系统 后移装置 方管与钢件组合 80×80×3.0 δ16钢板 5 后移横梁 Q235，槽钢 双12# 6 主背楞 Q235，槽钢 双14# 7 主背楞斜撑 Q235，圆管组合 Φ88.5×3.0与Φ60×6.0 8 上平台系统 平台立杆 Q235
7、槽钢 双14# 9 平台横杆 Q235，方管 60×60×3.0 10 平台斜撑 圆管组合 Φ88.5×3.0与Φ60×6.0 11 下平台系统 三角架横梁 Q235，槽钢 双18# 12 三角架立杆 Q235，槽钢 双22# 13 三角架斜撑 圆管组合 Φ160×10与Φ90×12 14 吊平台立杆 Q235，槽钢 12# 15 吊平台横杆 Q235，槽钢 12# 16 液压系统 集中泵站 一拖八 17 液压油缸 额定推力150KN 18 换向盒 钢板焊接件
8、 19 高压油管 20 埋件系统 埋件板 铸造件 D26.5 不计入总重 21 爬锥 45# M42/D26.5 不计入总重 22 高强螺杆 45# D26.5 不计入总重 23 受力螺栓 40Cr M42 不计入总重 24 附墙挂座 钢板焊接件 双埋件 不计入总重 25 附墙撑 丝杆组合件 T42×6 26 导轨 Q235，槽钢 双20# 27 主平台横梁 Q235，槽钢 25# 28 其它平台横梁 Q235，槽钢 20# 29 平台跳板 木脚手
9、板 δ50 30 连接插销 45# 直径见连接示意图 31 对拉螺杆 45# D20 不计入总重 图1 架体示意图 3. 计算参数 1) 液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为： 浇筑、钢筋绑扎操作平台①最大允许承载Fk1 4.0KN/m2（爬升时1.0KN/m2） 模板安装操作平台②③最大允许承载Fk2 0.75KN/m2（爬升时0KN/m2） 模板后移及主操作平台④最大允许承载Fk3 1.5KN/m2（爬升时0.5KN/m2） 爬升装置工作平台⑤最大允许承载Fk4
10、 1.0KN/m2（爬升时1.0KN/m2） 拆卸爬锥工作平台⑥最大允许承载Fk5 1.0KN/m2（爬升时0KN/m2） 2) 除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：FV=125KN；拉力设计值为：F=215KN； 3) 爬模的每件液压缸的推力为150KN； 4) 爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa； 5) 架体系统： 架体支承跨度：≤5米（相邻埋件点之间距离，特殊情况除外）； 架体高度： 17.3米； 架体宽度： 主平台④=2.9m，上平台①=2.4m，模板平台
11、②③=1.2m，液压操作平台⑤=2.6m，吊平台⑥=1.7m； 6) 电控液压升降系统： 额定压力： 25Mpa； 油缸行程： 400mm； 额定推力： 150KN； 双缸同步误差： ≤20mm； 7) 依据设计图纸，各项计算取值： 本工程实际单元最大跨度24.2米； 本工程每单元设置六榀爬升机位； 本工程每单元设置十个后移模板支架； 本工程模板实际高度为6.15米。 4. 油缸顶升力验算 根据上述可知，爬模最大单元跨度24.2米，六榀机位，十个后移模板支架，模板高度6.15米，架体各构件自重如表2所示。 根据规范J
12、GJ195-2010中5.3.3规定，各荷载分项系数如表3所示。 架体自重设计值及荷载设计值如表4所示。 表2 架体各构件自重 架体组成 材料 数量 单重 总重(KN) 备注 承重三角架 组合件 6 6.21KN 37.26 依据设计图纸 上桁架 双[14 12 5.60KN 67.20 依据设计图纸 吊平台 [12 12 1.21KN 14.52 依据设计图纸 主平台横梁 双[25 93.6 56.90kg/m 5.33 按3道横梁计算 其他平台横梁 [16 343.2 19.75kg/m 6.78 按12道横梁计算
13、 平台跳板 5mm厚木板 230 26kg/m2 59.80 按6层平台计算 后移系统 组合件 10 2.99KN 29.90 依据设计图纸 模板系统 组合件 105 55 kg/m2 57.75 按6.15米高计算 液压系统 集中泵站 1 2.10KN 2.10 依据设计图纸 维护系统 Φ48钢管 100 3.84kg/m 3.84 依据施工图纸 合计 284.48 最大单元重量 表3 荷载标准值及荷载分项系数 表4 单元荷载设计值 荷载类别 荷载标准值 荷载分项系数 数量 总重(KN) 爬模自重 115
14、45KN 1.2 1 284.48 平台① 1.0KN/m2 1.4 16.8 23.52 平台② 0.0KN/m2 1.4 8.4 0 平台③ 0.0KN/m2 1.4 8.4 0 平台④ 0.5KN/m2 1.4 20.3 14.21 平台⑤ 1.0KN/m2 1.4 18.2 25.48 平台⑥ 0.0KN/m2 1.4 11.9 0 爬升时摩擦系数 1.2 201.75 合计 284.48 油缸最大实际顶升力为284.48KN，小于两个油缸推力之和900KN，满足使用要求。 5. 架体及构件施工工况验算
15、 5.1 施工工况说明 本工程存在俯爬和直爬两种工况，由于俯爬工况各构件受力小于直爬工况，因此，只验算直爬工况。直爬施工工况取混凝土浇筑完成后，模板后移600mm时，钢筋绑扎平台与主平台同时承载，承受七级风荷载。本工况计算中，将各单元荷载平均分配到两榀机位上，即单榀机位跨度3.5米。 5.2 荷载计算 5.2.1 架体自重 架体及各构件自重参见表5。 表5 架体各构件自重设计值 架体组成 单重 分项系数 荷载类型 施加位置 转换后设计值 承重三角架 6.21KN 1.2 均布荷载 三角架横梁 2.57 KN/m 上桁架 5.60KN 1.2 集中荷载
16、 三角架横梁 6.72 KN 吊平台 1.21KN 1.2 均布荷载 三角架横梁 0.50 KN/m 平台①横梁 17.24kg/m 1.2 均布荷载 平台①横杆 0.90 KN/m 平台②横梁 17.24kg/m 1.2 均布荷载 平台②横杆 1.21 KN/m 平台③横梁 17.24kg/m 1.2 均布荷载 平台③横杆 1.21 KN/m 平台④横梁 27.41kg/m 1.2 均布荷载 三角架横梁 2.38 KN/m 平台⑤横梁 17.24kg/m 1.2 均布荷载 平台⑤横杆 0.84 KN/m 平台⑥横梁
17、 17.24kg/m 1.2 均布荷载 平台⑥横杆 0.85 KN/m 平台①跳板 26kg/m2 1.2 均布荷载 平台①横杆 0.46 KN/m 平台②跳板 26kg/m2 1.2 均布荷载 平台②横杆 0.91 KN/m 平台③跳板 26kg/m2 1.2 均布荷载 平台③横杆 0.91 KN/m 平台④跳板 26kg/m2 1.2 均布荷载 平台④横杆 0.38 KN/m 平台⑤跳板 26kg/m2 1.2 均布荷载 平台⑤横杆 0.42 KN/m 平台⑥跳板 26kg/m2 1.2 均布荷载 平台⑥横杆
18、0.64 KN/m 后移系统 2.99KN 1.2 均布荷载 三角架横梁 2.47 KN/m 模板系统 55 kg/m2 1.2 集中荷载 三角架横梁 14.21 KN 液压系统 2.10KN 1.2 集中荷载 下平台横杆 1.26 KN 维护系统 3.84kg/m 1.2 集中荷载 三角架横梁 4.61 KN 5.2.2 各平台施工荷载 各平台施工荷载值如表6所示，施加位置为各平台横杆。 表6 施工工况各平台荷载值 平台编号 荷载标准值 分项系数 平台宽度 （m） 平台长度 （m） 线荷载 (KN/m) 平台① 4.
19、0KN/m2 1.4 2.4 3.5 19.6 平台② 0.75KN/m2 1.4 1.2 3.5 3.68 平台③ 0.75KN/m2 1.4 1.2 3.5 3.68 平台④ 1.5KN/m2 1.4 2.9 3.5 7.35 平台⑤ 1.0KN/m2 1.4 2.6 3.5 4.9 平台⑥ 1.0KN/m2 1.4 1.7 3.5 4.9 5.2.3 风荷载 根据JGJ195-2010附录A.0.4规定，风荷载标准值为： 其中，βgz、μs和μz按GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.
20、1取值； （KN/m2） 则七级风荷载标准值为： =1.78×1.0×2.38×=0.774KN/m2 其中，查GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.1，分别取βgz=1.78、μs=1.0和μz=2.38(B类地区，按150米高度取值)；查JGJ195-2010中表A.0.4，取v0=17.1m/s。 查表3得风荷载分项系数为1.4，则七级风荷载设计值为：WK7’=1.083KN/m2 转化为竖直方向线荷载为：qk7=3.79KN/m，施加位置为桁架立杆和吊平台立杆。 5.3 架体受力计算 5.3.1 计算模型 将架体模型简化为计算模型，如图2所示
21、 图2 架体模型（左-计算模型，右-荷载施加示意图） 模型中，各杆件号及节点号相应构件及材质如表7所示。 表7 施工工况杆件及节点相应构件 序号 杆件号 节点号 相应构件 材质 型 号 验算类型 1 25-30,36-40 桁架立杆 Q235 双槽钢14# 强度、稳定性 2 46-49 上平台横杆 Q235 方管60×60×3.0 强度、刚度 3 41-45 木工字梁 杉木 200×80×40×27 强度、刚度 4 52-55 主背楞 Q235 双槽钢14# 强度、刚度
22、 5 57-60 背楞 Q235 双槽钢14# 强度、刚度 6 22,50,51,56 斜撑 Q235 Φ88.5×3.0 强度 7 8-13,14-17 三角架横梁 Q235 双槽钢18# 强度、刚度 8 2-4,21,23 吊平台立杆 Q235 槽钢12# 强度、刚度 9 1,18-20, 下平台横杆 Q235 方管60×60×3.0 强度、刚度 10 5,6 三角架立杆 Q235 双槽钢22# 强度 11 31 三角架斜撑 Q235 Φ160×10 强度 12 32
23、横梁钩头 Q235 钢板δ20 强度 13 33 附墙撑丝杆 Q235 圆钢T42×6 强度 14 7,24,34,35 平台支撑座 Q235 钢板δ16 强度 15 11 承重插销 45# 圆钢Φ40 强度 5.3.2 施加荷载 将荷载施加至相应位置，确定材料性质，如图2所示。 5.3.3 用力学求解器对架体进行受力分析 图3 架体模型（左-轴力图N，中-剪力图N，右-弯矩图N•mm） 5.4 架体受力计算 5.4.1 各杆件轴力、剪力、弯矩见表8。 表8 施工工况各杆件荷载值
24、序号 杆件号 构件 轴力KN 剪力KN 弯矩KN•m 1 4 吊平台立杆 17.46 4.61 12.53 2 5 三角架立杆 23.96 -34.89 34.83 3 6 三角架立杆 -128.2 25.33 7.15 4 7 平台支撑座 -67.42 -85.82 19.35 5 11 三角架横梁 -205.43 -33.74 13.02 6 31 三角架斜撑 -76.21 0.00 0.00 7 32 横梁钩头 60.22 91.39 -38.61 8 33 附墙撑丝杆 -86.35
25、46.60 0.00 9 40 桁架立杆 -165.45 6.59 -10.52 10 48 上平台横杆 -33.43 -4.02 0.00 11 50 斜撑 76.59 0.00 0.00 以上构件同种类型，取受力最不利杆件，如果其满足要求，则其它杆件均满足要求；其中受拉杆件均满足要求，仅需验算受压杆件。 5.4.2 受压杆件验算见表9（受压杆件即图中蓝色杆件，轴力为负值杆件）。 表9 受压杆件验算 受压杆件满足要求。 6. 架体及构件爬升工况验算 6.1 爬升工况说明 本工程只存在直爬一种工况，因此，只验算直爬工况。直爬爬升工况取
26、混凝土浇筑完成后，模板后移600mm时，架体爬升至导轨1/2处，承受七级风荷载。本工况计算中，将各单元荷载平均分配到一榀机位上，即单榀机位跨度4.03米。 6.2 荷载计算 6.2.1 架体自重 架体及各构件自重参见表5。 6.2.2 各平台施工荷载 各平台施工荷载值如表10所示，施加位置为各平台横杆。 表10 爬升工况各平台荷载值 平台编号 荷载标准值 分项系数 平台宽度 （m） 平台长度 （m） 线荷载 (KN/m) 平台① 1.0KN/m2 1.4 2.4 4.03 5.6 平台② 0.0KN/m2 1.4 1.2 4.03 0 平
27、台③ 0.0KN/m2 1.4 1.2 4.03 0 平台④ 0.5KN/m2 1.4 2.9 4.03 2.8 平台⑤ 1.0KN/m2 1.4 2.6 4.03 5.6 平台⑥ 0.0KN/m2 1.4 1.7 4.03 0 6.2.3 风荷载 风荷载计算参见本计算书5.2.3。 6.3 架体受力计算 6.3.1 计算模型 将架体模型简化为计算模型，如图4所示。 图4 架体模型（左-计算模型，右-荷载施加示意图） 模型中，各杆件号及节点号相应构件及材质如表11所示。 表11 爬升工况杆件及
28、节点相应构件 序号 杆件号 节点号 相应构件 材质 型 号 验算类型 1 25-30,36-40 桁架立杆 Q235 双槽钢14# 强度、稳定性 2 46-49 上平台横杆 Q235 方管60×60×3.0 强度、刚度 3 41-45 木工字梁 杉木 200×80×40×27 强度、刚度 4 52-55 主背楞 Q235 双槽钢14# 强度、刚度 5 57-60 背楞 Q235 双槽钢14# 强度、刚度 6 22,50,51,56 斜撑 Q235 Φ88.5×3.0 强度 7 8-
29、13,14-17 三角架横梁 Q235 双槽钢18# 强度、刚度 8 2-4,21,23 吊平台立杆 Q235 槽钢12# 强度、刚度 9 1,18-20, 下平台横杆 Q235 方管60×60×3.0 强度、刚度 10 5,6 三角架立杆 Q235 双槽钢22# 强度 11 31 三角架斜撑 Q235 Φ160×10 强度 12 32 横梁钩头 Q235 钢板δ20 强度 13 33 附墙撑丝杆 Q235 圆钢T42×6 强度 14 7,24,34,35 平台支撑座 Q23
30、5 钢板δ16 强度 15 46 导轨梯档 Q235 钢板δ20 焊缝强度 6.3.2 施加荷载 将荷载施加至相应位置，确定材料性质，如图4所示。 6.3.3 用力学求解器对架体进行受力分析 图5 架体模型（左-轴力图N，中-剪力图N，右-弯矩图N•mm） 6.4 架体受力计算 6.4.1 各杆件轴力、剪力、弯矩见表12。 表12 爬升工况各杆件荷载值 序号 杆件号 构件 轴力KN 剪力KN 弯矩KN•m 1 4 吊平台立杆 7.04 5.46 13.24 2 5 三角架立杆 32
31、25 -10.32 6.78 3 6 三角架立杆 -121.7 -18.58 1.06 4 35 平台支撑座 -77.18 -28.68 6.02 5 11 三角架横梁 -179.59 -13.82 6.52 6 31 三角架斜撑 -66.40 0.00 0.00 7 32 横梁钩头 -93.62 46.06 -19.48 8 33 附墙撑丝杆 -17.87 22.52 0.00 9 36 桁架立杆 -13.38 -13.83 -7.36 10 47 上平台横杆 -33.83 4.38 0.0
32、0 11 51 斜撑 66.75 0.00 0.00 以上构件同种类型，取受力最不利杆件，如果其满足要求，则其它杆件均满足要求；其中受拉杆件均满足要求，仅需验算受压杆件。 将上述杆件荷载值与施工工况比较，均小于施工工况荷载值，故不需重新验算。 7. 架体及构件停工工况验算 7.1 停工工况说明 本工程存在俯爬和直爬两种工况，由于俯爬工况各构件受力小于直爬工况，因此，只验算直爬工况。直爬停工工况取混凝土浇筑完成后，模板不后移，并利用对拉螺杆紧贴固定在建筑结构上，各平台连接为一体，对架体进行加固，承受九级风荷载。本工况计算中，将各单元荷载平均分配到两榀机位上，即单榀机位跨度3
33、5米。 7.2 荷载计算 7.2.1 架体自重 架体及各构件自重参见表5。 7.2.2 各平台施工荷载 根据JGJ195-2010中5.3.5规定，各平台无施工荷载。 7.2.3 风荷载 根据JGJ195-2010附录A.0.4规定，风荷载标准值为： 其中，βgz、μs和μz按GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.1取值； （KN/m2） 根据JGJ195-2010中5.3.5规定，停工工况承受九级风荷载，九级风荷载标准值为： =1.78×1.0×2.38×=1.576 KN/m2 其中，查GB50009-2012中表7.5.1、表7.3
34、1和表7.2.1，分别取βgz=1.78、μs=1.0和μz=2.38(B类地区，按150米高度取值)；查JGJ195-2010中表A.0.4，取v0=24.4m/s。 查表3得风荷载分项系数为1.4，则九级风荷载设计值为：WK9’=2.206 KN/m2 转化为竖直方向线荷载为：qk9=7.72KN/m，施加位置为桁架立杆和吊平台立杆。 7.3 架体受力计算 7.3.1 计算模型 将架体模型简化为计算模型，如图6所示。 图6 架体模型（左-计算模型，右-荷载施加示意图） 模型中，各杆件号及节点号相应构件及材质如表7所示。 7.3.2
35、施加荷载 将荷载施加至相应位置，确定材料性质，如图6所示。 7.3.3 用力学求解器对架体进行受力分析 图7 架体模型（左-轴力图N，中-剪力图N，右-弯矩图N•mm） 7.4 架体受力计算 7.4.1 各杆件轴力、剪力、弯矩见表13。 表13 停工工况各杆件荷载值 序号 杆件号 构件 轴力KN 剪力KN 弯矩KN•m 1 23 吊平台立杆 20.71 0.1 3.71 2 5 三角架立杆 63.33 -7.83 9.60 3 6 三角架立杆 -12.06 -19.69 3.73
36、4 7 平台支撑座 -32.06 -9.12 0.10 5 17 三角架横梁 -39.71 -0.1 -1.36 6 31 三角架斜撑 -9.36 0.00 0.00 7 32 横梁钩头 -25.86 21.27 -9.01 8 33 附墙撑丝杆 -23.72 -35.41 0.00 9 37 桁架立杆 -62.60 -35.41 0.00 10 47 上平台横杆 -49.80 1.26 0.00 11 50 斜撑 54.44 0.00 0.00 以上构件同种类型，取受力最不利杆件，如果其满足要
37、求，则其它杆件均满足要求；其中受拉杆件均满足要求，仅需验算受压杆件。 将上述杆件荷载值与施工工况比较，均小于施工工况荷载值，故不需重新验算。 8. 重要构件验算 8.1 主背楞斜撑计算 由施工工况计算结果可知，螺杆承受最大压力F=76.21KN，螺杆螺纹为T60×6，大径d=60mm，中径d2=57mm，小径d3=53mm，螺距为P=6mm，基本牙型高度H1=0.5P=3mm，旋合圈数n=H/P=8.3，螺杆和螺母材料均为Q235。 8.1.1 螺纹抗剪验算 当螺杆和螺母材料相同时，只校核螺杆螺纹强度。 由于螺纹为梯形螺纹，则其牙根宽度b=0.65P=3.9mm，基本牙型高度H1
38、0.5P=3mm，螺纹小径 则其剪切强度：N/mm2<=46.8N/mm2 （由于螺纹牙材质为Q235，其许用剪应力，取46.8N/mm2），满足要求。 8.1.2 螺杆强度验算 N/mm2<=85N/mm2 （螺纹牙许用弯曲应力，取85N/mm2），满足要求。 8.1.3 螺杆的稳定性验算 由于螺杆会受到压力，故需进行稳定性计算。 螺杆最大工作长度=500mm，按照一端固定一端铰支可得长度系数=0.7，螺杆危险截面的惯性半径=13.25mm，故<（Q235的=61），不作压杆稳定性验算。 8.2 埋件系统计算 单个埋件的拔力设计值为200KN，剪力设计值为100KN
39、 8.2.1 混凝土抗拔验算 埋件系统结构如图8所示。 图8 埋件系统结构示意图 根据《建筑施工计算手册》，按锚板锚固锥体破坏计算埋件的锚固强度如下： 假定埋件距高度方向混凝土边缘有足够的距离，锚板螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从混凝土中拔出破坏（见图9）。 图9 锚固抗拔示意图 分析可知,沿破裂面作用有切向应力τs和法向应力δs,由力系平衡条件可得： 使；,由试验得：当b/h在0.19～1.9时，α=45°，δF=0.0203 fc, 代入式中得： 式中 fc—混凝土抗压强度设计值（选择C30混凝土，fc
40、 =14.3N/mm2）; h—破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（400mm）; b—锚板边长（100mm）. 所以 混凝土的抗拔力为F=263.12 KN >200 KN, 故满足要求。 8.2.2 混凝土局部承压验算 根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算： 式中 FL—局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN） fc—混凝土轴心抗压强度设计值；（14.3N/mm2） βC—混凝土强度影响系数；（查值为0.94） βl—混凝土局部受压时的强度提高系数；（2） Al—混凝土局部受压面积；（mm2） Aln—混凝土局部受压净面积
41、 Ab—局部受压计算底面积；（mm2） 1） 埋件板处 混凝土局部受压净面积 满足要求。 2）爬锥处 图10 爬锥剖面示意图 爬锥（L=150mm）受到受力螺栓传来的剪切力V： 由几何条件有 竖向受力平衡 对剪力作用点处取矩 由相似三角形可得 计算可得：,，<14.3KN（C30砼抗压设计值），满足要求。 8.2.3 受力螺栓的抗剪力和抗拉力验算 单个机位为双埋件，根据
42、上述计算结果可以假设单个受力螺栓的设计剪力为：FV=100KN；设计拉力为：F=200KN； 图11 受力螺栓尺寸示意图 受力螺栓为M42，10.9级，抗压、抗拉、抗弯强度查表可知：抗拉屈服强度f=600N/mm2，抗剪强度为：fV=420 N/mm2.有效面积为： 1）受力螺栓抗剪： , 满足要求。 2）受力螺栓抗拉： 满足要求。 3）折算应力： 满足要求。 8.2.4 高强螺杆验算： 对埋件中外露与砼直接接触的高强螺杆(D26.5，L=350mm)按照带肋的普通钢筋进行考虑。 高强螺杆（45#）的设计强度取其屈服强度355 N/mm
43、2，设混凝土对锚固长度为la的高强螺杆的握裹力为f，f应与高强螺杆的锚固长度成正比，则会有一个临界状态，使高强螺杆的设计强度充分发挥。 1）高强螺杆抗拉 根据混凝土规范的普通钢筋锚固计算公式: la=1.1α×d×fy/ft 式中la—受拉钢筋的锚固长度 1.1—锚固长度修正系数 α—钢筋的外形系数（这里按照带肋钢筋，取0.14） d—钢筋的公称直径（这里为D26.5螺杆，取26.5mm） fy—钢筋的抗拉强度设计值（这里取355N/mm2） ft—砼轴心抗拉强度设计值（这里为C30，取14.3N/mm2） 通过计算得到la≈70mm，而实际锚固长度为175mm，故高强螺杆
44、拉应力未达到其抗拉设计值，满足要求。 2）高强螺杆螺纹的承压 高强螺杆(D26.5)螺纹承压长度按照60mm计算，其有效承压面积At=1590mm2， 按照上面高强螺杆抗拉计算看出，其拉应力未达到335 N/mm2的设计强度，这里姑且按照设计强度进行计算，即高强螺杆的承压力约为： F=335×26.52×π/4≈105.19KN 则承压应力σ=F/At=87.66N/mm2<335N/mm2（45#钢屈服强度）,满足要求。 8.2.5 承重插销计算 非爬升状态时是承重插销受力，由施工工况计算结果可知： R=115.82KN＜280KN（承重插销的设计承载力，由计算而得） 所以
45、承重插销满足要求。 8.3 导轨计算 导轨主要承受架体爬升时，换向盒传递给其的荷载。爬升工况计算中，与导轨接触的三个支点反力，如表14和图12所示。 表14 爬升工况支点反力值 节点号 构件 水平方向KN 竖直方向KN 合力方向（°） 46 下换向盒与导轨接触点 -22.87 89.45 96.6 9 附墙撑与导轨接触点 17.87 -44.52 -51.6 11 上换向盒与导轨接触点 93.3 24.61 13.90 图12 爬升工况反力图（N） 将荷载施加到导轨上，如图13所示。 图13 导轨受力简图 图14
46、导轨轴力、剪力、弯矩图 8.3.1 导轨强度验算 1）抗弯验算 ，，截面塑性发展系数 2）抗压验算 , 长细比 小于允许长细比[λ]=150，满足要求。 查表，稳定系数为0.601，则 满足受力要求。 3）挠度验算 根据JGJ195-2010中5.3.8规定，导轨跨中变形值按下式规定计算： 则导轨变形值为： 8.3.2 导轨挠度验算 8.3.3 导轨梯档的焊缝计算 根据图纸，单个梯档的侧焊缝长度为120mm，端焊缝长度为92mm，焊高hf =10mm，则由端焊缝所承担的力N1=βf×0.7hf×lw×fw 式中，βf—系数，对间接承受动
47、荷载的情况，βf=1.22； lw—焊缝总长度； fw—角焊缝的设计强度，查计算手册可知：材料Q235钢的焊缝抗剪强度为125N/mm2 则N1=1.22×0.7×10×92×125＝98.21KN. 由侧焊缝所承担的力N2= 0.7hf×lw×fw =0.7×10×120×125 =105KN N1+ N2=98.21+105=203.21KN>150KN(单个油缸的推力)，所以导轨梯挡焊缝强度满足要求。 9. 模板及受力构件的验算 9.1 混凝土侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不
48、再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取24.8 kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t0=200/(23.5+15)=5.17 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h H
49、混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取6m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。 =0.22x25x5.17x1x1.15 x21/2 =45.9kN/m2 =25x6=150kN/ m2 取二者中的较小值，F=46.5kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒和捣震混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设
50、计值为： Q=45.9x1.2+6.0x1.4=63.5kN/ m2 9.2 模板计算 9.2.1 基本参数 模板高度为6.15m，浇筑高度为6m，面板采用21mm厚板；竖向背楞采用木工字梁截面尺寸为80x200，间距为280mm；水平背楞采用双14号槽钢背楞，最大间距为1200mm；拉杆系统为D20拉杆 ，材质为45#钢，拉杆水平间距为1200mm，竖向间距为1200mm。 其中：-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2，-木材抗剪强度设计值，取1.5 N/mm2 E-弹性模量，木材取8.5x103
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