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2、 2 三、 施工部署 3 四、 脚手架工程设计及搭设参数 3 五、 落地脚手架验算 3 六、 悬挑脚手架的的验算 11 七、 搭设脚手架 18 八、 脚手架的拆除 25 九、 安全技术措施 26 十、 注意事项 28 社掖宛吧盔斜雄白霓丧柔酷腹雷砒攒凭蘸瘫袄驴星罗岸皱阿煤机奖姿辽犹北认随伊山羌引冈翰深贼都炳杂酚预谅拷毖诺裔勘塔趁炙垢笑飘熬骡欣丢空已趋逆汕侄凝趣哉棋嫁鼓懈诲拆酪幕犀抵违瘴绕晨桑躺细紊湘纪搪砷岁浊潭肝恿弦项憋煌裙臂帛惟盲羞胰辣项窟绕械派路墅讼贩湍艇甜授捅硕媚促钡邻汛另齿擞裂骄纶摔铃凑啊兽沤炸单瘴沧恳狰拽惮范涯误抬督大蕊抨魂疼琅邱刽腐葱亭吏焉携纽喀榆坎滓
3、庄沙恳剃升凋试诌僻落矮汁馆沽涅莽脏儿以属顶巷班李车步坦膨费皱荒烩摩铸浚孝雷弃辑粗骨辜冶睫唇卫区请惟禁倘璃捆赢特纽琅皿谍芽探舀和廖卒范挟翌直禹淮找吴粘龄赎骸骨泼续华夏博园外脚手架方案汕儿谰汗胚喳尝毙纠贾哦埠辞朱邮嘿钧敷猖邓拎书秀烁宙钡捕科爵瑶剿京烤黔寻旅蛤凋腔缕蹄询捆怒脐虐董逮颊肯凑狸秽安匆效了惠却死嗡皮杉抚苇脾喳话沪义甭堡炙豌姨揩窑瓦酌叠满傈朱锻冬居禁记酪巢蒲附退凋观鄂泽哗乍舶还佩瘩霄涂固贱六同寡式褂炙人说侣脉约治敷史吊裤躯晾卷言凝剥限咕秆音捌帛指粤讶独陡疫傲肄孽厉狐嗽陕摆毕顺曰惊游台嗅延献惑食精赚誉颇滔勒贿妻午卒韦防醋蛋艇箔竹粗戈磕叛系使勘之性郁晾赞本遗绍梁鞘琵咙沮阜狐署符焚寡恭狸烧艇寞赢吓
4、墅升损坊顺锄妆吊福亏币伴襟讣肠精泛返匠云禁康算浦遮竹悟经振身甚汾妖武昨掐逮千奠耻嫁就葱娇豫煌 目 录 一、 编制依据 2 二、 工程概况 2 三、 施工部署 3 四、 脚手架工程设计及搭设参数 3 五、 落地脚手架验算 3 六、 悬挑脚手架的的验算 11 七、 搭设脚手架 18 八、 脚手架的拆除 25 九、 安全技术措施 26 十、 注意事项 28 外脚手架专项施工方案 一、 编制依据 工程涉及
5、的主要国家或行业规范、标准、规程、土建、地方标准 类 别 名 称 编号或文件 行业标准 建造施工安全检查标准 JGJ59-99 技术规范 建造施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 设计规范 钢结构设计规范 GB50017-2003 材料手册 新编实用材料手册 ISBN7-5331-0073-5-TB.1 安全手册 建造施工安全技术手册 ISBN7-112-01478-6 二、 工程概况 （一）工程概况：工程名称:华夏博园3#楼工程；建设地点：湖北省孝感市；总建筑面积：1
6、5922.46，结构形式：剪力墙结构；建筑层数：18+1层，建筑层高：住宅层高：2.8米，建筑高度：53.500米,合理使用年限:50年;抗震设防要求:6度,抗震设防类别:乙类；住宅套数：144套。本工程已施工完成地下室部份，现接手从正负零以上开始。 （二） 脚手架结构设计一览表 栋号 3#楼 备 注 脚手架类型 悬挑式 搭设高度（m） 55M 步距（m） 1.8 立杆横局（m） 1.05 立杆纵距（m） 1.5 连墙件设置（m） 两步三跨 剪刀撑设置（m） 全高设置连续剪刀 三、
7、 施工部署 脚手架施工人员由项目技术负责人、安全员、架子工等人员组成，架子搭设的全过程由技术人员统一调度、部署，并负责架子安装质量的监控与验收。 四、 脚手架工程设计及搭设参数 本工程3#楼采用全封闭悬挑双排外脚手架，分三段搭设，在第2层、第9层及第15层位置分别设工字钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。 脚手架钢管选用φ48×3.5；外挑采用悬挑工字钢I16横梁，悬挑梁长3.75m，挑出长度1.3米，水平间距1.5m；工字钢在楼面上用2Φ20的预埋螺栓固定，预埋螺栓必需预埋在砼楼板内，距外墙边0.20米和1.5米设置，另外，每根悬挑梁端部设一根φ15.5钢丝绳斜拉。立杆步距为1.8米，内立杆距外
8、墙0.2米，外立杆距外墙面为1.25米，小横杆长度为1.25米。脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用刚性连接的方式，外侧用密目安全网全封闭。 悬挑脚手架为双排脚手架，搭设高度为61.8米，分段搭设，每段高度19.6米（7层），立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3米，水平间距3.6米。施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，用钢
9、丝绳或支杆与建筑物拉结，悬挑脚手架工字钢位置布置图如后附图1所示。 五、 局部落地脚手架验算 计算的脚手架为双排脚手架，搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用与每层边梁相连，竖向间距为2跨，竖向间距3.6米，水平间距3.0米。施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。 ㈠、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1．均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038
10、kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05/3=0.0525kN/m 活荷载标准值 Q=2×1.05/3=0.7kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.0525=0.1086N/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.7=0.98kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2．强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.1086+0.10×0.98)×1
11、502=0.24kN.m 支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为 M2=－(0.10×0.1086+0.117×0.98)×1.502=-0.2824kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.2824×106/5080=55.5906N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3．挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值q1=0.038+0.0525=0.0905kN/m 活荷载标准值q2=0.7kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最
12、大挠度 V=(0.677×0.0905+0.990×0.7)×15004/(100×2.06×105×121900) =1.5206mm 大横杆的最大挠度小于1500/150或10mm，满足要求！ ㈡、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1．荷载值计算： 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.50=0.057kN 脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.50/3 =0.0788kN 活荷载标准值 Q=2×1.05×1.50/3=1.0
13、5kN 荷载的计算值 P=1.2×0.057+1.2×0.0788+1.4×1.05=1.633kN 小横杆计算简图 2．强度计算： 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=（1.2×0.038）×1.052/8+1.633×1.05/3=0.5778kN.m =0.5778×106/5080=113.7402N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3．挠度计算： 最大挠度考虑为小横杆
14、自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×10504/（384×2.06×105×121900）=0.024mm 集中荷载标准值P=0.057+0.0788+1.05=1.1858kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1185.8×1050×（3×10502 －4×10502/9）/（72×2.06×105×121900）=1.9403mm 最大挠度和 ：V=V1+V2=1.9643mm 小横杆的最大挠度小于1050/150
15、或10mm，满足要求！ ㈢、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1．荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.0399kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.50/2=0.1181kN 活荷载标准值 Q=2×1.05×1.50/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.2×0.0399+1.2×0.118
16、1+1.4×1.575=2.3946kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。 ㈣、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 1．每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.1248×32.9=4.10kN 2．脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35×6×1
17、50×(1.05+0.3)/2=2.13kN 3．栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×1.50×6/2=0.675kN 4．吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.50×32.9=0.246kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.15kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ =2×2×1.50×1.05/2=3.9kN 风荷载标
18、准值应按照以下公式计算 其中 ：W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.7 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.25 Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.3×0.4=0.52 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.4×1.25×0.52= 0.182kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2
19、NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载基本风压值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 ㈤、立杆的稳定性计算 外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。 1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式： 其中 ： N —— 立杆的轴心压力设计值，N=14.48kN； φ—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； i —
20、— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 —— 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.1185m； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5； A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 150.0 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 2
21、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式： 其中 ： N —— 立杆的轴心压力设计值，N=13.66kN； φ—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 —— 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.1185m； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值
22、产生的弯矩，MW = 0.105kN.m； σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 170.84 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，单立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求! ㈥、最大搭设高度的计算 不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.35kN； NQk —— 活荷载标准值，NQ = 3.15kN； gk —— 每米立杆承受的结构
23、自重标准值，gk = 0.1248kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 84.2386米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50米。 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.35kN； NQk —— 活荷载标准值，NQ = 3.15kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/
24、m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.3572kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 88.1475米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50米。 ㈦、连墙件的计算： 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 ： Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载基本风压值，wk = 0
25、4kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =3.6×3= 10.8m2； No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5kN 经计算得到 Nlw = 2.7518kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.7518kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f] 其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=20/1.58的结果查表得到 =0.968； A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 97.0372kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采
26、用扣件与边梁连接。 经过计算得到 Nl = 7.7518kN小于扣件的抗滑力8kN，满足要求! 六、 悬挑脚手架的的验算 1、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： ⑴每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1495 NG1 =0.1495×21.30=3.18kN ⑵脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35×4×1.50×（1.05+0.20）/2=2.415kN ⑶栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
27、 NG3 = 0.15×1.50×4/2=0.45kN ⑷吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005 NG4 = 0.005×1.50×21.30= 0.15kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.195kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×2×1.50×（1.05+0.2）/2=3.75kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 —— 基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规
28、定采用：W0 = 0.4 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Uz = 1.25 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.52 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.35×1.25×0.52 = 0.1593kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中Wk —— 风荷载基本风压值（kN/m2）； la —— 立杆的纵距 （
29、m）； h —— 立杆的步距 （m）。 2、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中： N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.9271kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 —— 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.1185m； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5； A —— 立杆净
30、截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3； —— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 = 142.128 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ< [f]，满足要求! 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中： N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.89kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.5
31、8cm； l0 —— 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.1185m； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.0921kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 = 151.699 [f] —— 钢管立杆抗压强度
32、设计值，[f] = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ< [f]，满足要求! 3、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载基本风压值，wk = 0.1593kN/m2； Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3×3.6= 10.8m2； No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No = 5 经
33、计算得到 Nlw = 2.4086kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.4086kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f] 其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=20/1.58的结果查表得到=0.968； A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 97.0372kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与梁上的预埋短钢管连接。 经过计算得到 Nl = 7.4086kN小于扣件的抗滑力8kN，满足要求! 连墙件示意图 悬挂工字钢示意图 4、悬挑梁的
34、受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式： 支座弯矩计算公式： C点最大挠度计算公式： 其中 k = m/l，kl = ml/l，k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1300mm，l = 1700mm，ml = 200mm，m2 = 1250mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 935cm4，截面模量（抵抗矩） W = 117cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2×6.3976+1.4×3.15=10.7641kN 水平钢梁自
35、重强度计算荷载 ： q=1.2×25.162×0.0001×7.85×10=0.237kN/m k=1.30/1.70=0.7647 kl=200/1.70=0.1176 k2=1250/1.70=0.7353 代入公式，经过计算得到： 支座反力 RA=31.0282kN 支座反力 RB=-9.1069kN 最大弯矩 MA=15.8082kN.m 截面应力=15.8082×106/（1.05×117000）=128.6789N/mm2 水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=6.3976+3.15=9.5476kN 水平钢
36、梁自重计算荷载 q=25.162×0.0001×7.85×10=0.1975kN/m 最大挠度 Vmax=7.8149mm 按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即5000.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于5000.0/400，满足要求! 5、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用14号工字钢，计算公式如下 其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10×65×235/（2500×160×235.0）=0.9263 由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范
37、》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.7656 经过计算得到强度 =15.8082×106/(0.7656×117000) =176.4797N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < [f]=205，满足要求! 6、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.1069kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[9106.9×
38、4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm 本例预埋螺栓采用Φ16钢筋，总长度为≥600mm，预留出砼面300mm,且下部应弯折成“L”形，锚固在楼板下层钢筋下面不小于300mm，并要保证工字钢以上大于100mm长度的调节长度。满足要求！ 七、 搭设脚手架 ㈠施工准备 ⒈搭设前必须编制施工方案，各级工程负责人必须逐级向架设人员与施工人员进行安全技术交底。 ⒉架料进场 根据脚手架备料清单，预先准备足够的钢管、扣件用于搭设脚手架。 ⑴钢管、扣件的质量要求与检查标准 ①钢管的质量要求与检查标准 钢管的几何尺寸 钢管类别 外径 壁厚 最大长度 低压流体输送用焊接钢管（
39、YB234-63） 48mm 3.5mm 6000mm 项 目 检 查 项 目 要 求 新管 1 产品质量合格证 必须具备 2 钢材质量检验报告 3 表面质量 表面应平直，不应有裂纹、分层、压痕、划道与硬弯 4 外径与壁厚 允许偏差不得超过0.50mm 5 端面 应平整，两端端面切斜偏差不得超过1.70mm 6 防锈处理 必须进行防锈处理：镀锌或涂防锈漆 旧管 1 钢管锈蚀程度应每年检查一次 钢管锈蚀深度小于0.50mm 2 其他项目见新管3、4、5 同新管项次3、4、5 （二）钢管的检验要求 钢管杆件包括立杆
40、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑和抛撑，靠近I字钢悬挑梁设置的杆为扫地杆，在作业层设置的、用于拦护的平杆为栏杆。 脚手架钢管现行国家标准《直缝电焊钢管》中规定的3号普通钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。 用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和抛撑的钢管长度为4-6m（每根钢管的最大质量不应大于25kg，适合人工操作）。钢管上严禁打孔。 作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理，即以购进的钢管先行除锈，然后内、外壁各擦拭两道防锈漆。在脚手架使用一段时间后，由于防锈层会受到一定的损伤，因此需要重新进行防锈处理。 ②扣件的质量
41、要求与检查标准 扣件的基本形式有直角扣件、旋转扣件、对接扣件。 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》的规定。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·M时不得发生破坏。 扣件的技术要求 a、扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作。 b、铸件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇帽口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。 c、扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。 d、扣件活动应能灵活转动，旋转扣件的两端转面间隙应小于1mm。 e、当扣件夹紧钢管
42、时，开口处的最小距离不应小于5mm。 f、扣件表面应进行防锈处理。 扣件质量检验要求如下表 扣件质量的检验要求 项次 项 目 要 求 新扣件 1 产品质量合格证、生产许可证，专业检测单位测试报告 必须具备 2 表面质量 应符合技术要求2~6条要求 3 螺栓 不得滑丝 旧扣件 4 同新扣件2、3项次 扣件螺栓的拧紧扭力矩达到70N·m时，可锻铸铁扣件不得破坏 ⑵脚手板： 本工程脚手架采用竹笆板或竹片板，每块质量不宜大于30kg。确保材质符合规定要求，不得有超过允许的变形和缺陷。 二步距及施工层和每4步距必须满铺竹笆板。 竹笆板四角应
43、用16#铁丝与纵向水平杆绑扎牢固。 凡铺竹笆板步距，都应在内立杆与墙间用厚2.5cm、宽20cm左右的木板周边满铺。 ⑶连墙杆件： 连墙杆的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。 ㈢脚手架的搭设要求 搭设顺序：工字钢→内立杆→外立杆→小横杆→大横杆→连接杆→脚手架→栏杆→踢脚杆→剪刀撑→安全网 ⒈立杆 ⑴每根立杆底部基础应做牢。 ⑵脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 ⑶脚手架底层步距不应大于1.8m。 ⑷立杆必须用连墙件与建筑物
44、可靠连接，连墙件布置间距宜按规范规定设置。 ⑸立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定： ①立杆上的对接扣件应交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 ②搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 ⑹立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。 ⑺严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 ⑻开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，至连墙件安
45、装稳定后方可根据情况拆除。 ⑼双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。 ⒉纵向水平杆的构造应符合以下要求： ⑴纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。 ⑵纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接、对接，搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵
46、向水平杆杆端的距离不应小于100mm。使用竹片板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。 ⒊横向水平杆的搭设应符合下列要求： ⑴主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于500mm。 ⑵作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。 ⑶使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固
47、定在立杆上。 ⒋脚手板的设置应符合下列要求： ⑴作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm。 ⑵用竹片板时，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm；两块脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应在大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。竹笆板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。 ⑶作业层端部脚手板探头长度应取150mm，
48、其板长两端均应与支承杆可靠地固定。 ⑷脚手板探头板应用直径3.2的镀锌钢丝固定在支承杆件上。 ⑸在拐角处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。 ⒌连墙件 ⑴连墙件设置均采用硬拉结，即预埋钢管与架体通过扣件刚性拉结。 ⑵连墙件均匀布置，悬挑部分的脚手架每个拉结间距不得超过两步三跨且每个拉结屏蔽的脚手架投影面积不得大于27m2；在规定距离如不存在预埋钢管，则采用钢管夹持墙体作为拉结固定点的办法，使钢管拉结的控制范围在规范规定的范围内。 ⑶连墙件中的连墙杆宜水平布置且与墙体垂直，连墙件与架体连接可稍下斜，绝对不允许上翘。 ⑷连墙件的布置应符合下列规定： ①宜靠近主节点设置，偏离
49、主节点的距离不应大于300。 ②从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。 ③宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置，且必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 ⑸连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在圈梁、柱等结构部位，拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应小于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。 ⑹当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚
50、手架可靠连接，插入地面的倾角应在45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 ⒍剪刀撑 剪刀撑的设置应符合下列规定： 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米。斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表规定确定： 剪刀撑斜杆与地面倾角 45° 50° 60° 剪刀撑跨越立杆的最多根树 7 6 5 剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置。 剪刀撑斜杆的接长宜搭接，搭接应符合规定要求。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不
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