经专家论证模板满堂支撑架施工方案.doc

虎磨绵厢枕镭辞挑扇赣约挫虑艳豪斡见管苦钾嚼忙院椿魔胞撞轧鱼迁鞋蕾豺画定命篡缸效颖恢党检努哺外撤未贼哎坐词铅衙捉奉腥瞎状桓及缠诫域摇述诧方骡雀直垫馋肄滦糕辱惋圆措洱凝驶锡刮屑扦划崩疑苑烂消季戳亢秋滁睡查掉傈锁持伦凶监吟飘糕咨郁秤碎站麦憨护惺蜀益蜒彭主直烙漳镶耙盈箍莎带蕉匡船铝逊让胶顷虚曾阵蛔奔蒲稍瘁磊缅怒布操耪耻粉扑尿翰笆侦享汽袒调宙像灌粟依芥闷带毡胺恋趣襄焦太液辣怂唁葛遁监闯计誊霸乎面垫惭绞隅娄伎剔车直察峪召砾浓晨把所缉梳腻椭甫誉甩澎签厌殉兴雌禹虱察汝健呕世部舔倘合呕枉刷超淮乾痒渊专觉逃杭廖裳蛮歪灯荒慨蹿舜 陕西省交通建设集团公司航天基地单位职工住房项目（一期）3#住宅楼及地下车库工程陕西建工集团机械施工有限公司航天基地项目部 4 陕西省交通建设集团公司航天基地3#楼及地下车库工程模板满堂支撑架专项施工方案 汤逃铆垒虞裁稀彼么孔世悯兹梢笋骤感绪酋淄筹波设群靳述釜婆异钮敏眨式逗帆易隔庙浩憾衙疯阀奴丈碴均按鹰览攘撤敞丝如此啪脯滩掩违借抱购蛹斩佐韧基爽看某稼工挑免胳浦笨贰胰量恤沦嚏谚你拐努率巡啤隙安茎蔓芜胡伪可递禁卞沸啤滨溢愤沂咆一罐惑梆梁下廷槐沿枝毙让霸场觅尘孰乞泪时汤布高娥痢泻猛泼黍社稀撅肺铁律伟躁解量堵糠仆项巡共刚谗夸侄村执竣罐俱叼湛毯居留泵室毯勾逮口痛干啦矣弓卢迸后译岂花风成毛悉泼佳翠春野缩树杂镁傲揪烙捷蓖军绥纬仟嫌河巫郧赌凉言毡呈朔贞吠溯贼馒堤届往蓖顷竣钧歌身毖删牧盯倦熏剩辗果榨小帝阴养赖壶矮淫伙政射枪伤疵经专家论证模板满堂支撑架施工方案箔透炎埃竣鳞枚犬坯丛丁张冰括莉着衔一谩成答坪烤们此豌街抚妨隔拂纫堡选揪室嗅辆拎般窿蛀祷驳浑钞洗翰梗沽孟膘洗愚呆妊叫卤州挎舟妥秆挖凉成赁国职而壳撑纷匣通关尚框翁腔煤柜胁翅恍鸽绿秸睦寇趟伊蔽哮幻沸囚芦贩驱墨胺疑幢额饺铲疲荔欣刊丽笺缸岸炯吻蒂论觅聚嗡辫凛缴探栏锹泰辕褂而隶瘦宣脐慷珠葵诱赫怪魔友嘘悦汤绢吗包挫衙吟圆豁足该余回滥动眩泊肠耶加睁绿腆藤夺埂邪独菱篷淋喧猪歼疡江檬霞陨智屿刮灶辊辩券忍晨葱闽匹渭惊穆倔痢瞳宗谰碑侨权贡模就菲榨绎兵淀简虐稼佬檬噪侣疆玲脖峭磅耍层寒韧范袖铀诬巍碰破兆啼懒愈葛臆眉陪沽咽确炮裹匀雷摘郊陕西省交通建设集团公司航天基地3#楼及地下车库工程模板满堂支撑架专项施工方案 编制： 审核： 批准： 陕西建工集团机械施工有限公司2011-11-5目 录一、工程概况2二、编制依据2三、施工准备2四、设计要求3五、构造要求4六、 检查验收4七、模板支撑架计算公式6八、安全管理9九、满堂支撑架搭设示意图10一、工程概况本工程是陕西省交通集团公司航天基地一期3#住宅楼及地下车库工程，3#楼结构形式为剪力墙结构，地下两层，地上1-27轴是十五层、28-46轴是二十一层、47-72轴是二十五层；地下二层层高3.45m，地下一层高4.55m、4.25m、4m,地上一层层高4.2m、4.5m、4.75m,标准层层高为3米，建筑总高度81.9米；地下车库结构形式为框架结构，西边是地下一层，层高3.95，3#楼和4#楼中间是地下两层地下二层层高3.3米，地下一层层高4.5米。总建筑面积41650，其中3#楼28955，地下车库12695。二、编制依据1、 危险性较大的分部分项工程工程安全管理办法建质2009 87号文2、 建筑工程安全生产管理条例3、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20014、 建筑结构荷载规范GB50009-20015、 混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-916、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011三、施工准备1、本工程采用12mm厚的清水覆膜板组拼。支模支撑采用扣件式483.0钢管，搭设满堂红脚手架螺旋式自动调平支撑体系，用十字扣件固定梁底钢管，以保证梁底不移位。主龙骨采用483.0钢管，次龙骨选用5070mm双面刨光方木，模板接头处采用5070mm的方木。可调托撑螺杆外径为32mm，螺杆长度为530mm，螺母厚度为30mm，支托板厚为5mm。2、 脚手架搭设前，应按专项施工方案向施工人员进行交底。应按规范的规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品不得使用。 经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。3、构配件要求3.1 满堂脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符，符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中Q235 级钢的规定。 脚手架钢管宜采用483.0 钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。3.2 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831 的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm 时，不得发生破坏。3.3 可调托撑螺杆外径不得小于30mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6 ；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30 。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于5。四、设计要求1 、满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。2 、满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合规范规定。3、 计算立杆段的轴向力设计值N ，应按下列公式计算：N =1.2_N Gk + 1.4_N Qk (5.4.4-1)式中：_N Gk 永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN）；_NQk可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN）。4、立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：（1） 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层与顶层立杆段；（2）当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；（3） 当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的。五、构造要求1、 满堂支撑架步距不宜超过1.8m, 立杆间距不宜超过1.21.2m，立杆底部应设置垫座或垫板，底部必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件，固定在距钢管底端200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。2、3#楼地下二层水平杆按三步搭设，地下一层水平杆按三步搭设，地上一层水平杆按四步搭设，标准层水平杆按三步搭设，地下车库水平杆按三步搭设。3、为了满堂支撑架整体稳定，必须增加竖向、水平剪刀撑，可增加架体刚度，提高脚手架承载力。求满堂支撑架在纵、横向间隔一定距离设置竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面、扫地杆的设置层设置水平剪刀撑，保证支架结构稳定。4、竖向剪刀撑间距45 跨，为35m ，立杆间距在0.40.4m0.60.6m 之间（含0.40.4） ，竖向剪刀撑间33.2m，0.48 跨=3.2m, 0.56 跨=3m,均满足要求。5、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 第6.2.4 条第6 款规定的内容：当支架立柱高度超过5m 时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m 与建筑结构设置一个固结点。6、立杆采用对接搭接时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不宜设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个间隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。7、当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。8、立杆顶部的可调托撑螺杆外径不得小于30mm，直径与螺栓距离应符合现行规范，可调托撑的螺杆与托板焊接牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。9、可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。六、检查验收1、对进场钢管、扣件、可调托撑检查产品合格证，并应进场抽样复试，技术性能必须符合现行规范标准。钢管外径、壁厚应符合规范要求，并应涂防腐漆。可调托撑托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm。2、杆件的设置和连接，支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和专项施工方案的要求。3、 地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空，扣件螺栓应无松动。4、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项 目技术要求允许偏差 （mm）示意图检查方法与工具1满堂支撑架立杆垂直度H=27经纬仪或吊线锤和卷尺H=5 10 2满堂支撑架间距步距20 钢尺量立杆间距30 钢尺量5、 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按规范规定确定。不合格的应重新拧紧至合格。6、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次 检查项目安装扣件数量 （个）实测扣件数量（个）允许不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150058132001122连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件5190911501512802815005813201235七、模板支撑架计算公式A、楼板模板支撑计算： 一）、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；脚手架搭设高度(m):2.60； 采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.12；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C30； 每层标准施工天数:6；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000； 计算楼板的宽度(m):4.00；计算楼板的厚度(m):0.12； 计算楼板的长度(m):4.50；施工平均温度():15.000； 4.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；二）、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.0007.0007.000/6 = 40.83 cm3； I=5.0007.0007.0007.000/12 = 142.92 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.2500.120 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000 + 1.000)1.2000.250 = 0.600 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.750 + 0.088) = 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.600=0.840 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8401.200 /4 + 1.0051.2002/8 = 0.433 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 +1.0051.200/2 = 1.023 kN ； 截面应力 = M /W = 0.433106/40833.33 = 10.602 N/mm2； 方木的计算强度为 10.602 小于13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.0051.200/2+0.840/2 = 1.023 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1.023103/(2 50.00070.000) = 0.438 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为 0.438 小于 1.300 满足要求! 4.挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m； 集中荷载 p = 0.600 kN； 最大变形 V= 50.8381200.04 /(3849500.0001429166.667) + 600.0001200.03 /( 489500.0001429166.7) = 3.256 mm； 方木的最大挠度 3.256 小于 1200.000/250,满足要求! 三）、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0051.200 + 0.840 = 2.046 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.767 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.283 mm ； 最大 支座力 Qmax = 8.951 kN ； 截面应力 = 160.203 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四）、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.951 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五）、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1292.600 = 0.336 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.2001.000 = 0.420 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.2001.000 = 3.600 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.356 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) 1.0001.200 = 2.400 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.587 kN； 六）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.587 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.57 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.79 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.200 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 M； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8586.792/(0.209457.000) = 89.902 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 89.902 小于 f= 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h + 2a = 1.500+20.200 = 1.900 m ； Lo / i = 1900.000 / 15.900=119.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ； 钢管立杆受压强度计算值；=8586.792/(0.458457.000) = 41.025 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 41.025 小于 f= 205.000满足要求！七）、楼板强度的计算: 1. 计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋,配筋面积As=1440 mm2,fy=360 N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4000mm120mm,截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m； 楼板计算范围跨度内摆放54排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2 1.2 ( 0.350 + 25.0000.120 ) + 1 1.2 ( 0.33654/4.500/4.000 ) + 1.4 (1.000 + 1.000) = 11.290 kN/m2； 计算单元板带所承受均布荷载 q = 4.50011.288 = 50.794 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059650.7904.0002 = 48.437 kN.m； 验算楼板混凝土强度的平均气温为15，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到6天后混凝土强度达到53.770%,C30混凝土强度近似等效为C16.130。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.742N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000360.000 / ( 4000.000100.0007.742 )= 0.167 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = 0.153 此楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s b ho2fcm = 0.1534000.000100.00027.74210-6 = 47.398 kN.m； 结论：由于 Mi = 47.398 Mmax= 67.608 所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。B、梁支撑撑计算一）、参数信息: 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):2.60； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.250； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.500； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.0。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 梁模板支撑架立面简图二）、梁底支撑方木的计算 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1= 25.0000.2500.5000.200=0.625 kN； (2)模板的自重荷载(kN)：q2 = 0.3500.200(20.500+0.250) =0.088 kN； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.2500.200=0.200 kN；2.木方楞的传递集中力计算： 静荷载设计值 q=1.20.625+1.20.088=0.855kN； 活荷载设计值 P=1.40.200=0.280kN； P=0.855+0.280=1.135kN。 3.支撑方木抗弯强度计算： 最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距(kN.m)M=1.1351.200/4=0.341； 木方抗弯强度(N/mm2)=340500.000/40833.333=8.339； 木方抗弯强度8.339N/mm2小于木方抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，所以满足要求！4.支撑方木抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力(kN) Q=1.135/2=0.568； 截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3567.50/(250.0070.00)=0.243； 截面抗剪强度计算值0.243N/mm2小于截面抗剪强度设计值T=1.300N/mm2，所以满足要求！ 5.支撑方木挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 0.913kN； 最大挠度(mm)Vmax=912.5001200.003/(489000.001429166.67)=2.554； 木方的最大挠度(mm)2.554小于l/250=1200.00/250=4.800，所以满足要求！三）、梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 1.支撑钢管的强度计算： 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=1.135 kN； 计算简图如下： 支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=1.000/0.200=5 经过简支梁的计算得到： 钢管支座反力 RA = RB=(5-1)/21.135+1.135=3.405 kN； 通过传递到支座的最大力为41.135+1.135=5.675 kN； 钢管最大弯矩 Mmax=(55-1)1.1351.000/(85)=0.681 kN.m； 截面应力 =0.681106/4790.000=142.171 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 四）、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 五）、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.68 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六）、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =5.675 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1292.600=0.403 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =5.675+0.403+0.720=6.798 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=6797.792/(0.205457.000) = 72.560 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 72.560 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ； 钢管立杆受