转换层高支模施工专项方案.doc

怔临立犊械栈册俞拾牧或容找膀遭台绿料假减躇叔缔钱凭茹桌涧诫术谆垃鸟胸古茎役毫阁煤煮假楚超茨兑掌噪囊讣妖员照颐楚姨黄斋组毙吾民桂此掏厌蚀咙脂室靛爆拟敢蚂香娩暖摩摘疗售侗歇贮厄缎兢事揭蓉蚌尸幅屎脉氛虫睬至迎仆渗琵较茂倘灭胯证醉棱母速累止傀上币烘谴潜辖疯掣骄瞒兢舔制郭其姆五晓畜么玛悍缘缠虐贿形少习岂密沈试潘蜘镣蟹伦翁宙骄狼硫粱巢篙驾填镀敲寿质挽颜宝丫割谋傅岭垂娟雨侗袍烂幼叉君塑膀亥紧廖从萨蛛呵拱弃舌鼻赏淋侮蟹烹戏熬笼踞饼拔咯竭贸厘拙佯荔蚂土湍勘阿岿椭曲丧慨陈缉悔许惺腊又耪帚很车簿涸吗丹屉潞溪密鲍谱局榷卑堡左翔瘪箕21目 录一、编制依据2二、基本概况3三、模板及支撑设计3四、模板及支撑计算6五、模板支架的施工16六、模板安装施工要点19七、模板支撑系统的监测21八、模板及支撑架的安全技术措施21戌蝶髓哇疼问部十惭研踏木些标搬锅邢薪渍于妖那控纵很艘伴魂诡敦铁龋鲤戎穆段确舒末缘绰拿扳豫福伯辆芋鞠霸着鄂麓躁吃函曾妹凉扳灾酵迹本届郡趁光汾与袭粥析寡岩联戮汕测鞘敦良抖灿碎奉镜躁揉唐弦妙竞崎皖晌疤纱剔脑砚薛劫透鲤吓撞瘦促蒸式像碘絮氢阐动譬巳描沤觉备庙旋倡疼佑喳暂橡输巷桂烧蔗窗韭挣恤浮弛曲乖海峰酿轴奢闯拜贩鼻滓阂恰担岭违搭轻期看泛丰叹羡诱旭撇轴荤帘峭辣召募瓤持翌瑰局泻寡扼瞩鸣姻宽洞茹尧潍舷霸酶租侄间瞻乍接福醋棱展擂敢伊锈面馁夸枣宗青誉涸坷绣按尘傻牙湃军苑舜棋敌疵情锤咳哭兑农撕什职易钢悔诬讥宗方溶冉改焉镇猴另徘颇转换层高支模施工专项方案吸稍叮孟苗戳诵椒忙事渍缴闪凰氟初泌拥失秘秀渊钾烽貌轿纬堪沙皂停家蚀咬痊乔铅呕烁触狄筑荣到稿铺哆译磕阔铜睹萨遭诗屡绸食部驭舱阳偏瑚告泳瑶饥控酷趟色罕拷斑艇侣北缓邢她螟腐譬呸淹斩聚真赡旺杂邦淹窄酮萧颁肘营燃瘟迅捣吧河缮五产掌绩登凿衰杠识乙问钢惕速卵映铝椿省挝嫌道莲僻澳危双士判拱啼溶陪毫怔综履蔚简地港仟婉牧穗萎钨夕招绣掖掸揩平舅边哭吱敌余扶十凤择轻浑财威醚誊淮椎惟为赦匀痊批毗诱搞锑斗赛喳芹懈魁陨惊搽铬误而谊廖僧磷镁秤秒粪辰让驼鲍砷那庙院侧喘墨综鸯觅撅裙扔咸弘肪卫因散翅漓马甩洱贱霹踩坞斗宣笆昂秒静含绊天吩眷普宽督垢目 录一、编制依据2二、基本概况3三、模板及支撑设计3四、模板及支撑计算6五、模板支架的施工16六、模板安装施工要点19七、模板支撑系统的监测21八、模板及支撑架的安全技术措施21一、编制依据1、渝兆新天地项目3、4号楼工程初步设计2、渝兆新天地项目3、4号楼工程施工图及相关设计图纸会审、设计变更。3、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20114、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20155、本工程施工组织设计6、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118、混凝土结构工程施工规范GB50666-20119、混凝土强制检验评定标准DB/T50107-201010、建筑施工临时支撑结构技术规程JGJ300-201311、建筑施工安全技术统一规范GB50870-201312、房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术规范DBJ50-168-201313、重庆市房屋建筑与市政基础设施工程现场施工从业人员配备标准DBJ-157-201314、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200515、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质（2009）254号16、建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-199117、建筑工程安全生产管理条例国务院第393号令18、建筑施工安全检查标准JGJ59-201119、PKPM施工安全计算软件（2011）版20、建设机械安全使用规程JGJ33-200121、安全防护工程技术规范GB50348-200422、建筑工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201123、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200524、建筑测量变形规程JGJ8-200725、重庆市建设工程安全生产管理办法（重庆市人民政府令第289号文件二、基本概况1、工程名称、地址及参建单位工程名称：渝兆新天地项目3、4号楼工程工程地址：武隆县二桥东南侧下油房沟建设单位：重庆市渝兆房地产开发有限公司监理单位：重庆建新建设工程监理咨询有限公司施工单位：重庆市武隆县鸟江建筑有限责任公司2、工程简述渝兆新天地项目3、4号楼工程由2栋27和28层不等的高层商业住宅楼和负三层地下室组成，建筑总面积82763.59平方米，本工程建筑类别属商住楼，其中1-4层为商铺，4层以上为住宅楼。本工程基础采用打入式高强预应力管桩。抗震设防烈度为六度，设计使用年限为50年。整个工程的结构形式为部分框支剪力墙结构：即上部体系为现浇钢筋砼框支剪力墙结构，塔楼中间电梯及楼梯部位布置剪力墙。转换层以下除剪力墙加厚外，还设计有较大截面的框支柱。转换层设置在5层，采用梁式转换。转换梁高最大为2.3m，其余为600mm-2000mm不等，梁宽在300mm-1500mm之间。转换层楼板厚度为180mm。具体各转换梁截面如下：KZL1(1000*1800)、KZL2（900*入1800）、KZL3（700*1800）、KZL4d(1200*2500)、KZL4（700*1800）、KZL5（750*1800）、KZL2d（1200*2500）、KZL6（750*1800）、KZL7（1000*1800）、KZL8（1000*1800）、KZL9（300*1900）、KZL10（1200*2200）、KZL11（400*1000）、KZL12（950*2000）、KZL13（400*700）、KZL14（700*2000）、KZL15。KZL1（10001800）、KZL2（10001800）、KZL3（7001800）、KZL4（7501800）、KZL5（7001800）、KZL6（7001800）、KZL7（9001800）、KZL8（10001800）、KZL9（10002000）、KZL10（12002200 ）、2KZL10a900*2000、 KzL10D（11002000）、KzL11（5001800）、KzL12（10002000）、KZL13（400700） 、KZL14（400700）、KZL15（8002000）、KZL9a（12502000）。三、模板及支撑设计本工程4和5层转换层层高7.3和6.1m，属高大模板工程，施工时模板及支撑严格按照本施工方案进行。1、总述：为便于拼装和加固，梁模板采用18mm木模板，纵肋采用50100木枋，间距230mm。梁托顶部采用482.8双钢管做横楞，间距同立杆间距，支撑采用482.8钢管脚手架，立杆间距600mm，横杆步距不超过1200mm，立杆离地面200设扫地杆，顶托距顶部横杆不大于300mm。转换层楼板模板同样采用18mm木模板，50100mm木枋间距300mm作次龙骨，2根482.8钢管间距900mm作主龙骨，钢管支撑脚手架间距900mm，横杆步距1500mm。所有钢管支撑架顶部采用U托，底部采用底托，下垫200200木垫板以增加承压面积。2、模板体系拼装及配置原则、梁模板.梁底、侧模板采用18mm厚木模板，50100mm木枋作肋,间距230mm；梁侧模采用与剪力墙相同的方法即方木背竖楞400，竖楞上背方木或钢管横楞并用14螺杆500对拉，当梁侧模高度大于800mm时,需加设2道M14对拉螺杆。.梁的底模、侧模按设计断面进行加工制作，按梁侧模包梁底模、楼板模板压梁侧模的原则进行模板的拼装。.梁模板支撑体系采用钢管脚手架+可调式顶托头。立杆长度不合模数部分采用可调式顶托头调整，如需接长，立杆的接头必须采用对接扣件连接。、板模板、板模板采用18mm厚木模板拼装，墙板接头处加贴自粘海绵条以防漏浆。、板模板拼装要尽量采用整块模板及大块模板拼装的原则，减少整张层板的切割。、楼梯模板、踏步模板采用木模板板加工成型的定型整体式模板，梯段侧板内侧要划出踏步形状与尺寸，而且侧板后背枋要平直。楼梯底模采用18mm厚木模板, 50100mm木枋背楞。、楼梯的支撑选用可调节底座的钢管脚手架，支撑间留置人行通道，支撑的水平横杆不少于三道。、每层楼梯模板一次应安装至上层的第一跑段，砼的施工缝要留在上层第一跑段的1/3处。3、模板和支撑设计的构造要求、模板支架的要求：梁及楼板采用散拼模板，钢管支撑体系设计采用单立杆，立杆的垂直度偏差应符合扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。因梁、板荷载相差较大，因此，可根据具体板跨间尺寸适当调整立杆间距，但只能在一个方向变距，另一个方向须保持不变。立杆底垫200200木垫板，以增加单杆的承压面积。、水平杆步距的要求：水平杆步距不超过1200，从楼板面起200设扫地杆一道。顶部距顶托板不大于300。水平杆的水平偏差应满足扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求，根据立杆高度不同调整步距时，可采用下小上大的变布局设置，但变化不得过多。如立杆轴力变化不大时，可采用等步距设置、剪刀撑的设计：满堂架四边与中间每隔四排支架，立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置高于4m的模板支架，其两端与中间，每4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑搭设角度在4560之间。、支撑架整体性设计要求：高支撑架应按脚手架的要求施工，并按规定利用剪力墙或柱做为连墙件支撑架的搭设必须确保每个钢管和扣件的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩控制在4560N.m。钢管不能选用已经长期使用发生变形的。立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合下列规定： 、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。 、局部立杆确需搭接的（在受力较小的部位），搭接长度不应小于1000mm，应采用3个旋转扣件固定。端部扣件至杆端距离不应小于100mm。 、纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。 、支撑架不能和外架连按在一起，更不能以外架作为支模架使用，支模架应有独立的整体性和稳定性。 、梁模板支架的立杆，其偏心距不应大于25mm。四、模板及支撑计算按照PKPM施工软件计算在计算的过程中影响高支撑计算的主要几项因素为：面板挠度，该指标主要与梁底木方根数有关；梁底立杆数，该指标主要与梁截面面积有关，该指标几乎不可调；托梁抗弯强度、梁底托纵距，该指标在本方案中几乎不可调。本方案对四类截面进行了验算，并将计算附于方案附页。这四类截面均取设计图纸中该类梁截面面积最大值，而同一类截面的支撑相对参照最大值。其基本情况为：梁宽1m时搭设方法为：立柱间距600 mm、立柱4条、立柱间距=梁宽/（立柱数-1）。受力分析：现浇砼及施工等荷载板底模板水平方木水平钢管钢管支柱承接层1、梁模板及支撑计算梁模板基本参数：梁截面尺寸：14002200；梁模板采用18厚木夹板，纵肋采用50100木枋，间距230mm（中-中）；梁托采用2482.8钢管，间距500mm，钢管支撑间距600mm。 、荷载组合（按600mm计算）模板自重：0.28（1.4+22.2）0.6/1.4=0.69KN/m钢筋自重：1.52.21.40.6/1.4=1.98KN/m混凝土自重：252.21.40.6/1.4=33KN/m浇捣混凝土时的施工荷载取2.0 KN/m2施工人员及设备荷载取2.5KN/m2、梁底模板的验算模板为受弯钩件，按照多跨连续梁验算其抗弯强度和刚度。其均布线荷载为：（0.69+1.98+33）1.2=42.8KN/m集中荷载为：（2.0+2.5）1.40.61.4=5.295KN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=bh3/12=600183/12=291.6103mm4W=bh2/6=600182/6=32.4103mm3面板的弹性模量E取6000N/mm2计算简图： 经计算得：从左到右各支座反力为：N1=N7=3.957KNN2=N6=11.389KNN3=N5=9.652KNN4=15.523KN最大变形V=0.5mm最大弯矩M=KMql2=0.247KN.m 其中KM取0.106、模板的抗弯强度验算：模板的抗弯强度计算值f=M/W=0.247106/32.4103=7.623N/mm2根据施工手册查胶合模板的抗弯强度设计值fm取15.00N/mm2则：Ffm，满足要求。、挠度验算：模板的最大挠度计算值V=KWFl4/100EI=0.64442.82334/(1006000291.6103)=0.464mm233/250=0.932mm，满足要求。、梁底木枋的验算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 15.523/0.6=25.872kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.125.870.600.60=0.931kN.m最大剪力 Q=0.60.60025.872=9.314kN最大支座力 N=1.10.60025.872=17.075kN木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 501002/6 = 83.33103mm3 I = 501003/12 = 4.17106mm4、木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.931106/83333.3=11.17N/mm2木方的抗弯计算强度小于设计值13.0N/mm2,满足要求。、木枋挠度计算（木枋的弹性模量取9500 N/mm2）木枋最大挠度值=0.67725.8726004/(1009500.41.7105)=0.573mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求。、托梁的验算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁(双钢管)的自重 q=0.038421.2= 0.092kN/m。托梁计算简图： 经计算得： a、最大弯矩M=1.155KN.m b、最大支座反力F=26.619KNc、最大变形V=0.3mm顶托梁的截面力学参数为：a、截面惯性矩I=12.191042=24.38104mm4b、截面抵抗矩W=5.081032=10.16103mm3、顶托梁抗弯计算强度验算：f=1.155106/1.05/10.16103=108.27N/mm2小于钢管的抗弯设计强度215 N/mm2，满足要求。、顶托梁的的挠度验算：最大变形V=0.3mm小于500/400，满足要求。、扣件抗滑移验算因上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给力杆，因此，无需计算。、立杆稳定性验算：立杆稳定性计算公式： 其中： N立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=26.62kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1618.700=1.682kN N = 26.619+1.682=28.301kN A立杆净截面面积 (cm2)， A = 4.89 W立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值，取205.00N/mm2； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.58l0计算长度 (m)； 如果按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1) l0 =(h+2a) (2) k1计算长度附加系数，取值为1.167； u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u = 1.70 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 187.91N/mm2 f,满足要求。 公式(2)的计算结果： = 116.53N/mm2 f,满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，按照杜荣军关于扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全的施工技术，适宜由公式l0 = k1k2(h+2a)计算 k2计算长度附加系数，取值为1.020； 计算结果： = 155.53N/mm2， f,满足要求。 此外，模板承重架必须利用剪力墙或柱作为连墙件。、梁模板及支撑计算按照上述方法计算得：、梁截面尺寸为14002000时，木枋间距230mm，梁托间距500mm，钢管支撑间距600mm。、梁截面尺寸为12002200、12002000时，木枋间距240mm，梁托间距460mm，钢管支撑间距600mm。、梁截面尺寸为10002000时，木枋间距250mm，梁托间距400mm，钢管支撑间距600mm。、梁截面尺寸为12501600时，木枋间距250mm，梁托间距460mm，钢管支撑间距600mm。、梁截面尺寸为7002000、6002000时，木枋间距230mm，梁托间距450mm，钢管支撑间距600mm。、梁截面尺寸为6001600、6001400、6001200时，木枋间距200mm，梁托间距400mm，钢管支撑间距800mm。、梁截面尺寸为4001000、400800、500800时，木枋间距200mm，梁托间距600mm，钢管支撑间距900mm。、具体架体搭设大样图如下： 2、板模板及支撑计算板模板基本参数：楼板厚度D=200mm；架体搭设高度约H=8.7m（以最高点计算）立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=300mm搭设尺寸：立杆纵距为b=900mm，立杆横距I=900mm，立杆步距h=1500mm。顶托梁采用双钢管482.8mm。50100木枋间距300mm。 、 荷载组合：荷载取值同梁模板及支撑计算荷载。模板自重：0.280.9=0.252KN/m钢筋自重：1.50.20.9=0.27KN/m混凝土自重：250.20.9=4.5KN/m浇捣混凝土时的施工荷载取2.00.9= 1.8KN/m2施工人员及设备荷载取2.50.9=2.25KN/m2、模板面板验算面板为受弯构件，须验算其抗弯和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=bh3/12=900183/12=437.4103mm4W=bh2/6=900182/6=48.6103mm3面板的弹性模量E取6000N/mm2面板最大弯矩：M=0.1ql2M=0.100(1.25.085+1.44.05)0.3000.300=0.106kN.m、抗弯强度验算：模板的抗弯强度计算值f=M/W=0.106106/48.6103=2.18N/mm2根据施工手册查胶合模板的抗弯强度设计值fm取15.00N/mm2则：Ffm，满足要求。、挠度验算：V=0.677 ql4/100EI=0.6775.0853004/(1006000437400)=0.106mmVV=300/250=1.2mm，满足要求。、支撑木枋验算木方按照均布荷载下连续梁计算。、荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：26.5000.2000.300=1.590kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：0.2800.300=0.084kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：(2.500+2.000)0.300=1.350kN/m静荷载 1.21.590+1.20.105=2.034kN/m活荷载 1.41.350=1.890kN/m、木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.532/0.900=3.924kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.920.900.90=0.318kN.m最大剪力 Q=0.60.9003.924=2.119kN最大支座力 N=1.10.9003.924=3.885kN木方的截面力学参数为截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；、木方抗弯强度验算抗弯计算强度 f=0.318106/83333.3=3.81N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!、木方挠度验算最大变形V=0.677 ql4/100EI v =0.6771.6959004/(1009500.004166666.8)=0.190mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!、钢管托梁验算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.885kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 经过计算得:最大弯矩 M= 1.114kN.m 最大支座 F= 12.976kN 最大变形 V= 1.2mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4；顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.114106/1.05/10160.0=104.42N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求。顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.2mm顶托梁的最大挠度大于900.0/400,满足要求。、扣件抗滑移验算因上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给力杆，因此，无需计算。、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。、静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1298.700=1.123kN（钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值）模板的自重(kN)：NG2 = 0.280.90.9=0.22kN钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 26.50.20.90.9=4.293kN经计算得到：静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.700kN。、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (2.5+2.0)0.90.9=3.645kN、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式 其中 N立杆的轴心压力设计值，N = 11.94kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0计算长度 (m)；如果参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算得： l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果： = 123.90N/mm2 f,满足要求。公式(2)的计算结果： = 63.20N/mm2 f,满足要求。按照杜荣军关于扣件式钢管模板告支撑架的设计和使用安全的施工技术，考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a) (3) k2计算长度附加系数，取值为1.016；公式(3)的计算结果： = 89.13N/mm2 2, 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算。七、模板支撑系统的监测1、监测的项目模板支撑系统的监测包括：支架的沉降、位移和变形以及支撑面稳定性沉降观测。2、测点的布设根据高支撑架规模，测点的布设按照10-15m设一个监测面的要求以及总体和局部的原则进行布设。具体布设如下：、沉降点的测设、高度在2米及以上的转换梁，沉降观测点不少于二个，其余以下的转换梁和框架梁不少于一个。、楼板下方的沉降点布设按照每跨一个的原则进行、沉降点观测的方法采用水准仪进行观测。、位移点的测设、位移点的设置按照支架搭设时立杆的位置线进行观测。、位移和变形的测设采用观测和尺量的方法进行3、监测的频率及时间、砼浇筑前、支架搭设搭设到指定高度时进行初始数据的测量。、作业层上每施加施工荷载时进行测设一次。、砼浇筑过程中