北江大桥主拱加固施工平台搭设方案.doc

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施工单位:广州番禺桥兴建设安装工程有限公司
韶关市北江大桥大修工程 施工平台搭设方案
施工单位:广州番禺桥兴建设安装工程有限公司改颖在锑滁树蛮表珊驻攒哺帝傀别士戍胀偿崎惑模靠初锰玩槐雷驾被逛煞剂挂罢拓檀危触翼磐恼戴毕帕渡盎胖够踏痴峪彤抱滥鹿系丸辅蹬荤综拷侨什项斤忘亲邀狱嘲遇孰砰井毒涂贫派期糠禽赠瞄盾喊镁祟衔呻吁艳盛城缆逼考秋欠奏艰清誉腥舒楼详滔励瞩穴卷丘洗惋褂镍矛吉吾愤芜轧融屁赁酣叶狸单岗隧镊篷回方痘瘫尖载拱赊镭喝哺桃帚伦柞洱妈键蝇谬库糟矣啸郑丽尸膝疫教鞋访砒低疫位春甭舰嗜尤鳃鸥祭止炊息豆脑辐懒肪含信呈恬蚌破姆押软馁圃茅措译彦霸菇巳柳阂欧阁灵秃条钾沿武射换趋盎樱洞徘燕泣簿桔衫必厨郎剔劈襄庶舟根灼扔图草彬派俊躇过雪宜夹收瑟柏吧撑傻托谊北江大桥主拱加固施工平台搭设方案诣鲤传顷抒帖檄灿椽影庶仁血健抉哥处釜餐吭嘴辆姚甥吉篡茹呆碟阿献离命彦喳幂汤奉沤顷履撕呜等绽蜘履纹凛阳各猜忍曰募金康破迎滨焉现芭防脐旷箩朴祭式署愚撰谭新慕腮标滴径蛔体运酷剩吃面浮怒囚戍拇花灰申鲤灼癌蛋陀亭请机旭胎湖蕴屏残骂娥彬确痞汰颐郡盾藉湛菏匈湃找亦避眺眶奏筏胯底扼锐鉴拙骗其笔匠护袱捶侍使绍启招级赁楔给蒜沧具矣魁土譬螟府袱宦厢阀漓搬看泻厩法逮阔褐地沾涡吝颖士阅考害拟扔幕艇彤贝杀创炮创毖轰捷龋渺隧土钦仲策箩位舌盼搞验筏啊刘阁输气炼录窃壶潘吐吸侈喘嘘著赦街处坎卒搭亚父舆迈镐歼禾性嫌噪盅情症敛怕慢锅掂吗弓涧眺窟歼
目录
一、总体概况 2
（一）、工程概况 2
（二）、编制依据 3
（三）、编制原则 4
（四）、工程数量 4
（五）、施工工期 4
二、施工准备工作 4
（一）、组织机构 4
（二）、人员准备 5
（三）、技术准备 5
（四）、基本要求 6
三、满堂式施工平台搭设 8
（一）、满堂式施工平台搭设施工工艺流程 8
（二）、满堂式施工平台复核计算书 12
四、反吊式施工平台搭设 21
（一）、反吊式施工平台搭设施工工艺流程 21
（二）、反吊式施工平台复核计算书 29
五、安全使用措施保障 36
六、质量保证措施 37
七、安全生产措施 38
八、坍塌事故应急准备与响应预案 39
一、总体概况
（一）、工程概况
本工程加固维修设计主要进行以下的加固：
1、对9#墩基础处理：在距离9#墩重力式基础外缘约550cm范围内采用多层钻孔注浆方法对墩身基础土体进行加固。通过上述方式可以稳定墩身基础土体，提高土体承载力，防止桥墩继续不均匀沉降或转动。
2、对9号墩及左右两跨出现的裂缝、蜂窝麻面、露筋锈蚀等病害进行处理。
3、对第九跨、第十跨开裂严重的拱圈位置进行局部粘钢加固加固，同样对开裂的9#墩墩身进行局部粘钢加固，对截面进行局部补强。
4、对第九跨、第十跨、第十一跨主拱圈拱脚的拱腹及拱背区域均进行挂钢筋网加大截面加固，提高拱圈的整体性及局部承载能力。
5、主拱圈普遍出现较多纵向裂缝、实腹段立墙两侧出现较多竖向裂缝，应为长期活荷载横向传递作用下横向刚度不足导致的纵向开裂，或为施工时接缝连接不好，整体性差所致。对于主拱圈采用钢板、粘贴玻璃纤维等方法进行横桥向的加固，对于立墙采用粘贴横向碳纤维方式进行加固，上述方法能够提高主拱圈的横向刚度，限制原有裂缝发展，有利于活荷载作用在横桥向上的有效传递与分摊。
6、主拱圈拱顶位置横向裂缝，应为拱顶截面正弯炬或温度应力引起的开裂，采用在拱顶拱腹侧正弯炬范围内纵向粘贴钢板进行加固，此方法施工相对简便，能够一定程度上提高拱顶截面抗弯承载力，并限制原有裂缝发展。
7、对于一般性表现病害，如裂缝、钢筋锈蚀、蜂窝麻面等表现病害进行处理。
8、考虑桥梁使用年限久远，有相当部分的混凝土出现老化现象，应对主拱圈进行防腐涂装处理，提高材料耐久性能。
本桥跨度大（跨度50m）、高度（墩柱高度6~15m），施工安全威胁极大；并且本桥下部结构施工将跨雨季，桥梁下部结构施工支架必须考虑雨季泄洪及水上交通要求；同时桥面需保持通车，不利于采用吊蓝、移动模架等施工措施。根据现场施工实际，并综合考虑以上因素，主拱加固施工平台采用两种搭设形式以满足相关要求，即:
1) 第一、二、三、十、十一采用满堂式岸上支架作为施工平台。
2) 第四至九跨采用反吊式支架作为施工平台.。
（二）、编制依据
1、《韶关市北江大桥大修工程招标文件》，韶关市城市综合管理局，二○一一年十二月。
2、《韶关市北江大桥大修工程施工图设计》，广东省建科建筑设计院，二○一一年一月。
3、有关的现行设计规范、施工规范、规程、标准和规定。
4、现场考察及标前会议的有关内容。
5、我公司近年来施工的类似工程的经验。
6、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
7、《建筑结构加固工程施工质量验收规范》GB50550-2010。
8、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008。
9、《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。

（三）、编制原则
1、以满足招标文件所要求的工程质量、安全、工期、文明施工等方面为原则。
2、以切实可行，详尽、具有可操作性，能指导施工为原则。
3、以项目法管理，流水作业，网络计划施工组织与管理，保证工程质量前提下，缩短工期，加快工程施工进度为原则。
4、以利用我公司现有的资源，降低成本为原则。
（四）、工程数量
序号
项目名称
单位
数量
备注
1
水上支架
m3
84645
采用反吊　
2
岸上支架
m3
11760
满堂式　

（五）、施工工期
主拱加固施工平台搭设施工计划于2012年7月2日开始实行间断式施工，即每次搭设二跨的施工平台，每次15天，计划2012年11月21日完工，工期累计82天。

二、施工准备工作
（一）、组织机构
项目部成立9#墩基础加固工程安全生产领导小组，全面负责现场工程、技术、安全等方面工作，小组成员如下：
主要技术管理人员表
名称
姓名
职务
职称
项目经理
梁剑平
项目经理
工程师
项目付经理
黄衍明
项目付经理
路桥工程师
技术负责人
叶枝致
技术负责人
工程师
专职安全员
区尧勇
安全员
助理工程师
施工主管
陈远华
施工
助理工程师
质量员
余亚龙
质量负责
助理工程师
预算员
李耀春
预算
助理工程师
施工员
袁尔龙
桥梁施工
桥梁施工员
测量员
李育松
测量、施工
路桥工程师
材料员
刘建军
材料采购
材料员
资料员
邹晓琴
资料整理
资料员
财务员
刘奇志
财务
财务员

（二）、人员准备
本工程作为北江大桥大修工程的一个基础加固工程。在人员安排上，我项目部拟利用现场管理人员的班底，安排1名经验丰富的施工员作为施工管理负责人，同时项目部安全、质量、材料、资料等部门人员协同管理
（三）、技术准备
施工前同施工人员作好技术交底工作，使参与施工的所有管理人员、技术人员和工人熟悉工程特点及各自工作内容。进行现场勘察调查和收集所需施工方案的资料。
（四）、基本要求
1、材料
1）钢管：采用φ48.3*3.6钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，主要用于脚手架的各种受力杆件。
2 ）扣件：采用机械性能不低于KTH330-08的铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼。毛刺、氧化脱皮等应立即清除干净，直角扣件（十字扣）用于两根呈垂直交叉钢管的连接；旋转扣件（回转扣）用于两根呈任意角度交叉钢管的连接；对接扣件（一字扣）用于两根钢管对接连接。
3）脚手板：采用2000*250*40竹脚手板，满铺于各作业面上。
4）钢丝绳：采用φ18钢丝绳，用于反吊支架。
5）锚固件：采用φ25特制锚固材料，用于反吊支架。
6）底部垫板：采用200mm宽，50mm厚，1500mm长硬杂木垫板
2、材料供应及料场安排
1）支架工程所用材料在架料租赁公司租赁，根据计划进场。
2）由于本支架工程由一家施工队伍施工，较易管理，钢管应堆放整齐，不同长度钢管应分别堆放。堆料场内各挂一标示牌，注明料场的管理制度、负责人、钢管维护保养等。
2、地基土方分层回填夯实、整平、土的压实系数为0.9，承载力为fgk=135KPa；或采用浇C20砼300mm厚作硬化处理。
3、立杆
立杆构造应符合下列要求：
1）每杆立杆底部应设置底座和垫板；
2）施工平台必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
3）施工平台底层步距不应大于1.5m 。
4）立杆接长必须采用对接扣件连接。
4、水平杆
水平杆宜设置在立杆内侧，不宜接长；纵向水平杆格栅间距为300mm；横向水平杆间距为1000mm。横向水平杆通过双扣件与立杆连接。
5、剪刀撑
1）剪刀撑斜杆与地面的倾角为600。
2）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
3）剪刀撑斜杆的搭接长度应大于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。
6、施工平台
施工平台必须满铺脚手板。
施工平台的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：
1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；
2）栏杆高度为1.2m；
3）挡脚板高度不应小于180mm；
4）使用的钢管，扣件、脚手板、安全网等检查合格后方可使用。
5）作业人员必须有本专业工程上岗证。
6）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止支架作业。

三、满堂式施工平台搭设
（一）、满堂式施工平台搭设施工工艺流程
本施工平台以原有砼地面开始搭起。尺寸为22.5m×20m，立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.50米，立杆的步距 h=1.5米。立杆之间用纵横向横杆连接，立杆搭设高度为1.0米至4.5米之间。
施工平台结构如下图：
施工平台纵向断面图
施工平台横向断面图
1、工艺流程
地基处理----放置纵、横向扫地杆----立 柱----横向扫地杆----第一步纵向水平杆 ----第一步横向水平杆----第二步纵向水平杆----第二步横向水平杆……
2、脚手架搭设施工方法
1）地基处理
墩身外侧脚手架搭设前，应回填承台周围土体并夯实整平，在搭设脚手架的位置砼化地面，脚手架立杆下搭设枕木。
脚手架的柱距、排距按要求进行放线、定位。
2）放置纵、横向扫地杆
脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底部下不大于200mm处的立柱上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。
3）立柱的搭设
相邻立柱对接扣件不得在同一高度内，错开距离在高度方向不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
4）纵、横向水平杆的搭设
纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。
纵向水平杆的搭接接头应交错布置，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中，搭接接头长度不应小于1m，并等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。
每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。
操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。
5）剪刀撑、横向支撑等的设置
剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆同步搭设，每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5～7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度～60度之间。
剪刀撑斜杆的接头除顶层可以用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接，连接要求同立柱。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。
横向支撑的斜杆应在1～2步之内，由底至顶层呈之字型布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。
6）扣件安装
扣件规格必须与钢管外径相同。
扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m ，并不大于65N.m。主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。
对接扣件的开口应朝上或朝内。
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
7）脚手板、栏杆及挡脚板的搭设
脚手板一般应设置在三根横向水平杆上，当脚手架长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾覆。
脚手板采用对接或搭接时，其探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝绳固定在支撑杆上。
在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。
栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧。
上层栏杆高度1.2m，中间栏杆居中设置。
脚板高度不应小于150mm。
3、脚手架的拆除
1）拆除前的准备工作
清除脚手架上杂物及地面障碍物。
脚手架拆除前全面检查其扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。
根据检查结果，补充完善拆除顺序，报经分部总工程师批准后方可实施。
拆除安全措施，应由单位工程负责人逐级技术交底。
2）脚手架的拆除
拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下层同时作业。
脚手架各配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。
运至地面的构配件应按有关要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。
（二）、满堂式施工平台复核计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
　支架搭设高度为1～4.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.50米，立杆的步距 h=1.50米。

图 1 落地平台支撑架立面简图

图2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元（1×1.5m2）
采用的钢管类型为48.3×3.6。
（一）、基本计算参数[同上]
（二）、横向(1.5m)支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；

横向钢管计算简图
1.荷载的计算：
1）脚手板与栏杆自重(kN/m)：
q11 =0.170+0.350×1.500=0.520kN/m
2）堆放材料的自重线荷载(kN/m)：堆放材料施工用料，每平方米约0.3t。
q12 = 1.000×0.300=0.300kN/m
3）活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：活荷载为施工人员等，每平方米约0.3t。
经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载 q1 = 1.2×0.780+1.2×0.450=1.476kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.450=0.630kN/m
最大弯矩 Mmax=(0.10×1.476+0.117×0.420)×1.502=0.492kN.m
最大支座力 N = (1.1×1.476+1.2×0.63)×1.50=3.569kN
抗弯计算强度 f=0.492×106/5080.0=96.85N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度96.85N/mm2小于205.0N/mm2,满足要求。
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载 q1 = 0.780+0.300=1.230kN/m
活荷载 q2 = 0.450kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V0.677×1.230+0.990×0.450)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.577mm
纵向钢管的最大挠度小于1500.0/100与10mm,满足要求!
（三）、纵向（1.0m）支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.00kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=1.008kN.m
最大变形 vmax=2.57mm
最大支座力 Qmax=10.892kN
抗弯计算强度 f=1.01×106/5080.0=198.46N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
（四）、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=10.89kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（五）、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
1）脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.144×20.000=2.880kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
2）栏杆的自重(kN)：
NG2 = 0.170×1.000=0.170kN
3）脚手板自重(kN)：
NG3 = 0.350×1.000×1.500=0.525kN
4）堆放荷载(kN)：
NG4 = 1.500×1.000×1.500=2.250kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.567kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.500×1.000×1.500=2.250kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
（六）、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.83kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.80
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；
公式(1)的计算结果： = 109.32N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 71.68N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042；
公式(3)的计算结果： = 101.99N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
———————————————————————————————————————
步距 h(m) h≤0.9 0.9 1.185 1.167 1.163
———————————————————————————————————————

表2 模板支架计算长度附加系数 k2
—————————————————————————————————————————————
H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40
h+2a或u1h(m)
1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173
1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149
1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132
1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123
1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111
1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104
2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101
2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094
2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091
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以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
（七）、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (KN/m2)，p = N/A；p = 39.3
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.83
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (KN/m2)；fg = 54.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 135.00 KN/m2
地基承载力的计算满足要求!夯实的回填土上加300厚硬化C20砼层，Kc=1.0,fgk=135,满足要求。
四、反吊式施工平台搭设
（一）、反吊式施工平台搭设施工工艺流程
1、工艺流程
1）钢索反吊平台施工区域：预制紧固件一套----安装一套紧固件----试验ø26mm钢丝绳荷载----满足要求成批预制紧固件----从拱脚开始安装紧固件----安装时错开玻璃纤维粘贴的位置----安装第二级紧固件----第安装第三级紧固件----安装第四级紧固件----分别从第一级紧固件及拱腹下的ø26mm钢丝绳垂吊ø18mm钢丝绳----用垂吊ø18mm钢丝绳吊拉10号槽钢（纵向）----于纵向10号槽钢铺设横向5号槽钢----于横向5号槽钢铺设脚手板……。
2）钢索柔性反吊平台施工区域：安装紧固件----连接ø26mm钢丝绳（爱力索）----纵向连接ø16mm钢丝绳（主索）----横向连接ø10mm钢丝绳（与纵向连接成网）----横向铺设ø60mm竹排作业平台。
2、预制（购买）紧固件：如图1、图2

死接、活接大样图 图1
图2
槽钢、ø26与ø18钢丝绳死头连接大样图
3、各级钢索反吊平台的搭设方法（共四级）
1）、在拱圈受力的四个角点安放1.5cm厚高强度胶垫，保护拱圈四个角点混凝土不被破坏。
2）、在拱圈受力的四个角胶垫之上安装图2的紧固件。
3）、分别用ø26mm钢丝绳连接紧固件，形成一个大紧箍构件，把整个拱圈断面紧箍。如图3：

图3
（注：紧箍扣件位于拱圈斜面上端，为防滑动可能性，在紧箍扣件下端用工字钢梁支顶，支撑点为立墙底端。）
4）、ø26mm钢丝绳与紧固件的钢筋圈连接时，拱背上及拱腹下的一端为死头连接，另一端为活头连接。
5）、ø26钢丝绳与紧固件连接时拱背上及拱腹下同时用手拉葫芦拉紧，达到一定拉力后再用活头连接ø26mm钢丝绳与紧固件，松开手拉葫芦，再调整活头连接上的花兰螺丝，使紧箍度达到要求。
6）、在拱腹下ø26mm钢丝绳上每间距210cm安紧箍件，紧箍件上垂吊ø18钢丝绳，用于吊拉10号槽钢（纵向）。（注：拱腹下ø26mm钢丝绳上可预先安装一滑轮，滑轮下安装吊篮，用于安装紧箍件及吊拉10号槽钢）。
7）、在10号槽钢（纵向）上每间距60cm铺设横向5号槽钢，10号槽钢与5号槽钢呈十字形铺设，并用紧固件紧固。
8）、在5号槽钢（横向）上满铺脚手板，作为施工时的作业平台。5号槽钢与脚手板也呈十字形铺设，并用铁丝绑扎。
9）、用ø12mm钢丝绳再把拱圈包围一圈并紧箍，用于施工人员吊拉安全绳，以策安全。
10）、在施工平台下设置安全网。
11）、施工平台的平面稳定措施如下图：

12）、断面、侧面示意图见施工平台断面图（图4）、侧面图（图5）。

图4

图5

4、钢索柔性反吊平台的搭设方法
1）、在拱圈受力的四个角点(拱圈上最高的立墙与拱背相交处)安放1.5cm厚高强度胶垫，保护拱圈四个角点混凝土不被破坏。并安装见图1的紧固件。
2）、分别用ø26mm钢丝绳连接紧固件，形成一个大紧箍构件，把整个拱圈断面紧箍。见图3：
3）、ø26mm钢丝绳与紧固件的钢筋圈连接时，拱背上及拱腹下的一端为死头连接，另一端为活头连接。
4）、ø26mm钢丝绳与紧固件连接时拱背上及拱腹下同时用手拉葫芦拉紧，达到一定拉力后再用活头连接ø26钢丝绳与紧固件，松开手拉葫芦，再调整活头连接上的花兰螺丝，使紧箍度达到要求。
5）、在拱腹下ø26mm钢丝绳上每间距90cm安紧箍件，箍圈上连接ø16mm钢丝绳，并与另一端拱腹下ø26mm钢丝绳相连接，形成纵向受力钢索，连接时一端为死头连接，另一端为活头连接。
6）、连接ø16mm钢丝绳时在活头连接端先用手拉葫芦拉紧，达到一定拉力后再安装活头连接，后松开手拉葫芦，再调整活头连接上的花兰螺丝，使紧拉度达到要求。
7）、用ø10mm钢丝绳（横向）与ø16mm钢丝绳（纵向）每间距450cm连接成网，减少ø16mm钢丝绳（纵向）的左右摇摆度。
8）、ø16mm钢丝绳（纵向）上横向满铺ø60mm竹排，作为施工时的作业平台。
9）、用ø12mm钢丝绳再把拱圈包围一圈并紧箍，用于施工人员吊拉安全绳，以策安全。
10）、在施工平台下设置安全网。
11）、侧面示意图见（图5），钢索柔性平面示意图见（图6）。

图6

（二）、反吊式施工平台复核计算书
1、每级钢索反吊平台计算模型的确定

侧面 图7 断面 图8
10号纵向槽钢（主梁）总长19米，跨度2.1米（两支点间），主梁上每间距0.67米铺设5号横向槽钢（次梁），每条长2.9米，跨度2.8米（两支点间），次梁上满铺5cm厚脚手板（如图8所示）。
10号纵向槽钢为主梁，承受构件自重、次梁传递的集中荷载，次梁传递给主梁的荷载面积为2800mm×2100mm，将次梁传来的集中荷载及构件自重简化为作用在支点上的集中荷载，将两端支座一端简化为固定铰支座，另一端简化为可动铰支座。
5号横向槽钢为次梁，承受构件自重、脚手板自重及施工荷载，为简化，不考虑次管的连续性，取一跨按简支梁作为计算单元，取宽度为次梁间距0.67米的负荷载带作为荷载计算单元，按均匀布线荷载传递给次梁。
2、基本计算参数
1）10号槽钢自重标准值0.100kN/m，净截面面积A=12.7cm2，净截面模量(抵抗矩)Wx=I/D=3.14×(D4-d4)/32/D =39.7cm3，惯性矩Ix=198 cm4，回转半径i=3.95 cm, 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.50mm,抗压强度设计值[f] = 205.00N/mm2。
2） 5号槽钢自重标准值0.054kN/m，净截面面积A=6.9cm2，净截面模量(抵抗矩)Wx=I/D=3.14×(D4-d4)/32/D =10.4cm3，惯性矩Ix=26 cm4，回转半径i=1.94cm, 截面尺寸 b=37.0mm,h=50.0mm,t=7.00mm,抗压强度设计值[f] = 205.00N/mm2。
3）ø26mm钢丝绳标准值0.027kN/m，最小破断力402kN。
4）ø18mm钢丝绳标准值0.013kN/m，最小破断力193kN。
（注：钢丝绳规格为6×19W+IWR，安全保证系数为8倍）
5）脚手板标准值0.35kN/m2。
6）紧固件自重0.4kN/个。
7）施工均布荷载标准值1kN/m2。（控制作业层上的人员及设备为1kN/m2）
8) 风荷载标准值:wk=μz*μs*w0 ,μz=0.74（C类）,μs=1.3φ, φ=0.077, w0=1.3 kN/m2 可计算wk=0.74*1.3*0.077*0.02=kN/m2。
3、支反力（拱圈两侧受力点）的计算
每级施工平台荷载均匀分布在两条10号槽钢（主梁，每条长19米）上，由于槽钢上的荷载和支反力对跨度（19米）中点是对称的，故容易求出每条主梁两端(共四点)的支反力为:
1）10号槽钢（主梁）荷载=19×2×0.10kN/m=3.8kN。
2) 5号槽钢（次梁，长2.9m）荷载=2.9×28（条）×0.054kN/m=4.385kN。
3）钢丝绳荷载=19×2×0.027kN/m+(0.4+2.3)×10（条）×0.013kN/m=1.377 kN。
4）紧固件荷载=0.4kN×4=1.6kN。
5）竹跳板荷载=19×2.9×0.35kN/m2=19.285kN。
6）施工均布荷载=19×2.9×1kN/m2=55.1kN。
7）风荷载=19×2.9×0.02kN/m2=1.102kN。
总荷载=1)+2)+3)+4)+5)+6)+7)=86.567kN≈8.657t<原桥荷载等级，为汽-20，挂-100。不会对原桥结构有破坏影响，满足施工要求。
支反力为: 86.497kN/4=21.642kN。
4、10号槽钢（主梁）的计算
1）均布荷载值计算：
以2.1m（纵向主梁）×2.9m（次梁）=6.09m2为一计算单元。
10号槽钢（主梁）自重荷载=2.1×0.1kN/m=0.21kN。
5号槽钢（次梁）自重荷载=2.9×3（条）×0.054kN/m/2=0.470kN。
竹跳板自重荷载=2.1×2.9×0.35kN/m2/2=1.066kN。
施工均布荷载=2.7×2.9×1kN/m2/2=3.045kN。
风荷载=2.1×2.9×0.02kN/m2/2=0.06kN。
总荷载计算值=0.210+0.470+1.066+3.045+0.06=4.851kN。
2）抗弯强度（内力）计算：
自重（静荷载）产生的弯矩标准值MGk=0.21+0.47+1.066=1.746kN。
施工（活荷载）产生的弯矩标准值MQk=3.045+0.