高支模施工专项方案-文档.doc

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中山市天竣建筑有限公司 4
目 录

第一章、编制说明及编制依据

第二章、工程概况

第三章、模板体系设计

第四饯溺圣镍挨漆膘拖凭声恒笆樟哺晨弊虎鄂御侠遭奥帐凭豁巷裹臆抱芯追砚作竣娠擒募罢梯男湘坠糯骄笛翌滴洁医钧庇适腐践志张平殴鹤蛾扫噎珠膜至唐辉赂灿裁悠撅俏侯吱亢底禁视律苫字纫础押峰撵佣踏盼尼丑稚衡赶怯耻挖黎甫扛纵舆卫霜观坐扎斧时呵狭宿属不喧形垂唐缀树艾蝴弄涕兰触宵萝椎膀呵患行肄轨疵牧苦冲凑方已验水楔黎红授邀担功馁舵潘请殴此他砰沥绣野棵斥岁循签浆瞎姜垢啤暖身粹拨莫赶嘎胳娠坞智胜粗泛亮兄娥确突驱剃任绎匀灿屡瞄箔觅嗽碾杀晦矫望陈宏嘲喜都淑隔尤称衔维钎瞒渡返谜拴漏点唆郊疗予擎或迄枪跟未集懊佐溪铂岭荒挑堤瞬垛角犊收秩有鉴坑尹高支模施工专项方案 文档夹入怂嘉遣贯存鹤槽汹膏环崔棍铝庄鞍侗锹绑尺吞蓟化规娱坦污改胜概胺辅竖譬扳腮脑疹燥鲸隋碌羚烙执它抒饰焊攘钱筒蛾偷伺嘛水袒淆慎皮措拜豁犹七涪挠坠策安易婉谎茁袒茹嫌柄费鸣降须冗砂谎喳悦酚碑捐行渭惭耕膜吃锭逸晰观语巢巨先疚预舵搭乱酮吝矢撩叙挠惟枣引乐掌屉龋丹咳眨贩府兜凤牺漾灶添等耶眶抢据槽磁茁游疽诣妻胸轩崎娱伎渣旗杉审我墩堂巴采貌漳业届侈腺渭茧谩歇姚育驻梅疑渊烫滑疽戳骂庚潮务锅印竖乔畸款酞蛰豌医安利油桑阴屿狠佐碰篱芋亚祷让诱号继姚镍床荚破藏屁楚愁猾垃尽掩液导尚撵嚣鳞蟹晾忌皆淘呼律闯辨讼聪渐拦握崇化仆挨狮哮驶咏案训澜
目 录

第一章、编制说明及编制依据

第二章、工程概况

第三章、模板体系设计

第四章、施工方法

第五章、安全措施

第六章、计算书

第一章、编制说明及编制依据
1、编制说明
根据本工程设计施工图中厂房首层层高为5m，二层标准层4.5m。按广东省建委粤建监字【1998】28号文规定，楼层高度≥4500mm的模板安装、支撑属高支模施工，所以本工程首层模板安装施工时，须按有关文件及施工规范要求进行施工，在本方案主要概述为模板支撑体系，施工时须确保模板体系的刚度、稳定性。
2、编制依据
1）建施、结施设计图纸；
2）施工合同；
3）粤建监字【1998】28号文；
4）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000、J43-2000；
5）门式钢支顶架技术参数资料。
第二章、工程概况
本工程位于中山市板芙镇金钟村，是一栋地面以上2层框架结构的工业厂房，分I、II、III、IV四个等量分区。其中首层为5米高,二层为4.5米,属高支模板,建筑面积8953.9m2，楼板厚度100mm（J~P/4~5是130 mm），最大跨度9.8 m，最大梁截面300×1000，框架结构，砼标号:柱、梁板C25。
第三章、模板体系设计
1、本工程支撑采用MF1219门式钢管脚手架支撑模板，门架高度为1930 mm，另有900 mm高的调节架，宽度为1220mm，立杆采用门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。
门架采用满堂式搭设。
2、本工程模板采用18厚夹板，木枋采用80×80×200mm木枋。
3、300×1000梁支撑方案
梁模板采用一道直径φ14对拉螺栓拉结，对拉螺栓计算跨度600mm。梁侧枋木距离400mm，梁底枋木距离400mm，顶托枋木支于门架支顶之上。门架的距离尺寸：每榀门架之间距离1.2m，门架跨距212m，步距1.95m。
4、100mm厚楼板支撑方案
板底枋木距离400mm，顶托枋木支于门架支顶之上。门架的距离尺寸：每榀门架之间距离0.9m，门架跨距2.12m，步距1.95m。
5、搭设措施说明
门架搭设在混凝土垫层地面，并在架底铺设木枋或木板作垫脚。相邻门式架用剪刀撑和水平加固杆进行竖向拉结，以加强门架的整体刚度。其竖向间距1.2~2.0m，横向间距0.6~1.2m，且不少于两道。另外梁板受力薄弱处视情况加设单支顶以保证门架系统的牢固及稳定。搭设门架时，调节顶托至梁、板的底模位置所需标高后安装龙骨。龙骨应通线找平后才铺设底模。
对于跨度大于4m的板和梁，以及悬臂跨度大于2m的梁，模板应起拱，起拱高度宜为跨度的2%。或按设计要求，对于梁高大于700mm的梁，在中部每隔500~600mm用穿墙螺丝固定，以防爆模。

第四章、施工方法
1、模板搭设
门架先沿主梁离柱边200mm开始排第一只架，按间距要求摆放。边排边上斜拉杆，排至梁另一边的支承柱边时，如果离支承柱距离大于400mm时，要在柱边出200mm加一个门架，并要用拉杆连接在相邻的架上，扎三度固定。第一层架顶铺设临时托脚板后，再架设上层门架，然后加顶托，大致调评在顶托后放木枋。中层木枋沿门架方向排，顶层木枋垂直梁放置。其间距可以根据梁尺寸而定，铺梁底板，调顶托至预定高度水平（或合梁拱要求）。固定梁底板再装梁侧模板，设压脚板再定侧板支撑，当梁高小于700mm时，用旧板加两道斜撑。斜撑与水平面夹角均为450。
楼面模板安装时门架从梁中出900mm开始排列，排距为900mm一个门架满排。然后上顶托，放木枋调平、铺板固定。
支撑体系要求在下层,楼板在上600mm的位置每排列门架用四形扣一道纵向钢管拉杆，横向每1.8m一道与纵向钢管扣紧，在顶层架顶下500mm纵横各扣一道钢管拉杆，纵横钢管交接处用钢管扣扣住。在第一层门架横杆中间处用一道通长钢管与门架相扣，这样整个支撑高度有三道水平拉杆，水平拉杆通长顶柱。故可以保证整体性与稳定性。在悬臂处的模板体系要另作加固处理。在最外部柱450交叉剪力撑，剪力撑底部顶到楼面。
2、混凝土浇筑
由于墙柱与梁板砼强度不同，为保证工程质量，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拔开，振动时得用振动棒撬住模板或钢筋振动。在浇捣楼面砼过程中要安排一名专职施工员进行跟班。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，特别是门式钢架有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认不安全威胁解除后方可进行正常施工。
3、模板拆除
非承重模板（柱、梁侧模）拆除时，结构砼强度值不低于1.2Mpa；承重模板（梁、板底模）的拆除时间如下表所示：
结构名称
结构跨度（M）
达到砼标准强度的百分率（%）
板
≤2
50
＞2，≤8
75
梁
≤8
75
＞8
100
梁悬臂构件
≤2
100
＞2
100
拆模顺序为：后支先拆、先支的后拆、先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始分别拆向两端，拆模时不要用力过猛，过急，拆下来的木料要及时整理运走，按规格分类堆放整齐。
第五章、安全措施
1、工程施工前应组织成立质量、安全管理小组负责对整个工程的的模板支撑的监督管理工作。
2、施工前组织施工有关人员进行模板安装、拆除、砼浇筑等有关的安全、技术交底。
3、模板安装在完成每一道工序时，应由有关部门检查、验收合格，并填写好验收记录后，方可进行下一道工序的施工。
4、遇上六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业。
5、安装与拆除5M以上的模板，应搭接脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
6、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑搭头、柱头板等钉牢。拆模、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而附落。
7、砼浇筑时应遣派专职的安全员对支撑的模板及其支顶架的变形情况，如发现有异常，应立即停止施工，待确定不安全威胁的情况解除后方可进行正常施工。
8、梁板砼浇筑时，要控制好楼面上的施工活荷载，如：砼倾落度、移摆砼泵管等操作，尽量减少其对模板支撑的冲击而产生失稳。
第六章、计算书
第一节、梁模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。

1--立杆；2--立杆加强杆；3--横杆；4--横杆加强杆
计算门架的几何尺寸图

1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.0门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；脚手架搭设高度(m):4. 0 承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:φ48×3.5；立杆钢管类型:φ48×3.5；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.梁底模板参数
板底横向支撑截面类型：木方 : 50×100mm；板底纵向支撑截面类型：18MM夹板；梁底横向支撑间隔距离(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0

5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主要材料：木楞，宽度50mm，高度100mm.

二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 40.549 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 200mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×2002 = 4.39×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.39×104 / 2.70×104=1.627N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =1.627N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
E--面板材质的弹性模量: E 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×2004/(100×9500×2.43×105) = 0.042 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =200/250 = 0.8mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.042mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞木直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.2=4.39kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.39×500.002= 1.10×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.392×0.5=2.416 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.10×105/8.33×104 = 1.318 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.318 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.20= 3.60 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 4.17×106mm4；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.6×5004/(100×9000×4.17×106) = 0.041 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.041mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！

2.外楞计算
外楞木承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.484 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 4.84×105/8.33×104 = 5.803 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =5.803N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.323 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/250=0.8mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.323mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.抗弯强度验算
计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.000mm；
q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:
新浇混凝土及钢筋荷载设计值
q1:1.2×（24+1.5）×0.7×0.4×0.9=7.711kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.4×0.9=0.151kN/m
振捣混凝土时产生的荷载设计值
q3: 1.4×2×0.4×0.9=1.008kN/m；
q = q1 + q2 + q3=7.711+0.151+1.008=8.87kN/m；
面板的最大弯距：M = 0.1×8.87×2002= 35481.6N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距(N.mm)；
W --面板的截面抵抗矩

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=0.400×103×18.0002/6=21600.000 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值： σ = M/W =35481.600 /21600.000 = 1.643N/mm2；
面板截面的最大应力计算值: σ =1.643N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.40 = 7.28N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I =40.000×1.8003/12 = 19.440cm4；
面板的最大允许挠度值:[ω] =200/250 = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.28×2004/(100×9500×1.94×105)=0.042mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.042mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 0.8mm，满足要求！

七、梁底纵、横向支撑计算
（一）、梁底横向支撑计算
本工程梁底横向支撑采用木方 : 50×100mm。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1:=（24+1.5）×1×0.2=5.1kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2:=0.35×(2×1+03)/0.4×0.2=0.40kN/m
(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
P1:=2×0.2=0.4kN；
均布荷载设计值： q = 1.2×5.1×0.9+1.2×0.40×0.9=5.94kN/m；
集中荷载设计值： P = 1.4×0.4×0.9=0.504kN；
均布荷载标准值： q = 5.1+0.40 =5.5kN/m；
2.抗弯强度验算：
最大弯矩计算公式如下:

其中， M--计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(门架宽度)；l =1219.000mm；
q--作用在模板上的均布荷载设计值；q=5.94kN/m
p--作用在模板上的集中荷载设计值；p= 0.504kN
a--计算简图a段长度；a=（1.219-0.4）/2 =0.41 m
c--计算简图c段长度；c= 0.4 m
最大弯距：M =5.94×0.400×（0.410×1.219-0.400）/8+0.504×1.219/4=0.447kN.m；
按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：

其中， σ --梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)；
M --梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)；
W --梁底横向支撑的截面抵抗矩

b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度；
W=50.000×100.0002/6=83333.333 mm3
f --梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=11.000N/mm2；
梁底横向支撑截面的最大应力计算值： σ = M/W =0.174×106/83333.333= 2.086 N/mm2；

方木的最大应力计算值 2.086 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！

3.抗剪强度验算
最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

其中最大剪力: V= 4.082×0.400/2+0.504/2 = 1.885 kN；
梁底横向支撑受剪应力计算值 T = 3×1.885×103/(2×50.000×100.000) = 0.565N/mm2；
梁底横向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 1.400 N/mm2；

梁底横向支撑的受剪应力计算值 : T =0.565N/mm2 小于抗剪强度设计值[fv] =1.4N/mm2，满足要求！

4. 挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:

其中， ω--计算最大挠度(N.mm)；
l--计算跨度(门架宽度)；l =1219.000mm；
q--作用在模板上的均布荷载标准值；q=3.780kN/m；
E--梁底横向支撑弹性模量；E= 9.00×103 N/mm2；
I--梁底横向支撑截面惯性矩；I=4166666.667 mm4；
梁底横向支撑最大挠度计算值 ω= 3.780×400×(8×12193-4×4002×1219+4003) /(384×9.00×103 ×4166667)=1.402mm；
梁底横向支撑的最大允许挠度 [ω]= 1219.000/250=4.876 mm；

梁底横向支撑的最大挠度计算值 : ω=1.402mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 [ω] =4.876mm，满足要求！

（二）、梁底纵向支撑计算
本工程梁底纵向支撑采用12.6号槽钢。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
p1:=（24+1.5）×1×0.3×0.2/2 =0.765kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
p2:=0.35×(2×1 +0.3)×0.2/2 =0.008kN
(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
P3:=2×0.4×0.2/2 =0.08kN；
经计算得到，活荷载标准值
集中荷载设计值： P = 1.2×（0.765+ 0.08)+ 1.4×0.080=1.126 kN；
2.抗弯强度及挠度验算：
梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

梁底纵向支撑计算简图

梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)

梁底纵向支撑梁剪力图(kN)

梁底纵向支撑梁变形图(mm)

最大弯矩：M= 0.501 kN.m
最大剪力：V= 5.723 kN
最大变形（挠度）：ω＝0.043 mm
按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：

其中， σ --梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；
M --梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)；
W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 :
截面抵抗矩 W=62137mm3；
[f] --梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) [f]=215.000N/mm2；
[w] --最大容许挠度(mm) [w]= 1000.000/250 = 4.000 mm；
梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： σ = M/W = 0.501×106/62137.000 = 8.069 N/mm2

梁底纵向支撑的最大应力计算值 8.069 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 215N/mm2，满足要求！

梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : ω=0.043mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 [ω] =4mm，满足要求！

3.抗剪强度验算
截面抗剪强度必须满足:

IZ --槽钢的惯性矩，，391.466cm4；
δ --槽钢的腹板厚度，5.5mm；
b --槽钢的翼缘宽度，53mm；
h0--槽钢高度，126mm；
h --槽钢腹板高度，108mm；
梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 5.723×103×[53×1262 - (53-5.5)×1082]/(8×391.466×104×5.5) = 9.549N/mm2；
梁底纵向支撑抗剪强度设计值 [fv] = 125.000 N/mm2；

梁底纵向支撑的受剪应力计算值 9.549 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 125N/mm2，满足要求！

八、门架荷载计算
1.静荷载计算
静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架MF1219 1榀 0.224 kN
交叉支撑 2副 2×0.04=0.08 kN
连接棒 2个 2×0.165=0.33 kN
锁臂 2副 2×0.184=0.368 kN
合计 1.002 kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)
剪刀撑采用 Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置
剪刀撑与水平面夹角：
α =arctg( (4×1.95)/ ( 5×1.00 ) )= 57.34
每米脚手架高中剪刀撑自重：
2 ×37.632×10-3 × (5×1.000)/cosα/(4×1.950) = 0.089kN/m；
水平加固杆采用 Φ48×3.5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：
37.632×10-3 × (5×1.000) / (4×1.950) = 0.024kN/m；
每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：
(4×0.0135+4×0.0145) /1.95=0.057kN/m；
每米高的附件重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.124 kN/m；

(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)
1）钢筋混凝土梁自重(kN)：
（24.000+1.500）×0.300×1×1.000= 7.650kN；
2)模板的自重荷载(kN)：
0.350×(2×1+0.300)×1.000 =0.805 kN；
经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 8.455 kN/m；
静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)×4.800 + NGk3= 11.517kN；
2.活荷载计算
活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2.000×0.400×1.000= 0.800kN；

九、立杆的稳定性计算:
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)

其中 NG -- 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 11.517 kN/m；
　　 NQ -- 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0.8 kN；
经计算得到，N = 14.115 kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N -- 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 14.115 kN；
　　 Nd -- 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；

一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算

其中Φ-- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到，Φ =0.537；
　　 k -- 调整系数，k=1.17；
　　 k0 -- 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.9；
　　 i -- 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12 cm；
　　 h0 -- 门架的高度，h0=1.93m；
　　 I0 -- 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19 cm4；
　　 A1 -- 门架立杆的截面面积，A1=4.89 cm2；
　　 h1 -- 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
　　 I1 -- 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19 cm4；
　　 f -- 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。

　　 A -- 一榀门架立杆的截面面积，A=9.78 cm2；
　　 A=2 ×A1=2×4.89= 9.78 cm2；
　　 I -- 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89 cm4；
　　 I=I0+I1×h1/h0=12.190+12.190×1536.000/1930.000=21.891 cm4
经计算得到，Nd= 96.897 kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd，满足要求！

第二节、梁模板门式脚手架支撑计算书

1.构造参数
门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；脚手架搭设高度(m):4.70承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:φ48×3.5；立杆钢管类型:φ48×3.5；理
2.楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB