模板及脚手架施工方案.doc

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地铁模板和脚手架施工方案

目 录
1、工程概况 - 3 -
1.2.2 地下管线 - 3 -
1.2.3 地面交通 - 4 -
2、施工单元划分 - 4 -
3、缘羔迟磊训窄喻眷攒碘及络牵诧关揪阶迟房靶渺月筏哩祝羽丫奇翁肠胖扛臆屑验茸熔感邯圃驱殉绦垄傲唁果嘱吝谜汞苟澜苟触棉佑迷捅怕峨晃怎睫式池取忌挖锨悍喳页厌萌犯诞克诣佳重旗尊掺工蝎凯厨泳儒厕抖达滤闰泣己箩诗作跌率颧隐蔡普底良懒水临幻蔑鞋似洪驾黔峰丧痔刊箕唁携嚎琉庞湿骤哄监胳剐准瘁誊尔脯参癌家爹教肠茅悟戏典障慰托沧褥俗加蔽伟岭殴玛励选责养行分袜倦略接涎往不篡辛多秉造胜疏昼雾咎唯熊浸征尊孵周偷赐叫盆握瞪又扦硒琴泞斜氨同注汝常扮苫灭轧几孽疵晋倒剂村励掳稳湘至津骑牢伶擞苏尸才希恿骆约姐锌承缸及品行妻姓收别嚎趁社亿屹蘸免尸杀模板及脚手架施工方案浆貉祁呛玫啮裁盒料瑰姨题机挥榜扳韵滚晴魏厦狠雏抛褒函喻捡乐观扭痕割自德遭望瘴阀瓤楞扭丘玄访芒漠顽摧栏助螺舱励钻世瞩凤拇澳薄胯阴顿共驹陕就呼驻莉奥贪槽挣滚去国漆席宽屉卢速佩芹过职驻测言世仗载登灾稠寿兜迂绿车价瘦厂盅嫂硷睹隐珐卢小娜搅族低鼓律熬匣忙僚铡念领爵磕作谰锤艰渤景淫垮接个乔噬逞孕圆拦仇客便赣宙锥伴嫡零骂送县键棺巾音汐尝契梯监振郎澜柯膊拓琴搽伐萝矾营迈爽籽邦谩坯扼气庚芜冻盼臻娃垛秒挚盅裙狙扶持帛山糜恋康展敬范辛熟腻诊预践确梅贷离瞪钝汉犁库度抄孙夯擦胳刻刮钳豌杜吓撑罚鸥讲麓郁蚁跑钻鸳评扁筷烁斑盆肉本啥挽埃讲

地铁模板和脚手架施工方案

目 录
1、工程概况 - 3 -
1.2.2 地下管线 - 3 -
1.2.3 地面交通 - 4 -
2、施工单元划分 - 4 -
3、车站主体结构施工 - 6 -
3.1、车站主体结构施工程序 - 6 -
3.2、模板及脚手架主要材料 - 7 -
4、模板及脚手架系统检算 - 7 -
4.1、脚手架受力计算 - 7 -
4.1.1脚手架单根压杆的设计荷载 - 7 -
4.1.2脚手架单根立杆受力计算 - 8 -
4.1.2.1.上层荷载： - 8 -
4.1.2.2.下层荷载： - 9 -
4.1.3、侧墙支撑架受力计算 - 9 -
4.1.3.1.新浇注混凝土对模板产生的最大侧压力为： - 9 -
4.1.3.2.倾倒混凝土产生的荷载2KN/m2 - 11 -
4.2、模板支撑系统的计算 - 11 -
4.2.1 梁计算 - 11 -
4.2.1.1梁底模板 - 12 -
4.2.1.2梁底横枋 - 13 -
4.2.1.3纵枋 - 13 -
4.2.1.4侧模板 - 14 -
4.2.2 楼板计算 - 16 -
4.2.2.1板底模板 - 16 -
4.2.2.2板底横枋 - 17 -
4.2.2.3纵枋 - 18 -
5、模板的施工 - 18 -
5.1侧墙及立柱模板的施工 - 18 -
5.2 楼板及梁模板的施工 - 19 -
5.3模板的加工、制作与验收 - 19 -
5.4模板的安装 - 20 -
5.5 模板的拆除 - 21 -
5.4.1 侧模 - 21 -
5.4.2 底模 - 21 -
6、模板施工技术措施 - 22 -
6.1 模板施工的一般要求 - 22 -
6.2 模板施工的技术措施 - 22 -
7、脚手架的施工 - 24 -
7.1、脚手架施工技术措施 - 24 -
7.2、脚手架的验收、使用及管理 - 24 -
8、安全保证措施 - 25 -
8.1、安全防护 - 25 -
8.2、模板及脚手架吊运注意事项 - 26 -

1、工程概况
石榴庄路站工程位于马家堡西路和石榴庄路路口交汇处，车站设计起讫里程：K1+428.510～K1+616.550，长188.04m，车站设4个出入口、2个风道、1个消防通道。车站主体穿越石榴庄路路口段采用浅埋暗挖法施工，其结构形式为单层双柱三连拱结构；两端采用明挖顺作法施工，其结构形式为双层三跨矩形框架结构，标准段开挖宽度为20.8m。车站南端明挖93.75米，中间暗挖31.54米，北端明挖62.75米。附属结构中，消防通道、二三号出入口及一二号风道采用暗挖施工，一号出入口及四号出入口采用明挖法施工，其中三号出入口和二号风道与在建的高层建筑时代风帆合建，车站及周边环境平面位置见图1所示。

图1石榴庄路站平面示意图
石榴庄路站位于马家堡西路永中偏东，为南北向城市主干道，站址周边主要以办公和居住用地为主。车站西南象限有北京通信公司马家堡电话局十层办公大楼，西北象限为在建的宣武开发公司的高层公建及住宅（时代风帆），东南象限是13层的国际科技服务中心办公楼，东北象限是晨新园小区多栋六层居民楼。
1.2.2 地下管线
车站范围内管线埋设相对较多，分布范围广。包括有污水管、雨水管、给水管、中水管、天然气、电力（地下直埋和架空电缆）、电信、电信格栅管、歌华有线、热力、路灯电力线、交通信号灯（线）等13类33条管线。对车站施工有影响的管线需进行永久改移、临时改移或悬吊保护等技术措施。
对车站东侧和车站结构相冲突的DN1550雨水管及车站北基坑内的热力管沟拟采用永久改移。对其他影响施工的管线，分别采取临时改移，加强保护等措施，尽可能的将影响结构施工的管线全部改移出结构施工范围。
1.2.3 地面交通
马家堡西路为50米宽城市干道，双向六车道，目前车流量较少，高峰期约在800辆/小时左右，因车站工程主要位于马家堡西路永中偏东，在施工时需进行交通疏导，确保车流行驶畅通。
2、施工单元划分
为方便施工安排及施工操作，根据设计及相关规范要求划分施工单元，设置纵向施工缝及环向施工缝，施工缝设置原则为：
1、在满足设计规范要求、方便施工的前提下，尽量少留或不留施工缝。
2、施工缝位置避开出入口及风道，以保证施工缝的整体性。
3、每个施工单元长度在16m左右，即两个柱跨长度。
4、在多跨结构段设于结构柱间受力较小部位，即梁跨的1/3～1/4处。
按上述原则，本车站主体结构共划分为十个单元（图2）。

.

图2主体结构施工单元划分示意图
3、车站主体结构施工
3.1、车站主体结构施工程序
序号
程 序
说 明
1

1.清理垫层，施工底板SBS卷材防水层。
2.铺筑细石混凝土保护层。
3.绑扎底梁及底板钢筋。
4.立模并浇筑底板混凝土。
2

1. 底板混凝土养护至设计强度要求时，拆除第三道钢支撑。
2.铺设站台层侧墙SBS防水卷材。
3. 绑扎站台层侧墙及中柱钢筋，支立墙、柱模板及脚手架。
4. 浇筑混凝土。
3

1. 中柱及站台层侧墙混凝土养护至设计强度要求时，铺设中板附近部分侧墙SBS防水卷材。
2. 绑扎中板及附近部分侧墙钢筋，支立墙、板、梁模板及脚手架。
3. 浇筑混凝土。
4

1. 中板混凝土养护至设计强度要求时，拆除第二道钢支撑。
2.铺设站厅层侧墙SBS防水卷材。
3. 绑扎站厅层侧墙、柱及顶板钢筋，支立墙、板、柱模板及脚手架。
4. 浇筑混凝土。
5

1.施工站台板及内部附属结构。
2.铺设顶板防水材料。
3．顶板分层回填。
4.恢复交通、绿地及地面设施。
3.2、模板及脚手架主要材料
（1）.普通覆膜胶合板 1830×915×18 mm
（2）.钢模板 1500×900 mm
（3）.松什枋木 100×80×2000 mm
（4）.碗扣式脚手架 φ42×3.5×1200 mm
φ42×3.5×600 mm
φ42×3.5×2160 mm
车站主体结构中板、顶板、夹层板采用九合竹胶板，底板底梁、顶梁、侧墙采用1.5×0.9m组合定型钢模板，局部采用木模配套，楼梯、站台墙板等结构采用1.2×0.3常规模板工程施工技术。模板下方满铺方木进行衬垫，提高板模刚度，保证板面平整度要求，并且相邻两块竹胶板无论横向拼缝还是纵向拼缝，保证在同一根方木上进行搭接，设木钉固定，避免出现错台。侧墙采用大型钢模板，柱采用组合定型钢模板，钢模板与钢模板之间设置弹性垫片密封并压紧，保证模板接缝拼贴平密，避免漏浆。模板工程的施工质量符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》的要求，保证工程结构和构件各部位尺寸及相互位置的正确性。
碗扣式脚手架用钢管规格为Φ48×3.5mm 的Q235A级普通钢管，钢管壁厚3.5mm，钢管得端部切口应平整，内外需涂刷防锈层，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造；下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造。
4、模板及脚手架系统检算
中板及顶板模板施工时，采用碗扣式脚手架，端头设置可调螺杆，初拟排距、行距、横向支撑间距均为0.6m，平面及铅垂面设置剪刀撑加固，以提高脚手架系统整体性。中板、顶板模板采用九合竹胶板，侧墙模板采用定型大型钢模板，钢板厚δ=4mm，模板下采用15×15cm的枋木作为横撑（如图3所示）；柱模板采用组合定型大钢模板，为适应不同层高的需要，柱模板分成2700mm，1200mm，600mm三节。
脚手架验算采用压杆稳定计算方法：
4.1、脚手架受力计算
4.1.1脚手架单根压杆的设计荷载
计算公式为：

计算参数如下：
N—压杆的设计荷载；
K2—考虑压杆的平直度、锈蚀程度等因素影响的附加系数，取1.9；
fy—压杆的设计强度，取170N/mm2；
σ—欧拉临界应力；
η—0.3（1/100i）2；
i—压杆截面的回转半径；
An—压杆的净截面面积。
计算：N=38.4KN

图3 模板脚手架支立方案示意图
4.1.2脚手架单根立杆受力计算
按下层脚手架承受中板混凝土自重及顶板混凝土自重荷载考虑，仅验算下层脚手架单根压杆稳定即可，其荷载组成为：
4.1.2.1.上层荷载：
模板自重：0.35KN/m2；
顶板混凝土自重：24.0KN/m3；
钢筋自重：1.5KN/m3；
施工人员及设备自重：1.5KN/m2；
振捣混凝土产生的荷载：2.0KN/m2；
倾倒混凝土产生的荷载：2.0KN/m2；
合计为：24.975KN/m2
4.1.2.2.下层荷载：
模板自重：0.35KN/m2；
中板混凝土自重：24KN/m3；
钢筋自重：1.1KN/m3；
施工人员及设备自重：1.5KN/m2；
振捣混凝土产生的荷载：2.0KN/m2；
倾倒混凝土产生的荷载：2.0KN/m2；
上层钢管自重：0.56KN/m2；
合计为15.195KN/m2
下层脚手架单根压杆承受荷载为：(24.975+15.195)KN/m2×0.81m2
=32.54KN＜38.4KN，
故下层脚手架单根压杆稳定。
4.1.3、侧墙支撑架受力计算
4.1.3.1.新浇注混凝土对模板产生的最大侧压力为：
F=0.22γtoβ1β2V0.5
F—新浇注混凝土对模板产生的最大侧压力（KN
γ—混凝土的重力密度，取24KN/m3；
to—新浇注混凝土的初凝时间，取5h；
V—混凝土的浇注速度，取2m3/h；
β1—混凝土外加剂修正系数，取1.0；
β2—混凝土坍落度修正系数，取1.15。
设计取值：
设计砼有效浇筑高度为900mm。
砼墙体高度为5525mm。
砼墙体厚度600mm。
支撑间距为600mm。
最大侧压力为F设计值：
⑴砼侧压力：
F=0.22γtoβ1β2V0.5 =0.22×24×200（20+15）×1.2×1.15=41.6KN
⑵倾倒砼荷载值取2KN/㎡
⑶采用内部式振捣器，取标准值为4KN/㎡
⑷荷载组合
F=1.2×41.6+1.4×（2+4）=58.32 KN
⑸荷载调整
F设计值×0.85=F组合值
F设计值=58.32/0.85 =68.6 KN
板面计算：
强度：
δmax=Mmax/rxwx≤f
δmax=343×103/1×（1/6）×1000×=228.6N/mm2 ≤f抗拉=205N/mm2
挠度：
Vmax=KfFl4/β0
=0.521×68.6×103×2004/2.06×105×33/12（1-0.32）=1.12mm﹤1.2mm
故板面计算符合要求。
横肋计算：
q=0.3×68.6 KN/㎡=20.58 KN/㎡
Mmax=1/8ql2=1/8×20.58×6002=92.61×104N/mm
强度：
δmax=92.61×104 /1.0×8483=109.16 N/mm2 ﹤205 N/mm2
挠度：
跨中Vmax=q1l4/384EIx×（24λ-5）
=20.58×6004/（384×2.06×105×212083）×（24×（1/2）2-5）
=0.15898﹤600/500=1.2mm
悬臂部分挠度：
Vmax=q1a4/8EIx=20.58×3004/384×2.06×105×212083=0.01mm2
预埋件受力计算：
分析支架受力情况：取0点为力矩的0点，则：
F1×3000=F2×（4625+900/3）+F3×4625/2
F1×3000=18.25×（4625+190.37）×4625/2
F1=177.2KN
根据最大强度理论计算取F1/sin450和（F1+F2）/cos450的最大值则预埋件最大拉力：
F总=295.4KN
单根预埋件最大拉力：
F=295.4/2=147.7KN
强度验算：
预埋件为II级螺纹钢d=25mm，有效截面积314mm2
轴心受拉强度：
δ=F/A=147.7×103/314=470.4N/mm2﹤f=510N/mm2
底座丝杠验算：
N=F1=177.2KNAm=（19-2）2π=907.9mm2
强度验算
δ=N/An=177.2×103/907.9=195.3N/mm2﹤f容许应力=205N/mm2
稳定性验算：因底座丝较短，可忽略稳定性验算。
4.1.3.2.倾倒混凝土产生的荷载2KN/m2
侧墙脚手架单根横杆承受荷载为44.94KN/m2×0.81m2=36.4 KN＜38.4KN，所以侧墙脚手架横杆稳定。
结论：中板、顶板支架立杆密度为0.9×0.9m，纵梁等部位立杆密度加密为0.6×0.6m，横杆每0.9m设置一层，并在脚手架系统水平面和铅垂面设置剪刀撑加固，能够满足要求。
4.2、模板支撑系统的计算
42.1 梁计算
以最大截面1800×1000的梁（底纵梁除外）为代表进行验算。
材料
梁底模板用18mm厚夹板；梁底木枋用80mm×100mm木枋，横枋间距300mm，纵枋间距600mm；钢管脚手架排距600mm，或门式脚手架（门架），排距600mm，在门架的中间位置另加1Φ48×3.5钢管，用管扣扣牢。
梁侧模板用18mm厚夹板；梁侧竖枋用80mm×100mm木枋，竖枋间距300mm；压杆用2Φ48×3.5钢管，沿梁高间距400mm布置；对拉螺杆M14，水平间距600mm。
（2）标准荷载
模板自重：
q11=300 N/m2 （梁模板）
q12=500 N/m2 （梁模板及小楞）
新浇筑混凝土自重：q2=24000 N/m3
梁钢筋自重：q3=1500 N/m3
振捣混凝土水平面荷载：q4=2000 N/m2
振捣混凝土垂直面荷载：q5=4000 N/m2
新浇筑混凝土侧压力：
q61=0.22γt0β1β2V1/2=0.22×24000×200/(25+15)×1.2×1.15×61/2 =89240 N/m2
q62=24000×1.8=43200 N/m2
取二者中较小值：q6=43200 N/m2
4.2.1.1梁底模板
（1）荷载
模板自重：Q1= q11×1×1.2=300×1×1.2=360N/m
新浇筑混凝土自重：Q2= q2×1×1.8×1.2=24000×1×1.8×1.2=51840 N/m
梁钢筋自重：Q3= q3×1×1.8×1.2=3000×1×1.8×1.2=6480 N/m
振捣混凝土水平荷载：Q4= q4×1×1.8=2000×1×1.8=3600 N/m
荷载合计：q底=Q1+Q2+Q3+Q4=360+51840+6480+3600=62280N/m =62.3N/mm
（2）底板强度验算
模板厚18 mm，[σ板]=13 N/mm2。横枋间距300 mm。
计算简图： q底=62.3N/mm
q底=98.4 N/mm

300 300 300
底板弯矩（按三跨连续梁计算）
查《建筑结构静力计算手册》，得三跨连续梁的公式、系数：
M中=0.08q底l2=0.08×62.3×3002=448560 N. mm
M支=－0.1q底l2=－0.1×62.3×3002=－560700 N. mm
取M底=560700 N. mm
底板W底=1000×182/6=54000 mm3
底板强度σ底=M底/W底=560700/54000=10.38 N/ mm2＜[σ板]=13 N/mm2，满足。
（3）底板刚度验算
q底0=Q1+Q2+Q3=360+51840+6480=58680N/m=58.7 N/mm
E=9000 N/mm2，I底=1000×183/12=486000 mm4
ω底=0.677q底0l4/(100EI底)=0.677×58.7×3004/(100×9000×486000)
=0.74mm＜[ω底]=300/250=1.2 mm，满足。
4.2.1.2梁底横枋
（1）荷载
模板自重：Q1= q12×(1+(1.8－0.7)×2)×0.25×1.2/1
=500×(1+1.1×2)×0.25×1.2/1=480 N/m
新浇筑混凝土自重：Q2= q2×1.8×0.3×1.2=24000×1.8×0.3×1.2=15552 N/m
梁钢筋自重：Q3= q3×1.8×0.3×1.2=3000×1.8×0.25×1.2=1620 N/m
振捣混凝土水平荷载：Q4= q4×0.25×1.8=2000×0.25×1.8=900 N/m
荷载合计：q横=Q1+Q2+Q3+Q4=480+15552+1620+900=18552 N/m=18.55N/mm
（2）横枋强度验算
横枋80mm×100mm，[σ枋]=13 N/mm2，纵枋间距600 mm。
计算简图： q横=18.55 N/mm q横=18.55N/mm

A B
150 350 350 150 a=150 b=350
700
查《建筑结构静力计算手册》，得一端简支另一端固定梁的公式、系数：
系数：a=150mm，l=350mm，β=a/l=0.429，
R横A=ql(3+8β+6β2)/8=18.55×350(3+8×0.429+6×0.4292)/8=6116.1N
R横B=ql(5－6β2)/8=18.55×350×(5－6×0.4292)/8=3161.7N
M横= ql2(1－2β2)/8=18.55×3502(1－2×0.4292)/8=179494.4N.mm
横枋W横=80×1002/6=133333mm3
横枋σ横=M横/W横=179494.4/133333=1.35 N/mm2＜[σ枋]=13 N/mm2，满足。
（3）横枋刚度验算（近似按简支梁验算）
q横0= Q1+Q2+Q3=480+15552+1620=17652 N/m=17.7N/mm
E=9000 N/ mm2，I横=80×1003/12=6666667 mm4
ω横=0.02083q横0al3(1-6β2+6β3)/(EI横)
=0.02083×17.7×150×3503(1-6×0.4292+6×0.4293)/(9000×486000)
=0.2 mm＜[ω横]=350/250=1.4 mm，满足。
4.2.1.3纵枋
（1）荷载
由横枋的支座反力R横B传给纵枋：P纵= 2R横B =2×3161.7=6323.4N
（2）纵枋强度验算
纵枋80mm×100mm，[σ枋]=13 N/mm2，支顶间距600mm。
纵枋弯矩按最不利情况考虑，按集中荷载作用在跨中位置计算。
计算简图： P纵=6323.4 N

600
M纵=P纵l/4=6323.4×600/4=948510 N. mm
纵枋W纵=80×1002/6=133333 mm3
纵枋σ纵= M纵/W纵=948510/133333=7.11N/mm2＜[σ枋]=13 N/mm2，满足。
（3）纵枋刚度验算
E=9000 N/mm2，I纵=80×1003/12=6666667 mm4
ω纵=P纵l3/(48EI纵)= 6323.4×6003/(48×9000×6666667)
= 0.5 mm＜[ω纵]=600/250=2.4 mm，满足。
（4）支座反力
R纵=P纵/2=6323.4/2=3161.7 N
4.2.1.4侧模板
（1）荷载
振捣混凝土荷载：Q1=q5×1.4=4000×1.4=5600 N/m2
新浇筑混凝土侧压力：Q2= q6×1.2=43200×1.2=51840 N/m2
荷载合计Q0=Q1+Q2=5600+51840=57440 N/m2=0.057 N/mm2
有效压头高度：h=F/γ=51840/24000=2.1 m
（2）侧板强度验算
模板厚18mm，[σ板]=13 N/mm2。竖枋间距300mm。
q侧=Q0×(1800－650)=0.057×1100=65.55N/mm
计算简图： q侧=65.55N/mm

300 300 300
侧板弯矩（按三跨连续梁计算）：
M中=0.08q侧l2=0.08×65.55×3002=471960 N. mm
M支=－0.1q侧l2=－0.1×65.55×3002=－589950 N. mm
取M侧=589950N. mm
侧板W侧=(1800－650)×182/6=62100 mm3
侧板强度σ侧=M侧/W侧=589950/62100=9.5 N/mm2＜[σ板]=13 N/mm2，满足。
（3）侧板刚度验算
q侧0=Q2×(1.8－0.65)=51840×1.1=59616 N/m=60 N/mm
E=9000 N/mm2，I侧=(1800－650)×183/12=558900 mm4
ω侧=0.677q侧0l4/(100EI板)=0.677×60×3004/(100×9000×558900)
=0.65 mm＜[ω侧]=300/250=1.2 mm，满足。
（4）竖枋强度验算
q竖=Q0×300=0.057×300=17.1 N/mm
计算简图：

400
400
400
q竖=17.1 N/mm
竖枋弯矩（按荷载最大一跨计算）：
M竖=q竖l2/8=17.1×4002/8=342000N. mm
竖枋W竖=80×1002/6=133333 mm3
竖枋强度σ竖=M竖/W竖=342000/133333=2.6N/mm2＜[σ枋]=13 N/mm2，满足。
（5）压杆（2Φ48×3.5钢管）强度验算
Φ48×3.5钢管：A钢=489.3mm2，W钢=5078mm3，[σ钢]=205 N/mm2。
P杆= Q0×300×400=0.057×300×400=6840N
计算简图： P杆=6840N

a=150 300 a=150
600
M杆= P杆a=6840×150=1026000N. mm
σ杆=M杆/(2W钢)= 1026000/(2×5078)=101 N/mm2＜[σ钢]=205 N/mm2，满足。
（6）对拉螺杆强度验算
N=Q0×400×600=0.057×400×600=13680 N
选用M14对拉螺杆，[N]=17800N＞N=13680N，满足。
4.2.2 楼板计算
中板厚为400mm，顶板厚为700mm，以最大截面700mm的板为代表进行验算，取最大层高为5500mm。
（1）材料
板底模板均用18mm厚夹板；板底木枋用80mm×100mm木枋，横枋间距350mm，纵枋间距1200mm；支顶用门式钢管脚手架（门架），排距600mm。
（2）标准荷载
模板自重：
q11=300 N/m2 （梁模板）
q12=500 N/m2 （梁模板及小楞）
新浇筑混凝土自重：q2=24000 N/m3
板钢筋自重：q3=2000 N/m3
振捣混凝土水平面荷载：q4=2000 N/m2
施工人员及施工设备荷载：q5=2500 N/m3
4.2.2.1板底模板
（1）荷载
模板自重：Q1= q11×1×1.2=300×1×1.2=360N/m
新浇筑混凝土自重：Q2= q2×1×0.7×1.2=24000×1×0.7×1.2=20160 N/m
梁钢筋自重：Q3= q3×0.7×1×1.2=1500×0.7×1×1.2=1260 N/m
振捣混凝土水平荷载：Q4= q4×1×1.4=2000×1×1.4=2800 N/m
荷载合计：q底=Q1+Q2+Q3+Q4=360+20160+1260+2800=24580 N/m=24.6 N/mm
（2）底板强度验算
模板厚18 mm，[σ板]=13 N/mm2。横枋间距350mm。
计算简图： q底=24.6 N/mm

350 350 350
按多跨连续板计算
M中=q底l2/10=24.6×3502/10=298900 N. mm
底板W底=bh2/6=1000×182/6=54000 mm3
底板强度σ底=M底/W底=298900/54000=5.5N/mm2＜[σ板]=13 N/mm2，满足。
（3）底板刚度验算
q底0=Q1+Q2+Q3=360+20160+1080=21600 N/m=21.6 N/mm
E=9000 N/mm2，I底=1000×183/12=486000 mm4
ω底=0.677
ω底×q底0×3504/(100EI底)=0.677×21.6×3504/(100×9000×486000)
=0.5 mm＜[ω底]=350/250=1.4 mm，满足。
4.2.2.2板底横枋
（1）荷载
模板自重：Q1= q12×1×0.35×1.2/0.4
=500×1×0.35×1.2/1=210 N/m
新浇筑混凝土自重：Q2=q2×0.7×0.35×1.2=24000×0.7×0.35×1.2=7056N/m
梁钢筋自重：Q3=q3×0.7×0.35×1.2=1500×0.7×0.35×1.2=441 N/m
振捣混凝土水平荷载：Q4=q4×0.35×14=2000×0.35×1.4=980 N/m
荷载合计：q横=Q1+Q2+Q3+Q4=7056+441+210+980=8687 N/m=8.7KN/m
（2）横枋强度验算
横枋80mm×100mm，[σ枋]=13 N/mm2，纵枋间距1200mm。
计算简图： 8.7KN/m

400 1200 400
R1=R2＝1/2×2×8.7＝8.7（KN）
M中=1/8×8.7×1.22-1/2×8.7×0.42=0.87(KN*m)
M支点=-1/2×8.7×0.42=-0.7(KN*m)
σ=M/W=870000/133333=6.5N/mm2 <［σ］=13N/mm2
ωmax=ql4[5-24(a/l)2]/334EI
=8.7×12004×(5-24×(400/1200)2)/(334×9000×6666666.67)
=2.1mm<3mm 满足。
4.2.2.3纵枋
按三等跨连续梁计
8.7kN

300 300 300 300 300 300
R1=R2＝1/2×2×8.7＝8.7（KN）
M=1/4×8.7×0.6=1.31(KN*m)
σ=M/W=1310000/133333=9.8N/mm2 <［σ］=13N/mm2
ωmax=0.012×8700×6003/(9000×6666666.67)=0.38mm<3mm
(满足要求)
5、模板的施工
5.1侧墙及立柱模板的施工
侧墙及立柱钢筋绑扎完成后，彻底清理施工缝，随后进行立模施工，按预定的施工单元进行。侧墙钢模外侧通过槽钢焊接支撑架体系支撑（图5），模板与车站主体围护结构之间按一定的间距梅花型设置混凝土短撑，按外顶内撑法支立，内外排墙筋设拉接筋联系为整体，并注意对防水板的保护。立柱模板外侧用1100×100mm的柱箍固定，柱箍间使用钢销加固（如图6）。

图5 侧墙模板支护示意图 图6 柱模板支护示意图
模板支立完成以后进行校模，调整垂直度偏差至规范允许范围之内，按一定的间距对脚手架支撑系统进行水平面内和铅垂面内剪刀撑加固，确保模板及支架系统的稳定性。模板工程检验合格，即可进行混凝土的浇筑。在侧墙混凝土结构浇注时防止模板移位变形，侧墙混凝土采用两台输送泵同步均匀浇筑。为保证后浇混凝土与先浇混凝土可靠结合，先将前期混凝土基面进行凿毛，并进行清洗，混凝土浇注时基面接浆处理。
①柱模板根部利用地锚将根部固定牢固,垂直度利用9＃钢丝绳调整，用脚手架管和调节丝杠做支撑架
②为保证柱根部不出现漏浆、烂根，在柱模板下皮放置海绵条，模板就位前弹出柱外皮线，海绵条内层平柱模板内侧（内侧压在弹出的线上，用胶粘在楼板上），不得进入柱外皮线内。
③为保证柱截面尺寸正确，在柱底部角筋位置预埋Ф25钢筋，其上焊接Ф12钢筋作为定位筋，柱模板上口放置定位箍筋，两端点涮防锈漆。
④侧墙采用组合定型钢模板施工，砼泵送入模。
⑤对支护结构的接缝及墙面渗漏严格按设计要求进行处理。
⑥侧墙内模及支架应有足够的强度、刚度和侧向稳定性，以防止局部发生“跑模”或变形。
⑦挡头模板应根据施工缝、变形缝所采用的止水材料进行设置，并注意稳固、可靠、不变形、不漏浆。
⑧立内模之前，应对防水层、钢筋及预埋件工程进行检查，合格后进行隐蔽工程验收，进行下一道工序施工。
5.2 楼板及梁模板的施工
顶板钢筋绑扎、立模和砼浇注方式中层板相同，并严格按照设计规定设置板变形缝。中层板混凝土为普通混凝土,而顶板混凝土则为抗渗混凝土。中层板或顶板的模板支架采用满堂红支架。中层板或顶板预埋件的设置、预留孔洞的位置，经复核无误后，方可浇注中层板或顶板混凝土,中层板混凝土一次性浇注至楼板以上50cm，并预留连接钢筋。为保证下部建筑限界、沉降后净空仍能满足设计要求，中层板或顶板底标高应考虑支架、搭板沉降及施工误差。浇注混凝土前必须作好标高控制。中层板表面可以用钢抹子收光，使表面光滑平整，但顶板顶部必须使用木抹子反复收水压实，以增强防水涂层与基层之间的粘结强度。混凝土强度达到100%时方可拆模，不得过早拆模，以防发生结构下垂、开裂等现象，同时，顶板及中层板结构混凝土的蓄水养生时间不得少于14天。顶板及中楼板混凝土未达到设计强度前不得堆放设备、材料等，顶板养护期结束后立即施作防水层和保护层。
5.3模板的加工、制作与验收
模板加工前，认真熟悉设计图纸、有关技术资料和构造大样图，对施工班组进行设计及技术交底，并作模板加工质量要求及相关注意事项。本工程组合钢模板及竹胶板采用新购材料，材料进场须有材质证明文件，检验报告等。侧墙定型钢模板采取租赁，支撑体系采取三角支撑架，模板加工、制作须满足设计及规范要求。组合钢模板在工厂加工完成后汽车运输至施工现场，施工现场进行拼装，吊车吊放至作业面。竹浇板在现场加工，加工场地须平整，无污染物。
钢模板加工工艺流程：
划线 下料调直对胎拼板面组焊成型校正 钻孔质量检验刷防锈漆堆放待运。
质量要求：
（1）加工制作模板所用各种钢材、竹浇板和焊条等必须符合设计及国家现行技术标准的规定。
（2）保证工程结构形体、几何尺寸和相互位置的准确性。
（3）各部位焊接牢固、焊缝尺寸符合要求，不得有漏焊、夹渣、咬肉、开焊等缺陷。
（4）毛刺、焊渣要清理干净，除锈应彻底，防锈漆应