机械(深圳)有限公司新建厂房一期工程高支模施工方案.doc

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超高楼面板支模 第三节 梁的支模 第四节 支顶安装 第五节 大跨度梁的支顶 第六节 模板系统构造及安装的技术措施 第三章模板安装第一节 安装顺序 第二节 安装工艺及质量要求 第三节 模板系统构造及安装的技术措施 第四章模板拆除第五章计算书：第一节 80MM0800MM7.5M 柱模板支撑计算书第二节 600600 柱4M 模板设计计算书 第三节 梁模板扣件钢管高支模支撑计算书第四节 梁模板门式脚手架支撑计算书 第六章模板安装、拆除的安全措施 第一章工程概况第一节基本说明工程名称：*有限公司深圳*区新建工场建设第一期工程；兴建单位：*化工机械（深圳）有限公司；监理单位：*建设监理有限公司，建筑面积约9098m2 ， *工程采用高支模。*工场总高度为：19.5 米，共三层，层高分别为：7.5 米、6.0 米、6.0 米；最大梁截面：350mm1400mm，跨度为：10m；柱最大截面：500mm500mm，高度为5.82m；板最大厚度为：150mm，跨度为8.0m。第二节主要编制依据：混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 502042002） 建筑施工和件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001） 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1282000） 木结构设计规范（GBJ 5） 钢结构设计规范（GBJ 17） 工程设计图上级的有关文件及标准等第三节支模层概况综合上述建筑情况，本方案以最大柱截面500mm500mm，高度5.82m；梁最大截面：350mm 1400mm，跨度8m 板面高度5.82.0m 进行验算。 1.3、混凝土的输送方法砼的浇筑采用砼泵管输送，柱的浇筑利用安装好的脚手架作为工作面，楼面砼的浇筑由轴向，采用THB125-37 型汽车泵机泵送。8 轴进行，砼的浇筑宽度取5 米，砼量为：115m3 在砼浇筑前，对模板及支架必须进行检查，并做好记录，符合设计要求后方可浇筑砼。在砼浇筑前，对模板内的杂物应清理干净，对模板的缝隙及孔洞应予堵严，对木模板应浇水湿润，但不得有积水。第四节现有运输条件及作业保护条件周转料的运输机具采用汽车吊、钢井架进行运输，外脚手架采用全钢管由地面起搭设开始，距离外墙边线0.25 米，立管间距1.6 米，平桥宽度1.6 米，平桥高度1.8 米；外脚手架搭设总高度不同单位17.2m24m。第二章模板设计第一节材料准备8080 木枋、18 厚大夹板、48 钢管支顶、扣件、门架支顶（二、三层使用）交叉杆（剪刀撑）、连结杆、水平拉杆、直边板拉水、可调上托、可调下托、脱模剂。第二节2.2超高楼面板支模楼板模板采用18mm 厚1830915mm 优质建筑大夹板，梁侧模板采用18mm 夹板，梁底模板采用18mm 夹板。楼板厚度为120mm，龙骨采用8080mm300mm，跨度控制在1200mm 内，主龙骨采用8080mm，跨度（即支撑间距）控制在915mm 内，首层采用6m 483.5 钢管，上下加顶托进行梁、板模板支撑。主梁为1000mm 和跨度方向600mm； 次梁为1200mm 和梁跨度600mm 板底为900mm1200mm 间距。二、三层支撑采用门式架，由标准架2 个、1/2 架组合，并在门式架（上）架可调支托调整至合适高度。第三节梁的支模1. 梁侧模板用18 厚建筑夹板，梁底模板用18 厚建筑夹板，梁侧压脚以及梁侧支撑（俗称斜拉水）用短钢管支顶，用钢管夹锁紧，斜支撑间距为400，水平角度不大于45。2. 梁模板截面在4001400mm 内，次龙骨采用8080300mm，主龙骨采用80 80mm1 条，放在钢管式门式架的顶托上，跨度（即门式架钢管间距）在600mm 内。 梁两侧立杆1000mm。3. 梁模板截面为2501000mm 的梁两侧立杆间距1200mm，梁距间距600mm，梁底龙骨采用48 钢管，钢管跨长为1000mm，间距400mm，钢管上顺底模跨度方向钉三排木枋。跨度（即门式架间距）在600mm 内。二、三层6m 层高支撑采用门式架，由标准架2 个、1 上下加顶托安装板；2 个+1/2 个标准架安装，并在门式架（上）加可调支托调整至合适高度；7.5m 高度梁板采用6m 长钢管，上下加顶托进行安装。4. 矩形截面的受力木枋应竖向放置。5. 模板支撑体系用料质量要求。1) 支撑用多功能门式脚手架配件，有交叉支撑、驳心、锁臂、可调支托以及钢管等，对折曲变形、严重锈蚀，配套不全的不能应用。2) 所有木板、木枋的规格尺寸应保证，废烂、檐边、疤节、严重扭曲开裂的不能用在受力部位。第四节支顶安装在多功能满堂脚手架加平水钢管（483），用扣件与水平拉杆连结，水平拉杆顶紧墙柱边。门架之间彩剪刀撑连接，高度4.5 米内用三道纵横水平拉杆，高度4.5 米以上，每增高1.2 米应相应加设一道48 钢管水平拉杆，水平拉杆两边顶紧柱子，纵横水平拉结。另设置剪刀撑纵横连结间距为6000。梁跨大于4 米时，模板按全跨的0.3起拱，梁截面高度900mm 的用一道12 穿芯螺栓沿梁中水平设置，水平间距700mm；梁截面高度为1400mm 的用两道12 穿芯螺栓沿梁高分寸等距设置，水平间距700mm，螺栓用塑料套管保护，以便拆除后再使用。第五节大跨度梁的支顶超过8 米的梁独立进行支顶，不跟随楼面模板一同拆除，待混凝土强度达到100%后再进行拆除。本模板支顶设计适用于泵送混凝土连续浇筑情况使用。第六节模板系统构造及安装的技术措施1. 满足于模板支撑系统防跑模变形（压脚、支撑、对拉螺栓）、刚度、稳定性（水平拉杆、大交叉支撑、借助构件支顶等）要求的构造措施。2. 支撑基础，模板安装与钢筋安装的程序（大截面的梁或其他无法用架空绑扎梁钢筋的 特殊位置），模板与梁模板的拼接（一般采用楼面模板盖梁侧模板），模起拱，模板安装按质量标准等；支撑所受力的地基按设计要求浇筑地面基层砼（150 厚），待有一定强度后再立支顶进行高支模安装。3. 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。4. 采用楼面模板盖梁侧模板，且比梁侧模板凹入23mm。5. 有较大的集中重或施工荷载的支点应选择在门式架支顶上，或另加支撑增强。6. 支撑宜采用先弹墨线后搭设的方法，保证沿在一直线上。7. 每步门架均设不少于一度钢管纵横水平连杆，与竖向混凝土结构箍（顶紧）牢。8. 钢管剪刀撑应在支撑外侧和支撑排距每排6m 设置，剪刀撑宽度46m，角度在4560，以保证支撑的稳定性。9. 可调节底座螺杆伸出长度不应超过底座螺杆长度的1/2。且不大于500mm。10.模板需按规范的要求刷脱模剂，模板的拼缝应严密不漏浆，模板安装要求和标准应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）的规定。11.模板（高支撑）体系施工中由施工员加强对班组的施工过程进行管理、质量检查员参加有量化的验收。12.高支模体第安装完成后，施工班组报请项目部验收，同项目经理、技术负责人、质量检查员、安全员组成组收小组进行初检，经自检合格后报监理进行复检。第三章 模板安装第一节安装顺序地基处理钢管立杆位置弹线钢管安装水平拉杆剪刀撑在可调上托上安放木枋钉主梁底板梁旁板安装斜支撑次梁木枋底模安装次梁侧模安装及加固楼板木枋、模板安装楼面垃圾清理，申请验收梁、板钢筋安装、验收梁板砼浇筑。第二节安装工艺及质量要求一、 梁板安装工艺1. 在楼面上弹出轴线、梁位置，在柱子上定出水平线，安装柱模板。2. 梁底板：按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨大于及等于4 米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的3。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。3.支顶在楼层高度4.5 米以下时，应设扫地杆，水平杆距离1.8m，剪刀撑每增加1.5 米应相应加设一道48 钢管水平拉杆。4. 梁侧模板根据墨线安装梁侧模板、压脚、斜支撑等。梁侧模板制作高度根据梁高及楼板模板碰边或压边来确定。5. 楼面模板根据模板的排列图架设支柱和代龙，支顶排列要考虑设置施工通道。6. 通线调节楼面支顶的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。7. 铺楼面模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉牢。8. 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。二、 安装质量要求1. 模板及其支顶必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支承部分就有足够的支承面积。2. 木枋、木模板、材质应符合规范的有关标准，表面顺直无弯曲、扭转、平面几何尺寸的截面尺寸符合的施工要求。3. 可调上托在使用时，其端头必须紧贴木枋。可调上托在钢管支撑内必须保持有一半的长度。4. 拆卸较大跨度的梁下支模系统时，各个体的拆卸体系应从中间开始，向两端展开。跨度在8 米以上的连续梁及框架梁、悬挑梁的支模体系，必须在其强度等级达到100% 设计值，才可拆除。5. 模板安装允许偏差按现行规范及有关规定执行。第三节模板系统构造及安装的技术措施1. 满足于模板支撑系统防跑模变形（压脚、支撑对拉螺栓）、刚度、稳定性（水平拉杆、大交叉支撑、借助构件支顶等）要求的构造措施。2. 支撑基础，模板安装与钢筋安装的程序（大截面的梁或其他无法用架空绑扎梁钢筋的特殊位置），楼板模板与梁模板的拼装（一般采用用楼面模板盖梁模板），模板起供，模板安装的质量标准等。3. 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 4. 梁侧模板采用8080mm 木枋作龙骨，直边板压脚，直边板25mm450 斜支撑。5. 一般采用楼面模板盖梁侧模板，且比梁侧模板凹入23mm。6. 有较大集中重或施工荷载的支点应选择在门式架支顶上，或另加支撑增强。7. 支撑宜采用先弹墨线后搭设的方法，保证沿在一直线上。8. 每步门均设不少于一度钢管纵横水平连杆，与竖向混凝土结构箍（顶紧）牢。9. 钢管剪刀撑应在建筑物支撑外侧及内间10m 设置，剪刀撑宽度48m，角度在4560，以保证支撑的稳定性。10. 可调节底座螺杆伸出长度不应超过底座螺杆长度的1/2。可调支托螺杆伸出长度不应超过支托长度的2/3。11. 门架组装超过5 个支架高的，必须加强上下（驳心与臂必须设置）、纵横（除钢管扫地杆外，每榀门架两侧均设管水平拉杆）、交叉（双钢管剪刀撑）的联系构造，门架接头上下在同一竖向中心线上，垂直度控制在0.3，且15mm。12. 首层支撑当直接支承在砼面上，并做好排水措施，设置扫地杆。13. 模板需按规范的要求扫胶模剂，模板的拼缝应严密不漏浆，模板安装要求和质量标准应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB52042002）的规定。14. 跨度大于4m 的梁、板结构的模板要设置3L 起拱。15. 模板（高支撑）体系完成后由施工员组织班组、质量检查员参加系统、全面的验收。16. 边梁、电梯进周边的模板必须加强支撑，注意保护边角位置的混凝土质量。17. 变形缝的梁按大梁支撑间距支顶，如有需要可再局部加密支顶的间距。18. 梁支座，梁与柱、梁与梁相交处的支撑应认真检查，保证各支顶紧密、合理不遗漏如有需要可再局部加密支顶的间距。第四章 模板拆除模板拆除时间和拆除顺序：1. 模板拆除，侧模拆除应保证混凝土边角不受损坏方可进行；而水平模板及支撑则由施工员根据混凝土的强度试压报告，符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB52042002）表4.3.1 规定，所发出的指令后执行。2. 下层楼板应具有承受上部荷载的承重能力，否则不能拆除该层楼板支撑，或采取合理措施增设支撑（架）。 3. 模板（高支撑）的拆除顺序为：1) 2) 拆除顺序：先装的后拆，后装先拆，先拆非承重梁板，后拆承重梁板。模板拆除：先拆板模、次梁模支撑拆除板模及次梁模模板支撑模板运离现场拆除主梁从中间支撑往两端施工边拆边进行支撑回顶（其间距1.5m2.0m）。 第五章 计算书：第一节 80mm0800mm7.5m 柱模板支撑计算书 一、 柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 7500mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用8080mm木方。 柱模板竖楞截面宽度80mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 800 239 240 240 800 239 240 240 柱模板支撑计算简图 二、 柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、 柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 15.66kN/m A B 240 240 240 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.240.0000.300+1.43.0000.300=15.660kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 1. 抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.212.000+1.40.900)0.2400.240=0.090kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09010001000/16200=5.568N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 2. 抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中：最大剪力 Q=0.600(1.212.000+1.40.900)0.240=2.255kN 截面抗剪强度计算值 T=32255.0/(2300.00018.000)=0.626N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! 3. 挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67712.0002404/(1006000145800)=0.308mm 面板的最大挠度小于240.0/250,满足要求! 四、 竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 12.53kN/m A B 300 300 300 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.240m。 荷载计算值 q = 1.240.0000.240+1.43.0000.240=12.528kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.758/0.300=12.528kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.5280.300.30=0.113kN.m 最大剪力 Q=0.60.30012.528=2.255kN 最大支座力 N=1.10.30012.528=4.134kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； 1. 抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.113106/85333.3=1.32N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2. 抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32255/(28080)=0.529N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! 3. 挠度计算 最大变形 v =0.67710.440300.04/(1009500.003413333.5)=0.018mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、 B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.240.00+1.43.00)0.240 0.300 = 3.76kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 1.88kN 3.76kN 3.76kN 1.88kN A B 510 510 H 柱箍计算简图 0.4330.204 H 柱箍弯矩图(kN.m) 0.000 0.120 H 柱箍变形图(mm) 4.28 4.28 1.36 1.36 0.52 0.52 0.52 0.52 1.36 1.364.28 4.28 H 柱箍剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.433kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.552kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm H 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.433106/85333.3=5.07N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34275/(28080)=1.002N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.1mm H柱箍的最大挠度小于510.0/250,满足要求! 八、 H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.552 对拉螺栓强度验算满足要求! 第二节 600600柱4m模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm； 柱断面宽度H=600mm； 木方截面宽度=80mm； 木方截面高度=80mm； 木方间距l=300mm, 胶合板截面高度=18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 c为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模温度,取20()； V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； 1外加剂影响系数，取1； 2混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 三、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.00+1.43.00)600.00/1000=31.320kN/m l木方间距,取l=300mm； 经计算得 M=0.131.320(300.00/1000)2=0.282kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.282106 /32400.000=8.700N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)600300/106=5.638kN 经计算得 =35.638103/(2600.00018.000)=0.783N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=40600/1000=24.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=600.000 18.0003/12=291600.000mm4； a木方间距,取a=300mm； E弹性模量,取E=6000N/mm2； 经计算得 W=0.67724.000300.0004/(1006000.00291600.00)=0.75mm 最大允许挠度 W=l/250=300/250=1.20mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 四、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简图 (1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.000+1.43.000)300/1000=15.660kN/m B截面长边,取B=600mm； 经计算得 M=15.660(600/1000)2/8=0.705kN.m； 木方截面抵抗矩 W=bh2/6=80802/6=85333.333mm3； = M/W=0.705106/85333.333=8.262N/mm2； 木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v =0.5qB=0.5(1.240.000+1.43.000)300600/106=4.698kN 经计算得 =34.698103/(280.00080.000)=1.101N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q设计荷载(kN/m): q=40300/1000=12.000kN.m I=bh3/12=80803/12=3413333.333mm4 B柱截面长边的长度,取B=600mm； E弹性模量,取E=9000N/mm2； 经计算得 W=512.0006004/(3849000.003413333.33)=0.659mm 允许挠度 W=B/250=600/250=2.400mm 木方的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 第三节梁模板扣件钢管高支模支撑计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为20.0米，基本尺寸为：梁截面 BD=400mm1400mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加1道承重立杆。 200001200 1400 400 600 600 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。 一、 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1. 荷载的计算： 1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.4000.400=14.000kN/m 2) 模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.400(21.400+0.400)/0.400=1.120kN/m 3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.400=0.480kN 均布荷载 q = 1.214.000+1.21.120=18.144kN/m 集中荷载 P = 1.40.480=0.672kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 0.67kN 18.14kN/m B 133 133 133 计算简图 0.039 0.024 弯矩图(kN.m) 1.55 1.50 0.92 0.34 0.34 0.921.50 1.55 剪力图(kN) 0.000 0.026 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.917kN N2=3.048kN N3=3.048kN N4=0.917kN 最大弯矩 M = 0.038kN.m 最大变形 V = 0.0mm 2. 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03810001000/21600=1.759N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 3. 抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=31545.0/(2400.00018.000)=0.322N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! 4. 挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.027mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、 梁底支撑木方的计算 梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.048/0.400=7.619kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.620.400.40=0.122kN.m 最大剪力 Q=0.60.4007.619=1.829kN 最大支座力 N=1.10.4007.619=3.352kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； 1) 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.122106/85333.3=1.43N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2) 木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31829/(28080)=0.429N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 3) 木方挠度计算 最大变形 v =0.6776.349400.04/(1009500.003413333.5)=0.034mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、 梁底支撑钢管计算 1. 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 0.92kN 3.05kN 3.05kN 0.92kN A B 600 600支撑钢管计算简图 0.2720.076 支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.000 0.073 支撑钢管变形图(mm) 3.773.77 0.19 0.19 0.73 0.73 0.73 0.73 0.19 0.193.773.77 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.272kN.m 最大变形 vmax=0.073mm 最大支座力 Qmax=7.549kN 抗弯计算强度 f=0.272106/5080.0=53.64N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 2. 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 .55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN