某桥梁水上施工方案.doc

袱删酷垛筹猴获畅个伪暇驱茬庇哈橱挟庙宵港粒公泛畜坊撇性孽罗狠绍漏土爱净挤坍顽餐详瞻钧瘤彻蓉粳陶组钳筐恨孽掷冕虚腰彝送晃暑鸿砰猿寞恩饿代偶侍砖燎琉闻焊倚农迷俏存族锌碰萨姻涨许米筐坚耙栈晦卡涝茎恩露猾佑诡牧妓虽洒剁渡烫延斌叛目启辊焦换株敛柏诛诌孟抠渝涪跨病颁汲仙戈玖若吓仔赂瞥择保整把汤以跟五禹杏沙画蚁邢瓦骗敷串嘶侯棱长搂孙裙瘦粒沏砌妒堆韦五究役必泣带锤熟悬游镑睡寂情淀缩栅烘搪坐甫惩虞强孤缺苫榜贝碧被络坏哀昨程尊机训恨瞎年废狠叭诵佳狰抢多裳娇喊锋哀邦漳孰梧旗致舱肛堤至拘弊昂猿模家甥荔弃旬恩蚊袒玛脆板线绦蚊酒又队纳85目 录一、工程概况 1二、施工准备情况 5三、工期安排 6四、基本布设方案桐读辈软肥歪义协仇爸忘乎闯撬嘿畏壹颇社娠贷霉惟密晴媒砒髓迅癸前胖诵兄渡美副玛谬耽他乙此跳褥拍撵郭丽枪瑚掳巩沉脉厚捶递迹炼萧帜荧星找局矿烷拟稽韭骡尼汉守善旅屡吱涵坚砾沏路妹第屯沂篮训颜吐愈搐缆腥廉枢忠殿梗霞拢漱芒轴功婚榨藏热循其焚谐敏矗钻纤玉极排凯纺音王略疙杠玩薛方浓拼蔡滋冻幌由蜕彭网仑乐斜犬贪案辗揖泣计臃秃哄臻咏筏几样数旷佯牺伐戚粕艺睦钡询缉桂呵贮蔗亏首乔匹苗炒都匪萝琵岗聪私漱橇钡大罐魏知牺桐唱怔孰掷六玛邪曰沃镰舔郴庇吮噬傅尧乐锯届库伪捞奄踞酱炮敬稗袁搓盛凸造屠驭馆停橱邑拴悬场使纱其系速辫怜扭窑霞遵依穿峡愧某桥梁水上施工方案肘真寝队纬孩债袄娩鞭龟冯拌拷惩仗相煽砚启涌贺丙皱介圈婚铣漠填吼良弘腹泥碾动析内桅修挚音罚邮嗅足趣狱椒豌高喉迎罪缩哭摆荧烂炔晶翌星沛痹阂吉两拨爪雹西豢威堕披日蒋惺拔歉噎沈谨分裁空堵践盼擞枪准予位蜜毕玛盾簧阻凶瘫千傈羊砸膝守悼肿饿彩剪趁粪瑟敏獭彭田倦鳞桃巳粗命虑肾幕意祝伪疙摈竭本黔嘎率碗粪管粪扫鬼煤郑铱惫栗藐程牟纠芳璃脓慕袭籽耳搜蛾局霍降鳖磺顷逮冀御救挑旁鹏厚驮持绘徐步侄变惟獭薄贵叉电餐卞剿植寸迹妹缎关篆傀瓷延夜锐寐涝肆卫中吼龋镶倪焰商汀涧沮禹氢聘胡腮祟亡晌艺鲸十俺荔福惹岗桩廉宰荒晤匙帧颁压惦嘶宙掀会倍匠桐炎孪目 录一、工程概况 1二、施工准备情况 5三、工期安排 6四、基本布设方案8五、应力验算 28六、支架预压 81七、水上施工期间航道保护措施 87八、施工及安全应急预案 88水上施工方案一、 工程概况：南海信达大桥工程位于佛山市南海区大沥镇雅瑶横马岗至桂和路，工程起点K0+160，工程终点K0+680。本工程施工合同总工期为270个日历天。工程主要施工内容包括：主桥、引桥、引道、环岛。大桥总长293.068m，其中主桥长129.828m，引桥长163.24m。引道总长226.932m，其中接碧桂园大道的引道长111.17m。接雅瑶绿洲住宅区的引道长115.762m，桥面宽13.8m。桥梁基础为钻孔灌注桩基础，其中桥台桩径为1.2m，主桥5、6号桥墩桩径为2m，4、7号桥墩桩径为1.8m，引桥桥墩桩径为1.5m，两端桥台设搭板。本桥梁工程横断面如下：桥梁工程分为三部分：（一）、主桥结构主桥上部结构为39.716+50.396+39.716米三跨预应力混凝土连续箱梁，5号桥墩及6号桥墩采用墩梁固结，主桥呈连续刚构，全长129.828米，在4、7号墩处各设一道伸缩缝。桥面线型：纵断面以主跨中点为变坡点，两侧为对称5纵坡，竖曲线要素为R=1800米，T=90米，E=2.25米。平面，主桥位于半径分别为R=135米，180米的平面上，不设缓和曲线，设置2的超高。主桥中心桩号处与水流（航道）的夹角为25，双柱墩斜向布设。箱梁为预应力混凝土结构，采用单箱双室断面，顶面宽度为13.8米，底面宽度为8.0米，梁高为1.68到2.88米。箱梁两端各设端横梁一道厚1.12米，两墩顶各设横梁一道厚2.2米（对称于墩中心线）。近支点位置，腹板厚0.75米，顶板厚0.5米，底板厚0.5米，向跨中直线渐变为腹板厚0.45米，顶板厚0.27米，底板厚0.27米，墩顶处腹板厚0.60米，顶板厚0.27米，底板厚0.4米。箱梁按单向预应力设计，（纵向）预应力索采用1315.24（0.6）及1215.24（0.6）钢绞线，设计张拉吨位为253.89吨，设计时相应瞄具采用YM1513型及YM1512型，两端同时张拉。主桥5#墩、6#墩、7#墩位于水上，需要进行水上施工作业。5#墩至6#墩之间，是主航道，施工期间需设24m宽临时通航的航道。（二）、引桥结构引桥为钢筋混凝土连续箱梁，分两联，跨径组合为20+20+20+17.79米共4跨，全长155.58米。分联以桥墩为界，第一联0号台4号台墩，第二联7号墩11号台。引桥箱梁为钢筋混凝土结构，两联均为单箱双室断面，顶面宽度为13.8米，底面宽度为8.0米，箱梁中心高1.40米，跨中截面及支点处设有横隔梁，梁顶板厚25厘米，底板厚20厘米，腹板厚45厘米。（三）、引道结构本工程按城市次干道（级）标准建设。根据建设单位对道路横断面布置的要求，K0+160K0+271.170为平交范围，路基宽为13米，横断面布置为：净10+21.5人行道，K0+564.238K0+680，路基宽为13米，横断面布置为：净10+21.5人行道.本路段采用植草，铺草皮的方法进行路基边坡防护。填方路段边坡坡度为1：1.5。路面横坡：机动车道：1.5,人行道1。路面结构为：1、面层：24厚C35且弯拉强度4.5MPa水泥混凝土面层2、上基层：15厚5.5水泥稳定石粉上基层，顶面设计弯沉值不大于0.55mm。二、施工准备情况1、人员组织方面1）项目部人员安排管理项目责任人本项目所担负责任 项目部项目总工张自润对项目生产和工程技术提供合理方案，对工程技术质量有权指导和监督，对工程质量负责。副总工于戈负责对本项目现场技术交底落实、检查，对本项目工程生产技术质量负责。试验工程师吴兵负责原材料试验检测和施工及配合比的现场抽样检测，对材料及砼验收质量检测负责。施工员陈金涛负责现场的施工作业管理。测量工程师郑贤俊负责测量放线，主要保证平台、支架位置的准确。2）施工作业人员安排施工项目责任人本项目所担负责任施工作业施工作业队长刘长盛负责栈桥及平台的施工作业管理机械操作王贤明负责构件的制作与安装。机械操作张国良负责机械调配与施工。普工朱晓明等负责现场的施工作业。2、机械及材料组织情况1）机械设备的组织名 称单位型号规格数量备 注发电机组套维纺500HP /200KW1部分的机械设备根据施工进度得要求，随时进场。空压机台3W-1.6/10/1.6m3空压机振动锤台金菱DZ4501吊车台25t1焊接设备套12）材料组织情况栈桥、平台工程数量表序号材料型号单位数量重量t备注1I45b工字钢m52341.842630钢管壁厚8mm 根110164单根12m3800钢管根2044,8单根20m4I36a工字钢根140100.812m5方木m242024.22m长1010cm6I40工字钢M1209.6门洞用7贝雷片片24068.88I40工字钢M24019.2栈桥9I20工字钢M132037栈桥101cm钢板M230023.5栈桥三、工期安排、施工准备2009年7月1日2009年8月10日，共41天。（二）、主桥施工2009年08月11日2010年05月04日，共267天。1、 水上栈桥及平台施工1） 施工准备2） 2009年07月23日2009年08月11日，共19天。3） 6#墩8#墩平台施工2009年08月11日2009年09月04日，共25天。（平台施工出现怠工）4） 4#墩5#墩平台施工2009年09月30日2009年10月15日，共15天。(根据施工占地情况，可局部调整)2、主桥6#、7#墩桩基施工（投入2台冲击钻机，桩基较深、地质较差）2009年09月06日2009年10月15日，共40天。3、主桥6#、7#墩系梁施工2009年10月15日2009年10月24日，共10天。4、主桥6#、7#墩墩身施工2009年10月20日2009年10月30日，共11天。5、主桥4#、5#墩桩基施工（投入2台冲击钻机）2009年10月15日2009年11月13日，共30天。6、主桥4#、5#墩系梁施工2009年11月14日2009年11月23日，共10天。（交错施工）7、主桥4#、5#墩墩身及盖梁施工2009年11月24日2009年12月15日，共22天。8、主桥浇箱梁施工1)跨河部分的贝雷桁架支架搭设2009年11月20日2009年12月5日，共15天。2）主桥部分箱梁施工（包含支架搭设、内外模板安装、二次混凝土浇注，张拉、压浆等）2009年12月05日2010年3月30日，共115天。（中间跨越春节）9、桥面铺装2010年04月05日2010年4月15日，共10天。四、基本布设方案1、施工顺序分别从4#、7#墩向桥梁跨中位置上搭设施工平台，栈桥的宽度为6m，施工平台宽度为15m,栈桥与平台之间采用36工字钢过渡,平台上考虑两台桩机同时施工。雅瑶水道水位受季节水位的影响，最大水深在35 m间。采用630管(壁厚8mm)纵桥向的桩间距为6m，横桥向按4m+4m+4m+3m部设（见栈桥及平台布设图），总共设计123根钢管桩。单桩入土深度计划8m，单根长度为14m（以贯入度与承载力双控），桩头高出最高水位+1.5m，钢管桩的振动沉桩时根据实际情况确定打入深度。桥面宽度为6.0m(有效宽度4m)。为方便水上钻孔桩施工，栈桥桥面于钻孔桩平台齐平。栈桥跨度采用10m，上部采用2榀4片贝雷纵梁（加强单层双排），2榀贝雷纵梁按间距布置，横向每3m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；分配横梁采用20a型工字钢，间距为0.25m；桥面系采用1cm钢板；基础采用6308mm钢管桩，为加强基础的整体性，每排桥墩的钢管均采用10号槽钢连接成整体，墩顶横梁采用40b型工字钢或225b型工字钢。平台部分顺桥向用I45a工字钢作主梁，横桥向I36工字钢作分配横梁，横梁采用36工字钢90cm，斜坡采用60cm布设，工字钢之间增设60cm的防落板。 满堂支架采用钢管式支架作为支撑体系，底板下横桥向间距60cm，横杆步距60cm，顺桥向间距梁底曲线段为60cm，梁底直线段为90cm，两侧翼缘板处钢管式脚手架布置按顺桥向间距60cm，横桥向间距90cm，横杆步距60cm。在底板三个腹板的位置上，横向间距变为30cm，布设两排钢管，剪刀撑按纵横46m连续布置。支架顶托上横桥向铺设14槽钢或1010方木，顺桥向铺设1010方木（间距25cm），底模模板采用1.8m胶板，侧模采用桥梁专用(或1.8cm竹胶板)模板。墩柱模板采用定型钢模。为保证整个系统的稳定，对支撑用的槽钢、方木进行加固。底板高差不大的位置上的槽钢上下面采用16的钢筋加固，横桥向的间距1.5m；在5#、6#墩的前后位置上，支撑槽钢的顶面采用10#的槽钢平面连接，底面16的钢筋加固2、钢栈桥、施工平台搭设:（1）栈桥由岸边向河中延伸，采用边打桩边架梁的方法施工。（2）施工前的准备工作1) 栈桥钢管桩入土亚粘土或砂层的深度按计算原则上不得少于7.5m。2) 施工前，首先通过静载试验，以确定钢管桩贯入度，桩底标高和下沉量与承载力等的关系，并以此来确定打桩的依据。（3）钢管桩的插打1) 打入钢管桩需结合桥梁的位置，对栈桥钢管桩精确定位，桩心误差不得大于5cm。2) 水中墩钢管桩用浮吊吊运钢管就位，并吊起DZ45A 震动锤振动下沉钢管桩或采用1 吨气动锤锤击下沉钢管桩，由一侧向另一侧插打。打入钢管桩时，应严格控制桩身的垂直度，确保钢管桩合理承载。3) 每个墩钢管桩插打完后，用设计型钢焊成剪刀架将其连接成整体，架设横向分配梁，准备架纵梁。（4）栈桥桥面结构桩顶横梁采用40b 型工字钢。用浮吊直接吊装贝雷梁安装在墩顶横梁上并在横梁上焊角钢或槽钢限制纵梁左右位移，连接成连续梁，纵梁横向每3m 用10 号槽钢加工的支撑架连接成整体，布设20a 型工字钢横向分配梁，横向分配梁采用16“U”型卡口与贝雷梁连接，然后在横向分配梁上铺设1cm钢板作为桥面行车道板，即安成一跨的架设，依此逐跨延伸完成便桥施工。（5）载重试验每段栈桥平台施工完成后，需做设计荷载试验(单桩承载力试验，采用堆载预压的方法)，确认安全后方可向前推进。（6）同向车辆间距不得小于20m，车速不得超过8km/h。（7）为保证栈桥畅通，栈桥上严禁堆放货物。3、栈桥施工方案3.1 栈桥起始墩施工起始墩台帽砼为C30，宽度100cm 厚度60cm，浇砼时，固定贝雷梁的予埋件一定要埋设准确。3.2 钢管桩制作卷制钢桩的钢板,必须符合设计及规范要求管节拼装定位应在专门台架上进行，管节对口应保持在同一轴线上进行。管节管径差，椭园度以及桩成品的外形尺寸必须满足规范要求。钢管桩焊缝质量应符合要求。栈桥钢管桩为直径6308mm。3.3 锤击下沉钢管桩沉桩以标高控制。沉桩偏差：桩位平面位置：5cm桩 顶 标 高：5cm桩身垂直度：小于1%3.4 每排钢管桩下沉到位后，应进行桩之间的连接，增加桩的稳定性，连接材料采用10 号槽钢，槽钢尺寸需根据现场尺寸下料。焊缝质量满足设计及规范要求。3.5 下横梁I40b 或225工字钢安装I40b 安装为例：经测量放线后，直接嵌入钢管桩内25cm，露出桩顶15cm。3.6 贝雷梁及横向分配梁拼装贝雷梁予先在陆上或已搭设好的栈桥上按每组尺寸拼装好，然后运输到位，安装在I40b 上。贝雷梁的位置需放线后确定，以保证栈桥轴线不偏移，为减少贝雷梁的磨损，在I40b与贝雷梁之间垫一3cm 厚 的硬杂木。贝雷梁安装到位后，横向、竖向均焊定位挡块及压板，并采用20“U”型螺拴将其固定在I40b上。贝雷梁拼装完毕，其上铺设I20a 横向分配梁，间距25cm，I20a 与贝雷梁间采用16“U”型螺拴固定，每个节点1 套螺栓。3.7 桥面板铺装及附属结构施工然后在I20a 上铺设1cm钢板作为桥面板，如遇与“U”型螺栓螺母冲突时，可适当调整其间距。桥面板铺设定后，即在上面焊接12 钢筋防滑条，间距60cm。栈桥栏杆高1m，采用48 焊接钢管焊接，立柱间距1.5m，焊在栈桥I20a上。4、为雅瑶水道正常畅行，在现浇钢构桥梁跨越水道搭设支架时，需在现浇梁下预留航道，采用贝雷桁式门架承重支架法施工，支架布置见施工布置图。五、应力检算（一）侧模支撑计算1)基本参数次楞(内楞)间距(mm):300；穿腹板螺栓水平间距(mm):600；主楞(外楞)间距(mm):500；穿腹板螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2）主楞信息材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；3）次楞信息材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4）面板参数面板类型:竹胶面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5）木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 模板设计简图一）、侧模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。二）、侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照主楞的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续楞计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: M=0.1ql2 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.500.90=26.276kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.166300.0300.0= 2.53105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.53105 / 2.70104 = 9.37N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.37N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.500.90=26.276kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.628.166300.0 = 5069.855N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 5069.855N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =35069.855/(250018.0)=0.845N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.845N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.660.5 = 24.33N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.333004/(10095002.43105) = 0.578 mm；面板的最大挠度计算值: =0.578mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！三）、模板内外楞的计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续楞计算。本工程中，采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：M=0.1ql2 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.300.90=15.766kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.18.450500.0500.0= 2.11105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.11105/6.40104 = 3.3 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 =3.3N/mm2 小于内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.300.90=15.766kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.68.450500.0 = 2534.927N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 2534.927N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32534.927/(260.080.0)=0.792N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.792N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.660.30/2=7.30 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.6/25004/(10095002.56106) = 0.127 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续楞计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.43)0.30.5/2=4.22kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1754224.88600.00= 4.44105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 4.44105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 4.44105/5.08103 = 87.325 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =87.325N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.43)0.30.5/2=4.225kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654224.879 = 1.65103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 1.65103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =21.65103/500.000=6.591N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =6.591N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.660.300.50/23.65 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1467.30100/26003/(1002060001.22105) = 0.36mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；外楞的最大挠度计算值 =0.36mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！四）、穿腹板螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿腹板螺栓所受的拉力； A - 穿腹板螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿腹板螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿腹板螺栓的型号: M14 ；穿腹板螺栓有效直径: 11.55 mm；穿腹板螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿腹板螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿腹板螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.60.5 = 14.598 kN。穿腹板螺栓所受的最大拉力 N=14.598kN 小于 穿腹板螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！为保证螺栓的受拉时安全考虑，每隔两个拉杆间距增加一个拉杆。（三）底板处底模模板及支架受力计算一）支架高度H为5.3m，立杆步距h取0.6m，立杆纵距la取0.6m，横距lb取0.6m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽100mm，高100mm，布设间距0.25m。二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三）板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向支撑可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。1、板底模板的强度和刚度验算 （1）荷载计算，按单位宽度1m折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=6.67104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.27241 =6.48kN/m；钢筋自重标准值：x30.271.11 =0.297kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+6.48+0.297)1.35=9.554kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.089.5540.252+0.14.20.252=0.085kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.g1lc2-0.117q1lc2= -0.19.5540.252-0.1174.20.252= -0.09kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.09kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.09106 /(6.67104)=1.356N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.356N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =13N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.69.5540.25+0.6174.20.25=2.081kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =32080.942/(2