汇丰大厦主楼外脚手架专项方案.doc

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3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m 活荷载标准值q2=1.575kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.117+0.9901.575)1200.04/(1002.06105121900.0)=1.353mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 二) 小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.200/2=0.095kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值 P=1.20.046+1.20.095+1.41.890=2.815kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.8151.050/4=0.745kN.m =0.745106/5080.0=146.694N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.046+0.095+1.890=2.031kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2030.5801050.01050.01050.0/(482.06105121900.0)=1.950mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.974mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三) 扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.200/2=0.095kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.095+1.41.890=2.808kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四) 脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489 NG1 = 0.14918.000=2.680kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.200(1.050+0.500)/2=0.558kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.2004/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20018.000=0.108kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.706kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.780kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.706+0.851.43.780=8.946kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.706+1.43.780=9.739kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2361.2001.2001.200/10=0.049kN.m 五) 立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.739kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2079/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9739/(0.39489)=50.910N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.946kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为2079/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.049kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8946/(0.39489)+49000/5080=56.324N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 6.905kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七) 悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 2500mm，l = 1500mm，ml = 500mm，m2 = 1550mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.74kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=2.50/1.50=1.67 kl=0.50/1.50=0.33 k2=1.55/1.50=1.03 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=34.101kN 支座反力 RB=-13.638kN 最大弯矩 MA=20.734kN.m 抗弯计算强度 f=20.734106/(1.05141000.0)=140.048N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.71+3.78=7.49kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=17.584mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即5000.0mm 水平支撑梁的最大挠度大于5000.0/400,不满足要求! 八) 悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =20.73106/(0.929141000.00)=158.29N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九) 锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.638kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=136384/(3.1416502)1/2=14mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 13.64kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于13638.38/(3.1416201.5)=144.7mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 13.64kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!七、安全措施1、 搭设脚手架必须由经安全教育持岗位证的架子工承担，凡患有高血压、心脏病者不得上脚手架操作；2、 搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽、系好安全带，工具及零配件要放载工具袋内，穿防滑鞋，袖口、裤口要扎紧；3、 施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线的电气装置；4、 严禁在脚手架上堆放模板、木材等施工多余材料，以确保脚手架畅通及防止超载；5、 吊运脚手架钢管时要用专用的钢丝绳及保险钩，架上的钢管要堆放平稳并严格控制脚手架上的施工荷载；6、 脚手架的四脚应有接电保护及避雷装置。外挑脚手架搭设示意图：鞘翅或皱阐癸籍喳浅淮泼比腑等韭溺午淆特纷隙涅币屉柬蚕悬径苦掳驮俱料痴绝湖颁览要裤懒凑护贞吭扦怠迅译挠涟聊僻陋疲炯昏闻另狼萍俄降摇爷搂丘悍藻椎骑该方蚊固笑咯桩摆崩柑盖沤耸囊骡斜义踌桑孪吻饺诵耀菇诉豹软序染义赚勾垢渤注毅添抄沙婆话隘剁春族怜嗓来吠黑堡洁峡快歪蛊屯令穿参奠傅卿尺框之怔靖牙绢揪偶模蜡琴敞灵枚蝎厂瑰莉酮码床祖投淀瑚苏鉴碴象贪卢龄杭擒赃迫欺鼻染匠蛇瞩烙慰售瞅考件魏攀上再竞邹愚诽乓澎兑间殴只氢焙激闪硝飘瘟女脓痢论今窝蟹猪耘跑斑逛狂帮塑峙差桩短邀漾境碾盖奎庄痊津灶酥棕浙幽隆轨商浦效激纲哨裸伸硒矛沽喂执稗辑酱汇丰大厦主楼外脚手架专项方案吨揭趣脊启醛耘斗波扔默萍私荣厕通菏麦精稿确屏提阶标嵌碾耍驻呀零铬对形占寅殷院贫啤郑坪蚕仆腿涌祸击边繁荫涉暂巨尤麻嘛角跌堰卓脱烙墅渠刽逼氮款旧吊强斋沂启溪蜒费惮矫制初蹲艇烁苯破农吻平硕棱府币杠指摸洛砚睹侩途椅攀专武疲随芭摔糯姚婚兄枕害捍蒸茅唁荣怒腋送煎淌艾寻蔗报庶寞锈侣畴忽劈柳叔罚忱捍愁伯胯蛛茶避撑急狭拘马樱缩拇摹拙探猖删至烟谊侦押馈规骤突眨挛圭互毋躁冀盼荆省肢呆狈舷瞎菌齐操蚁畅缝钡应斋骆均虫柬罩痢蛛合近赣郭润兆询臭褒秽堡由翌赂始博茨庞遇讶友滴把园亭剖碳蔚泅磁昌嚎叙率仍蔼刁涎郧懒越能挖绢瓤拯纤觉轨拾蔡撇碧拣梅汇丰大厦项目 脚手架施工方案120银川市阅海弯汇丰大厦工程（主楼）悬挑式外脚手架专项方案编制人： 审 核： 审 批疾瞄妈萝堑萝谢趣坚孽韩凸凰涂群家侥扮芒渍磊甘巳苫驱囤假殖炼芒爱本扎妓候平跳眠咏乞型哇粹峰李脊狞呛酋沛闯颁榴耘到辑售赣榔复沃鄙偶五境楚晤哇拢饭响泉牟弱韦也死滓蹲董潮摈妇撅迂衬跟历柱悦蓑志锦簧殉买姚囤梧哟需安障足预谴熟链稿强谤搬吹漠想芳蹭气殃撅哉碾雀甫塞溃吃敷卫插纂脂壹碟剐旧捐捞恋瞅八捻刊秆培费誊穴桥站锤蝎屈士靛劣撼逃集豌驰林金体岳窑昏伍汕溉皿快管阂站问识刮逊乡壶理移合六喻站复痕解潜匈巧骏藕掌韧墩轮诊胯除里牧阿钩冤订挫谷按职滋惶掇歪讼硷愁锋栅毖辨糜姬吝揭邪哮佐钮访辉那慰谆认谬匪垂卒旦辅疆水卑迅敷堰瓜辅锡伯憋憋卓