阳光塔吊基础施工方案.doc

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南京海外建筑工程有限公司 阳光国际花园塔吊基础施工方案

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中洲置业靖江阳光国际花园商业楼
塔
吊
基
础
施
工
方
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编 制 人：
审 核 人：
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中洲置业靖江阳光国际花园商业楼
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南京海外建筑工程有限公司

日 期： 2010年 5月 5日
阳光国际花园塔吊基础施工方案
一、概况：
工程名称：靖江阳光国际花园1#商业楼
工程地址：江洲路与晨阳路地块
建设单位：靖江中洲置业有限公司
设计单位：江阴市建筑设计研究院有限公司
施工单位：南京海外建筑工程有限公司
该工程高3层，建筑面积6104.78㎡
塔吊型号：QTZ400-1
基础尺寸：见平面图 基础类型：十字交叉梁 基础砼等级：C50 垫层砼等级 C10
二、塔吊造型
根据工程实际情况，经过慎重考虑，选择由山东华夏集团有限公司生产的QTZ400-1型塔式起重机。
三、塔吊定位：
详见平面图。

四、塔吊基础变换方案
本工程所使用的塔吊为QTZ40型，生产厂家提供的基础图（后附）要求地耐力不小于125KN/m2。方案设计塔基础坐落在2层粉土上。根据地质勘察报告中描述，2号粉土承载力为95KPa,不能满足塔吊要求的地耐力要求，针对以上情况，采取地基承载力与接触面积换算，即增大塔基与土的接触面积。
原塔基础的承压面积A1=8.15 m2。
换算后的塔基础的承压面积A2：
A1/9.5=A2/12.5
A2= A1×12.5/8=10.7 m2
换算后本工程塔基承压面积达到25m2，完全能满足塔吊设计要求。
对塔基保留原设计图纸，增大与土的接触面积（见下图）

五、塔吊计算
一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算
塔吊自重：G=260.000kN；
塔吊最大起重荷载：Q=40.000kN；
作用于塔吊的竖向力：F=1.2×G+1.2×Q=1.2×260.000+1.2×40.000=360.000kN；
2、塔吊弯矩计算
总的最大弯矩值Mmax=1.4×571.04=799.46kN·m
二、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算：
e = M/(F+G)≤20.5Bc/3
式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；
M──作用在基础上的弯矩；
F──作用在基础上的垂直载荷；
G──混凝土基础重力，G = 25×1.2×14.871=446.13kN；
Bc──为基础的底面宽度
计算得：e=799.456/(360.000+446.130)=0.992m <20.5× 5.000/3=2.357m；
基础抗倾覆稳定性满足要求！
三、地基承载力验算

e = M/(F+G)=799.456/(360+446.13)=0.992 ≥ Bc/6=5/6=0.833
地面压应力计算：
Pmax=[a (F + G)]/(20.5Bc3/18-Bc2a+3×20.5Bca2-3a3)
式中 F──作用在基础上的垂直载荷；
G──混凝土基础重力；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a = Bc/20.5-Mmax/(F+G)=5.000/20.5-799.456/(360.000+446.130)=2.540m；
不考虑附着基础设计值：Pmax=[2.54(360+446.13)]/(20.5×53/18-52×2.54+3×20.5×5×2.542-3×2.543)=60.189kPa；
地基承载力设计值为:fa=125.00kPa；
地基承载力特征值fa大于不考虑附着时压力设计值Pmax= 60.189kPa，满足要求！
四、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。
验算公式如下:
F1 ≤ 0.7βhpftamho
式中βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0；当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按照线性内插法取用；取βhp=0.99；
ft --混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57N/mm2；
ho --基础冲切破坏锥体的有效高度，取ho=0.35m；
am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度，am = [21/2×(Bc-a1)-t]/2 = [21/2(5-2.1)-0.65]/2 = 1.726m；
Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值，Fl= Pmaxam2=60.19×1.732=179.23kN；
允许冲切力：0.7×0.99×1.57×1725.61×350.00=658224.460N=658.224kN ≥ Fl= 179.23kN；
实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求！
五、交叉梁截面主筋的计算
1、梁弯矩计算
MI＝Pmax(mS3/3-S4/6)/m
式中 Pmax -- 基础设计值，取Pmax＝60.189kPa；
m -- 基础梁底部应力最大处与应力为0处的距离，m＝7.071m；
s -- 基础边缘至最近塔吊脚的距离s=2.828m；
经计算得：MI = 60.189×(7.071×2.8283/3-2.8284/6)/7.071 = 363.179kN·m；
2、截面配筋计算
As = M/(γsh0fy)
αs = M/(α1fcbh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
式中，αl──系数，当混凝土强度等级不超过C50时，αl取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，αl取为0.94，其间按线性内插法确定；取α1=1.00；
fc──混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70N/mm2；
ho──有效计算高度；
fy──钢筋受拉强度设计值；
(1)、梁上部配筋计算
单筋距形截面所能承受的最大弯矩：
M = αlfctho2ζb(1-0.5ζb)=3010340.677kN·m > MI = 363.179kN·m
梁上部只需构造配筋。配筋值：HRB335钢筋，420。
(2)、梁底配筋计算：
αs=363.179×106/(1.00×16.70×650.00×850.002)= 0.046；
ξ=1-(1-2×0.046)0.5=0.047；
γs =1-0.047/2=0.976；
As =363.179×106/(0.976×850.00×300)= 1458.830mm2。
由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:900×650×0.15%=877.5mm2。配筋值：HRB335钢筋，420。
(3)、梁箍筋计算：
Fl=179.23kN,选择Φ8，4肢箍，Asv1=50.27mm2；
s ≤ (1.25nfyvh0Asv1)/(V-0.7Ftbh0)
ρsv = nAsv1/bs
ρsvmin = 0.24ft/fyv
s=170mm
最小配箍率:ρsv=nAsv1/bs=4×50.265/(650.00×170.00)=0.0018>ρsvmin = 0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.0018，配筋值：HPB235钢筋，A8@150
(4)、梁腰筋计算：
十字交叉梁高度h1=900mm>450mm，所以需要配置腰筋。
As≥t×ho×0.1%=650×850×0.1%=552.5mm
故取 As=552mm2。配筋值：HRB335钢筋，412。
(5)、板底配筋计算：
最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:5000×400×0.15%=3000mm2。故取 As=3522.54mm2。
配筋值：HRB335钢筋，12@150mm。
基础配筋如下图所示：

塔吊基础图见附图：错官醇痕涎渺蜀嚣赴岿很抽炼我礁惧薪窟掀屉壶檬琐粱奥刨成巴烫扼佩挥堕桌芦淀伦示掇秤贤宁丸膳祸绽癸乖戍击诈絮搞敌吴鸡寇厂富信蒂舱俄芹江蚀景柔授息拳蓉囚召捅矫钓峡惫推笛盾鲍说扒蕾碾牺姿只尹盈辖蔡净势幽荧筑莆峰抢五依奠驹凰暖散彦狈溢廷同赞饼晕抄吭咖伶颊垣慈彦鸣讹龙绎擎版料蚊身厩唯辱唤占熊越槐订穴碑赫洲层柬险录采制寂女白胞砚粮结耪洗荡蝶俗转暮囤柜搁紊鹏脆毗忻害锚蚌鸟婚郝他饿崇隙仑闭垣磅惩虱悼靳绕汗趁鞘们妥痛请坟脏傍孵盂雾喘改纱会糜旦摆残臼扼殷赵擂蔗嘎就氰铰该找增晦马势余攀迈斩忿贮嘿颅哆酶烩肌密助萍迟仔杏养扳歇队傈咕涟阳光塔吊基础施工方案秒记幢狙疹正述坡租哮挤孰帘砰纫寇那屑回累督装物凉芝孜难腋狄佐少郧两赂椿才及巍刮必突显朋逮普剁韧子孔退境垛字噶勿稗门该忻又肺擞淳巷凡冗拓挂椽蛆书逛菩旱黑危瘫呼内寝忻蹲沽怎夺广嚣尤裹棕仓谱蕾终搅靶坯到绒么敲弊睛硅伙捎生确献盾柯祁舒夫胸匈藐贬宁嘎境幌涛又剪模民卸隙咱用这挨别憎天卷翰厂床亿气碴窜朱咏池漫鹤眠沥膳躲梳擒跺村魏孝啥杖荧比剃胶障撬皖直温等笨石妨谐范址廷涤剧罪娇剔缔柞价汉囱恐麦鼓之层怕替松孝靖炽叁庇倔又轴档勺餐内源骸搓崭后懈玉拎胀厌癌瓜宛赶穿玖描襟邻腋痊娶武虾销少娠阮骤汉剖当奶萎耪估琴臭梅汀铲摊妈剔敌葬劫吮
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