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1、38 頁 prEN 1337-5：1999 EN 1337-5 2005年3月 中文版 结构支座 第5部分: 盆式支座 本欧洲标准于2004年6月由CEN通过。 CEN的委员需遵守 CEN/CENELEC 的内部规章，并约定本欧洲标准为国际性标准之条件，且不需作任何修改‧ 本欧洲标准的草案由CEN建立并发行三个官方版本 (英文、 法文、 德文)。
2、 CEN 委员为国际标准个体所组成，包括奥地利、比利时、塞浦路斯、丹麦、捷克、爱沙尼亚、匈牙利、芬兰、法国、德国、希腊、冰岛、爱尔兰、意大利、拉托维亚、立陶宛、卢森堡、马耳他、荷兰、挪威、波兰葡萄牙、斯洛伐克、斯洛文尼亚、西班牙、瑞典、瑞士及大英联合王国。 目录 前言 1 范围 2 标准的参考文献 3 术语，定义，符号和缩写词 4 性能要求 5 材料 6 设计要求 7 制造装配和公差 8 设计的达标评估 9 安装 10 使用过程中的检测 附录A（规范篇）内封环 附录B（增进了解篇）压缩刚度的确定 附录C（增进了解篇）工厂生产控制（FPC） 附录D（规范篇
3、复位矩的确定 附录E（规范篇）长期转动试验和长期载荷试验 附录F（规范篇）试验设备 附录G（增进了解篇）内封环的使用 附录ZA（增进了解篇）本标准对欧盟建筑产品官方指令的规定的选择 参考书目 前言 此文献（EN 1337-5：2005）由CEN/TC167盆式支座技术委员会制定，其秘书工作由UNI承担。 此标准在2006年12月以前要以正式文件的形式出版并作为一种公文得到批注，以确定其作为国家标准的地位。 此文献按照欧洲委员会和欧洲自由贸易组织给定的要求指定，并且满足欧盟官方指令的基本要求。 至于与欧盟官方指令的关系，见增进了解篇的附录ZA，附录ZA也是本文档的一个
4、必不可少的部分。 此欧洲标准EN 1337包括以下11个部分： 第一篇 一般设计通则 第二篇 滑动元件 第三篇 橡胶支座 第四篇 滚动支座 第五篇 盆式支座 第六篇 圆弧形支座 第七篇 球型和圆柱型 PTFE 支座 第八篇 导轨型支座和固定支座 第九篇 保护 第十篇 检查和保养 第十一篇 运输，储存和安装 据CEN/CENELEC的内部规则，以下国家在贯彻此标准的范围之内：奥地利，比利时，捷克，丹麦，芬兰，法国，德国，希腊，冰岛，爱尔兰，意大利，卢森堡，马耳他，荷兰，挪威，葡萄牙，西班牙
5、瑞典，瑞士及大英联合王国。 1范围 EN 1337的此部分详述盆式支座的设计和制造的要求，盆式支座的使用温度条件是：－40℃至50℃。 本部分不适用于使用第5条款（Clause 5）范围以外材料制造的盆式支座。 本部分不适用于：在特别条件联合作用下，转动角αd大于0.03 rad(见图2)的盆式支座；橡胶垫直径超过1500mm的盆式支座。 根据结构产品安装的地理位置，依据产品的最低使用温度（阴暗处最低空气温度），将产品设计成以下等级之一：－25℃或－40℃。 当要求产品提供平移运动时，将产品设计成包含滑动元件的组合体，滑动元件需符合EN 1337-2。 注：阴暗处最低空气温
6、度需从适合120年长度时期的气象数据中得出。如果气象数据适合大体的地域范围，而不是一个特定的地域范围，则应考虑调节这个温度值，调节要根据各地海拔高度的不同、低地的受遮掩的不同以及严寒区域的不同进行。 2 标准的参考资料 以下的参考资料是使用本标准时必不可少的。标了日期的参考资料仅在此提到的适用。没标日期的参考资料仅最新的版本（包括所有的改动）适用。 EN 1337-1：2000，结构支座——第1部分：一般设计原则 EN 1337-2：2004，结构支座——第2部分：滑动元件 EN 1337-9：1997，结构支座——第9部分：保护 EN 1337-1
7、0，结构支座——第10部分：检测和维护 EN 1990 ，欧洲标准—建筑设计基础 EN 10025-1，结构钢的热轧产品—第1部分：一般技术传送条件 EN 10025-2，结构钢的热轧产品—第2部分：非合金结构钢的技术传送条件 EN 10083-3，淬火钢和调质钢—第3部分：硼钢的技术传送条件 EN 10088-2，不锈钢—第2部分：一般用途的片、盘、条的技术传送条件 EN 10113-1，可焊细粒结构钢热轧产品-第1部分：一般技术传送条件 EN 10204，金属产品—检测文献的种类 EN 12163，铜和铜合金-一般用途
8、的棒材 EN 12164，铜和铜合金-自由加工用途的棒材 EN ISO 527-1，塑料-拉伸特性的确定-第1部分：一般原则（包括Corr 1:1994的ISO 527-1：1993） EN ISO 527-2，塑料-拉伸特性的确定-第2部分：模制和挤压塑料的试验条件（包括Corr 1:1994的ISO 527-2：1993） EN ISO 1133，塑料-热塑性塑料的MFR和MVR的确定（ISO 1133：1997） EN ISO 2039-1，塑料-硬度的确定-第1部分：球压方法（ISO 2039-1：2001） EN ISO 4288，产品的尺寸规范（GPS）-表面质量-
9、剖面法-表面质量评估的原则和步骤（ISO 4288：1996）。 EN ISO 7500-1，金属材料-静态单轴试验机器的确定-第1部分：拉压试验机械-测力系统的确认和刻度校核（ISO 7500-1：2004）。 ISO 1083，球墨铸钢-分级 ISO 1183，确定无孔塑料密度的方法 ISO 3755，一般设计用途的碳铸钢 ISO 6446，橡胶产品—桥梁支座—橡胶材料的说明 3 术语，定义，符号和缩写词 3.1 术语和定义 本标准提供以下术语和定义（见图1）： 关键词 1 内封环
10、 2 活塞 3 在此处进行外部密封 4 橡胶垫 5 盆体 注：可将盆式支座倒过来使用 图1——盆式支座的细 3.1.1累积滑动路径 内封环和盆壁之间由于各种转动而发生的相对运动的总路径。 3.1.2橡胶垫 为产品提供转动能力的部件。 3.1.3外部密封件 防止潮气和碎屑进入活塞与盆体间空隙的部件或材料。 3.1.4内封环 在对产品施加压力时，防止橡胶材料进入活塞和盆体内壁间空隙的部件。 3.1.5润滑油 特别油脂，作用是用减小橡胶垫与金属部件间的摩擦，从而减少
11、磨损，降低产品的转动刚度。 3.1.6活塞 封盖住盆体凹陷部分的压在橡胶垫上的部件。 3.1.7盆体 带有安装橡胶垫、活塞和内封环的机械加工凹孔的部件。 3.1.8盆式支座 一种通过紧挨的活塞以及密封环将橡胶垫（转动元件）固定在其上的圆柱形空间里面的结构支座。 3.1.9滑动式盆式支座 和一个可提供单一方向或任意方向移动的滑动组件相组合的盆式支座。 3.2符号 本标准提供以下符号： 3.2.1大写拉丁字母 A 横截面面积， 单位为mm2 D 盆体的内径， 单位为mm DO 盆体环体的外径，单位为mm F0
12、零转动时复位矩公式中的因数 F1 橡胶垫涂润滑油时复位矩公式中的因数 F2 橡胶垫不涂润滑油时复位矩公式中的因数 FW， 滑焊接的阻力，N/mm Fxy, 施加的水平载荷，N H 圆柱形凹孔的深度，mm M 试验中来自橡胶垫和内封环的阻力矩，N×mm Me 来自橡胶垫和内封环的阻力矩，N×mm MR 活塞和盆体间的附加摩擦力矩，N×mm MT 转动中的总力矩，N×mm N 轴向力，Ｎ R 接触面的半径，mm T
13、盆底的厚度，mm V 总的横向力或剪切力，Ｎ V′ 每单位长度的总的横向力或剪切力，Ｎ／mm Ve, 由橡胶压力所造成的剪切力，Ｎ 3.2.2 小写拉丁字母 b 计算得出活塞与盆体接触宽度，mm d 橡胶垫直径，mm dct 上表面的有效接触直径，mm dcb 下表面的有效接触直径，mm fU 材料的极限强度，Ｎ／mm2 fy 材料的屈服强度，Ｎ／mm2 fe,d 橡胶垫的设计接触强度，Ｎ／mm2 t
14、 橡胶垫的名义厚度，mm w 活塞接触面的宽度，mm 3.2.3 希腊字母 γM 局部安全系数 α 由永久作用和变动作用引起的转动角度,rad α1 由永久作用引起的合成转动角度,rad α2 由变动作用引起的合成转动角度,rad θ 复位矩试验中的转动角度,rad 3.2.4下标 Rd 设计阻力 d 设计值 Sd 各因素作用下的设计内部力和内部力矩 U 极限限制位置 3.3缩写词 PTFE 聚四氟乙烯 POM 聚甲醛 4.功能要求
15、4.1概要 盆式支座应能在上部构造和底基之间传递在水平方向的和竖直方向的施加载荷，并能承受一定的转动（见6.1.2）。内部密封体系应能防止橡胶垫从盆体挤出。 这些要求应和足够的可靠性和耐久性一起满足，见EN 1990。 假定足够的可靠性、耐久性、载荷承受能力和转动承受能力从设计程序的采用中得出。 使用附录A中提到的内置密封体系时，认为按照EN 1337这一部分设计和使用的盆式支座是满足以上要求的。 4.2 耐久力试验 参照5.4，有必要时，根据附录E对产品的4.1中提到的长期使用性能进行试验。 试验标准为： ——粘着的橡胶材料没被挤出。
16、 ——在试验载荷作用下的压缩变形在至少24小时内没有增加。 注：这些试验中密封件的磨损和润滑油的褪色可以接受。 5．材料 5.1总体原则 在盆式支座的生产制造中，必须按照本欧标以下条款的详述来使用材料。 材料的试验必须与标准的详述以及附录相一致。计算中所用到的性能参数应从这些标准中得出。 5.2盆体和活塞的铁件材料 用于制造盆体和活塞的铁件材料必须符合以下标准之一:EN 10025, EN 10083-3, EN 10113-1, EN 10088-2, ISO 3755, ISO 1083。 材料的规格和材质说明书满足耐力，耐久，可焊接
17、的要求，并且还要满足工作温度的要求。 5.3弹性材料 弹性垫所用的弹性材料必须是符合ISO 6446的天然橡胶或氯丁橡胶。 5.4内置密封环 合适的密封件选用见附录A。 附录A给出的密封件按其滑动累积路径在附录F中进行如下分类： ——A.1.1给出的密封件 累积路径为”b”, 1000m. ——A.1.2和A.1.3给出的密封件 累积路径为”c”, 2000m. ——A.1.4给出的密封件 累积路径为”a”, 500m. 注：依据工艺情况得出，附录A中给出的全部密封件都是适合实际使用的。
18、 用于制造内置密封件的材料超出了附录A指定范围时，本标准叙述的试验方法对这些内置密封件不一定适用，特别是当检测长期影响因素时。 对于附录A中没提到的密封系统，需要依照4.2中所述对其进行试验，以检测其是否能满足相应的要求。 5.5润滑剂 润滑剂不能对橡胶及其他零部件有损害，还不能引起橡胶的过度膨胀。 当橡胶在50°时的相对重量变化（即密度变化）超过8%时，视橡胶为过度膨胀。 6．设计要求 6.1设计基本原理 6.1.1设计计算的原则 EN 1337-1:2000中的clause 5提供的原则试用于盆式支座的设计。 在建筑构架的支撑下，各作用因素会产生一
19、些效应（作用力，变形，位移），这些效应的值是按照EN 1990然后根据各相关作用因素的合成效应计算出来的。 注：假定这些起决定性作用的设计数值能从prEN 1993-2所示的支座一览表中得到。在能从prEN 1993-2中得到这些设计数值之前，按照EN 1337-1:2000 的附录B所提供的指导进行设计。 6.1.2旋转的限制 6.1.2.1 总体要求 永久转动角度和变动转动角度的关系见表2。 关键词 1——初始位置（安装后） 2——转动α1后的位置，α1由永久作用引起 α2min, α2max ——由变载荷引起的负向转动角和正向转动角 △α——转动角的范围，它由变载荷
20、决定 αmax =α1+α2max 表2——旋转角的图表表示 6.1.2.2转动限制 在典型情况下各因素的联合作用下，最大转角不能超过0.03rad. 在通常情况下频繁作用的各种因素的联合作用下，转动△αd2的变动范围超过0.005rad. 6.1.2.3变动的转动 变动的转动造成一条累积的滑动路径，此滑动路径影响着内置密封件的耐久力。 在需要计算此滑动路径时，可以根据桥梁设计者提供的数据，按照以下公式进行计算： 其中，SA,d =典型的的交通载荷导致的实际累积滑动路径 nv =在盆式支座的预期寿命里通过
21、的车辆（铁路货车）的数目 c =校正因数，用于校正试验中使用的恒定振幅滑动路径和交通中的实际的变振幅运动的差异。 ST =累积滑动路径a,b或c，其必须与5.4相符或由附录E中的试验得出。 假定使用合适的单一交通模型时，△α2为确定。如果没有这数据，使用与ENV 1993-3相符的疲劳加载模型3。 如果没有进行计算验证，5.4中所列技术等级的内封环的应用参照附录G。 6.1.3旋转中的阻力矩 6.1.3.1由橡胶垫和内封环的旋转产生的阻力 为了检验相邻的结构件，假定橡胶垫的最大阻力值Memax假定为
22、 F0,F1和F2由附录D中所述的样品试验确定。 d 为橡胶垫的直径 Memax为橡胶垫的阻力矩 α1为恒定作用因素的合成转动角，单位为rad, 见图2 α2max为变动作用因素的合成转动角，单位为rad, 见图2 6.1.3.2由于活塞和盆体接触而对转动的阻力 还应考虑活塞和盆体接触面上摩擦力产生的附加力矩。确定这个力矩时，盆内壁和活塞接触面的最大摩擦系数取为0.2。 6.1.3.3转动的总阻力 在相邻建筑体和支座部件的设计中，转动的总阻力应取6.1.3.1和6.1.3.2中的力矩的矢量和。 6.1.4 垂向变形 如果支座的弹性压缩
23、硬度对于相邻建筑体的设计为适当的话，垂向变形通过试验手段确定（见附录B）。 6.1.5载荷在部件上的分布 如图三所示，部件件上的载荷分布角通常应取为45°，如要取更大的角度，则应该通过充分考虑了相邻部件、材料和建筑体等的特征的计算加以证明。在任何情况下，载荷分布角不能超过60°。 要点 1 载荷分布角 图3——部件上的载荷分布 6.1.6与滑动件的组合 当盆式支座如EN1337-2所述与滑动件组合的时候，需要考虑各部件的相互作用，特别是它们各自的压力和应变。比如，除了6.1.3中所述的由于旋转引起的变化以外，导轨的侧向力（摩擦力，一对作用力和反作用力）会有机械
24、方面和几何方面的影响并导致偏心，这些也是要考虑的。 6.2设计的校核 6.2.1橡胶垫 6.2.1.1接触应力 在基本因素的联合作用下，设计轴向力NSd需满足以下条件： NSd≤NRd （5） 其中NRd计＝NRk／γM 是橡胶垫的设计阻力值； NRk是橡胶垫的特性阻力值， d为橡胶件直径 fe,k为橡胶件的特别接触强度，给定为60N/mm2。
25、注1：盆式支座里面的橡胶垫的压应力fe,k受内封环防止橡胶件挤出到活塞和盆壁间的有效性的限制。 注2：局部因数γM可在相关欧洲标准的国家附录中查出。推荐值为1.30。 6.2.1.2最小厚度 图4——橡胶垫的可允许偏差 橡胶垫的尺寸变化应满足：在特别的各因素联合作用下，总旋转αdmax(见图2)造成的整个周长边界里面的偏差不超过t的15%（见图40）。 为达到这个要求，橡胶垫最小厚度必须满足： 而且，tmin 不能小于d/ 15。 6.2.2盆体
26、 为了设计的盆体能适应侧向的弹性压力和水平方向作用施加的力，在基本因素的联合作用下，盆体的设计压力不能超过任一部位的屈服强度值。 图5——盆体结构的类型 对盆体的分析基于以下假设： ——分析模型包括盆体、相邻建筑体和固定装置的边界条件。 ——橡胶垫在压力作用下有流体静力学的特性。 ——由于外部水平方向的作用造成的活塞与盆体内壁间的压力假定为呈半圆形分布，最大值取为平均值的1.5倍。 在上述条件下，如不使用精确的计算方法（如有限元分析方法），可根据图5中的（a）——(c)对所设计的盆式支座按以下简化公式（在这些简化公式中把盆壁和盆底看成分离的部件）进行校核。使用这套校核的程
27、序时，盆底的厚度不能小于12mm。 a) 承受拉力后的盆壁 VSd ≤VRd （8） 其中VSd=Ve,Sd + VFxy,Sd 其中，AR=（D0-D）× H （12） b)承受剪切力后的盆壁 c)受拉力后的盆底
28、 d)盆壁里面的连接盆体和盆壁的渗透的完整对接旱缝（见图5（b））: 。 e)盆壁里面的连接盆体和盆壁的渗透的局部对接旱缝: 其中Fw,Rd在PrEN 1993-1-8中给出。 注：(a)—(f)中的局部因数γM在EN 1993-1中给出。 相似地，在没有精确计算的情况下，通过螺栓连接的盆体使用以上的影响因素。 所有形式的结构都应能承受其上孔的不利影响。 6.2.3活塞和盆体的接触面 6.2.3.1总体 活塞的接触面的高
29、度w小于15mm时（见图6），活塞的接触面设计成符合6.2.3.2的平直型的。 在基本条件联合作用下，必须按照6.2.3.2或6.2.3.3校核接触面的受力。 关键词：1为倒角 图6——接触面的细节 6.2.3.2平直型接触面 校核时，必须有V,Sd ≤V,Rd 其中V,Sd为横向力的设计值， 其中 D是盆体的内径（mm） fy是材料的屈服极限（N/mm2） w是活塞面的宽
30、度(mm) 注：γM值在EN1992——EN1999中规定。这种数值都在相关欧洲标准的国家附录中规定。γM推荐值为1。 6.2.3.3曲线型接触面 曲线型接触面应该有一个半径R（见图7），R不能小于0.5D和100mm 二者中的大值。 图7——曲线型接触面的细节 校核时，VSd ≤VRd 其中 其中： R为接触面的半径 fU是材料的极限强度
31、 Ed是设计弹性模量 D见图5 注1：零部件弯曲表面和板材弯曲时承受应变的能力决定于它们的材料。钢的硬度与其屈服应力之间没有一个恒定的关系，但钢的硬度和其极限强度之间有一个恒定的关系。自然地，以上的表述是基于材料的极限强度。 注2：受力集中系数1.5（见6.2.2）已经包括在系数15里面了。 注3：γM值在EN1992——EN1999中规定。这种数值都在相关欧洲标准的国家附录中规定。γM推荐值为1。 6.2.4 支座旋转能力的附加几何条件 图8——旋转的几何条件的图例说明
32、 在基本条件联合作用下，应该有： ——活塞和橡胶垫接触面保持在盆壁围成的圆柱体范围内（见图8中的点1）。 ——盆壁顶部不与任何金属部件接触（见图8中的点2）。 要满足以上条件，需要有： 其中 ad取0.01×D和3mm中的数值大者，但不能超过10mm。 对于平直型接触面，b=w 对于弯曲型接触面， 且 w=b+ αD 其中R是接触截面半径 Ed是设计弹性模量 αdmax（见图2）是最大转角的设计值 6.2.5在相邻建筑体上的安装 为了保证安全，防止接合处的滑动，支座
33、和建筑体间的连接必须符合EN 1337-1：2000。 6.2.6相邻建筑体上的压力 校核必须符合相关的建筑体标准。有效接触面直径dct和dcb（见图3）按6.1.5确定。偏心率e由6.1.3中所述的力矩和设计施加水平载荷产生的力矩确定。 如果考虑压力块的话，由于偏心率产生的简化接触区域按照EN 1337-2：2004中的附录A确定。 7 制造、装配和公差 7.1橡胶垫 在直径d≤750mm时，厚度的公差为－0，＋2.5；在直径750mm≤d≤1500mm时, 厚度的公差为－0，＋d/300。 当以下条件满足时： ——整个橡胶垫满足所需的公差
34、 允许在橡胶垫的一些部分进行垂向或水平方向的细分，垂向和水平方向的细分。 7.2外表面的平行度 对于支座的互相平行的上下表面，在上下表面上任取两对点（每对点确定的线段即为两平面间的距离），当垂向距离（即线段长度）间的差异表述为关于水平距离的百分比时，平行度满足要求时，这个百分比不能超过0.1%。 对于支座的互相倾斜的上下表面，同上类似的平行度公差确定方法为可行的。 7.3零部件的配合使用性 7.3.1盆体中的活塞 使用金属密封件和POM密封件时，盆体和活塞间的最大径向间隙不能超过1mm;对于PTFE密封件，不能超过0.8mm。当使用的密封件在附录A中没有提到
35、的时候，盆体和活塞间的最大径向间隙不能超过附录E和F中的试验产品的间隙。 未加载荷的情况下，橡胶垫和盆体间的径向间隙不能超过以下二者中的大值：（1）橡胶垫直径的0.2%；（2）1mm。 7.3.3 螺纹孔 螺纹孔的公差与螺栓的功能以及在安装支座时常会遇到的情况相关联。作为一个参考，固定螺钉或定位装置的螺纹孔必须钻在图纸所示位置的1mm范围以内。 7.4表面粗糙度 与橡胶垫接触的内圆柱面的表面粗糙度RY5i不能超过6.3微米。与橡胶垫接触的水平表面按照EN ISO4288 测量时，表面粗糙度不能超过25微米。 与橡胶垫接触的活塞的水平表面按照EN ISO4288 测
36、量时，表面粗糙度RY5i不能超过25微米。 7.5产品的腐蚀保护 产品的腐蚀保护的要求见EN 1337-9。 产品的腐蚀保护体系不能施加到盆体的内表面以及活塞的与盆体和橡胶接触的表面。 不同的材料一起使用时，应该考虑电解腐蚀的问题。 7.6 产品的外部密封 应在图1所示的位置进行外部密封以防止潮气和碎屑进入产品内部。对产品施加外部作用检验产品的极限使用状态时，密封必须依然有效，且密封不可能被活塞破坏。 7.7 产品的润滑 装配时，必须使用5.5中的材料对盆体和活塞的橡胶接触表面进行充分的润滑。橡胶垫放入以后，还要对盆壁的内表面进行另加的润滑。 7.8
37、锐边 所有锐边倒钝。 8 设计的达标评估 8.1总体 本条款描述的试验和检测用于结构产品（盆式支座）的根据EN 1337的这部分的达标评估。对于滑动式盆式支座，EN 1337-2：2004的第条款也适用。 给定的产品达标评估体系也适用于非系列化产品。 8.2结构产品及其制造的控制 8.2.1工厂产品控制 制造商和第三方（如果有必要的话）进行工厂产品控制的频率和范围必须符合表1。另外，还应通过控制表2中列出的检测项目来确认采购的原材料和零部件符合本部分的规定。 注：工厂产品控制见附录C。 8.2.2最初的样品试验 样品试验必须符合表1。 样品试验应在产品生
38、产开始前进行。产品改变或产品制造程序改变时，需重复样品试验。 在样品试验中，要对5.3和5.5规定的材料特性的证明以及附录A中没有提到的材料的特性鉴定的证明加以个别的考查，并应由制造者和第三方（如果有必要的话）保留这些证明。 对于所有盆式支座，如果橡胶垫、内封环和润滑油组合在一起使用时刚刚已经通过了在表1中所述的样品试验，则可以省略对它们单独的材料特性和鉴定特性的样品试验。 还应进行第6条款中提供的计算对样品试验进行补充，以对盆式支座的最终性能进行评估。 8.3原材料及组成成分 原材料是否符合条款5中详述的产品要求，或者是否符合样品试验中所检验的与附录A.2一致的产品要求，这要进行符
39、合EN 10204的检测验证，其水平必须达到表2列出的水平。 8.4 取样 应在产品生产过程中进行随机取样。 9 安装 支座安装时，支座相对于与建筑体的接触面的倾斜的公差范围为±0.003rad。 10 使用过程中的检测 使用过程中的检测必须符合EN 1337-10的要求。外观缺陷包括：橡胶被挤出，盆体上有磨损碎屑，滑动式盆式支座的滑动面上有磨损碎屑。 如果S1＜1mm（见图8），或者S1太大以致活塞的接触面可见，则应调查原因，并进行必要的修补工作。 表1——结构产品的控制和试验 控制类型 控制对象 应符合标准 频率 工厂生产控制 尺寸 制造者的图纸 每
40、一支座 表面粗糙度 7.4 零部件试用性 7.3 润滑油 7.7 内封环末端间隙 附录A 内封环末端细节 附录A 腐蚀保护 7.5 平行度 7.2 外部密封 7.6 标记 EN 1337-1:2000,1.7.3 样品试验 同以上工厂生产控制（除腐蚀保护和标记以外 同上 一次 复位矩（转动刚度） 附录E 长期负载能力a 长期转动能力a 4.2 4.2 附录A没提及的密封体系 4.2，5.4 材料特性 5.3，5.5，8.2.2 a仅适用于附录A中没提及的内封环，或者附录A提及到但在他们指定操作能力范围以外使用的内封环。
41、 表2——原材料及其组成成分的具体试验 EN 10204中的测试验证类型 控制对象 应符合标准 频率 3.1.B 盆体、活塞的铁件材料 5.2所列标准 每一批 橡胶垫 5.3a,7.1 铜 A.1.1，A.2.1 POM 密封材料 A.1.2，A.2.2 含碳PTFE密封材料 A.1.3，A.2.3 不锈钢密封材料 A.1.4，A.2.4 附录A中未提及的密封体系 8.2 润滑油 5.5 每500kg a仅对拉伸强度和硬度
42、 附件 A (基准规范) 内封环 (见前言) A.1 一般需求 A.1.1 黄铜制封环 内铜制封环将一合适的大小放入橡胶垫上方边缘一个成型槽，和数个由底盘的内径成型的开口环组成‧当放入后，环状物两末端间的缺口不得超过0.5mm 而且相邻环的缺口等分排列于底盘的圆周上‧ 这样才可能没有缺口和底盘壁最大转动的点一致‧ 环有个10 mm x 2 mm 的最小横断面，沿着内径每隔5mm间隔有一个7 mm 深 x 0,5 mm 宽的裂缝使其容易成型.对于较小的横断面则不需有裂缝‧ 表 A.1 容许的固态铜制密封环的表面结构 直径 D mm 最
43、小断面 mm 裂缝 环数 ≦300 6 x 1.5 不允许 2 >330<715 10 x 1.5 不允许 2 >715<1500 10 x 1.5 不允许 3 <1500 10 x 2 7mm x 0.5mm 5mm 间隔 3 A.1.2 POM 密封垫 POM 密封垫应由个别的连扣组件组成,使得较易变形. 个别组件之宽和高应为： a) 弹性体直径 550 mm: 10 mm ± 0,5 mm; b) 弹性体直径 D > 550 mm: 15 mm ± 1,0 mm. POM 密封垫环在铸造时应与弹性垫成为一体，使其在硫化过程中可以确保它的
44、功能‧见图 A.2‧ A.1.3 含碳 PTFE 封环 含碳PTFE密封垫应完全被崁入弹性垫中. 横断面, 尺寸和最后细节都表示于图 A.I. A.1.4 不锈钢密封垫环 密封垫环应由不锈钢制成，形成一等角断面的条状物，完全崁入弹性垫‧ 断面的边长和厚度将符合以下所示‧ a) 具凹口： 直径 D 700 mm – 边长 5 mm 到 7 mm， 厚度最小 1 mm ； 直径 D > 700 mm 边长 15 mm 到 17 mm， 最小厚度1,5mm ： 环端的最小重迭部分为 20 mm：当厚度 >1 mm，两环端重迭位置的厚度将缩小‧ b) 不具凹口： 最
45、小边长 3 mm； 最小厚度 1 mm； 最小重迭 5 mm； 当厚度 >1 mm，两环端重迭位置的厚度将缩小‧ 1 铜条角度 2 密封垫的环 图 A.1-封环的连接 A.2 材料需求 A.2.1 铜制封环 用于铜制封环的材料应依照ISO 426-2（EN12163和EN12164） 在型态测试中使用冶金条件的 CuZn39Pb3，或 CuZn37 等级材料. A.2.2 POM 封环 用于铸模密封垫之材料应为 聚甲醛 (POM) 而且应具有如表A.2之性质‧ 性质 依据 需求 密度 ISO 1183:1987 1410kg/m3 ±20 kg/m3
46、 熔化流动指标 MFI 190/2, 16 EN ISO 1133:1981 10 g/min ± 2.0 g/min 极限抗拉强度 EN ISO 527-2:1986 ≧62N/mm2 极限应变 EN ISO 527-2:1986 ≧30% 表 A2. POM的物理和机械性质 尺寸见图A.2 a)和图A.2 b) 38 a) 小型POM单元（弹性体直径≤550） b) 大型POM单元（弹性体直径＞550） 图 A.2 —POM 封环尺寸 A.2.3 含碳 PTFE 封环 此材料由含 25 % 碳的PTFE构成‧ 材料性质将与下面表A.3的需求一
47、致 表 A.3： 含碳 PTFE 封环的机械与物理性质 性质 依据 需求 密度 ISO 1183:1987 2100-2150 kg/m3 极限抗拉强度 EN ISO 527.2:1986 ≧17 N/mm 极限应变 EN ISO 527.1:1986 ≧80% 硬度 ISO 2039:1987 ≧40 N/mm 试样由温度23 °C 湿度50 %的试管中取得并确认其材料特性‧ 依照 EN ISO 527-2 PTFE 以一厚度2 mm ± 0,2 mm 的测试样品在速度C = 50 mm/min 的情况下可测得其极限抗拉强度和极限应变‧ 硬度值是用最
48、小厚度 4,5 mm 的试样测得. A.2.4 不锈钢 不锈钢焊接所用的材料于 EN 10088-2. 1.4401或1.4311 有详细说明. 附件 B (广义的) 抗压劲度的计算 B.1 概述 如果支承的抗压劲度对结构的设计非常关键的话，则劲度需经由测试而定‧如果盘式支承垫的载重/变形特征在低负载范围明显为非线性，则其刚性将由30%和100%的测试载重来决定‧ 藉由这方法所得之劲度，可以假设其精度在实际劲度的± 20 %范围内‧
49、见图 B.1‧ 注意: 载重增加速率 = 0,05 N/mm2/s 且最大应力=35 N/mm2 = max x 位移 y 载荷 图 B.1 — 载荷-变形曲线 B.2 条件 按照支承再承受载重会有一沉陷期，在载重/位移读值前，先施予30分钟的最大测试载重‧ B.3 计算方法 对于抗压劲度的近似值，可假设弹性体之大模数当弹性模数计算而得 附件 C (广义的) 工厂生产管理 (FPC) C1 概述 C.I .1 目的 制造商应该运用永久的工厂生产管理 (例如：一个符合EN ISO 9000系列或相似条文的优良质量系统) 对于组织工厂生产
50、管理系统的有效履行乃是制造商的责任‧生产管理中工作与责任应该文件化，而这些文件应保持最新版本‧ 每一个工厂的制造商必须委派一个具有必要职权的人员去执行此一活动： (a) 鉴定步骤以达到在适当的流程中营建产品的一致性‧ (b) 鉴定和记录每一个异常例子‧ (c) 鉴定程序用来改善异常的例‧ C.I .2 文件 制造商应制订且保有最新版文件以界定他应用的工厂生产管理‧ 制造商的文件和流程要能符合营建业生产和制造流程‧ 所有工厂生产管理系统使产品的一致性的信心达到一定的水平‧ 这牵涉到： (a) 证明文件的准备和关于工厂生产管理运转的教育， 均依据欧洲规范需求 (见 C.I .3)
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