高填方路基变刚度处理技术.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,+,欢迎各位领导专家莅临指导！,高填方路基处理技术的变刚度理论及 工程应用研究,郑州大学土木工程学院,郑州市轨道交通有限公司,一、项目研究背景,二、项目的主要创新点,三、工程应用,汇报的主要内容,四、主要结论,第一部分 项目的研究背景,项目研究背景,1,第一部分,高填方路基后处理技术概述,1,随着我国高速公路向西部地区不断延伸,出现了大量的高填方路基；,许多高速公路在竣工通车后普遍出现桥头跳车的现象；路桥结合区路面出现不同程度的沉降、断裂；,车辆在通过时产生跳跃和冲击,造成车辆大幅度减速,使司机和乘客感到颠簸、不适,严重的可导致交通事故,桥头跳车也加速了桥梁、路面以及车辆的损坏,先处理技术,后填土,地基处理,分层碾压填土,高填方路基的处理技术之一,1/22/2026,6,2,后处理技术,1/22/2026,高填方路基的处理技术之二,7,3,先填土,后填土,部分填方后处理,全填方后处理,高填方路基的变刚度处理技术,4,变刚度处理技术,=,先处理技术,+,后处理技术,高填方路基的变刚度处理技术的优点,5,目前研究存在的问题,6,1,、满足高填方路基对地基承载力的要求,2,、满足高填方路基对地基快速固结的要求,1,、对高填方路基处理技术的变刚度理论缺乏系统研究,2,、高填方路基变刚度处理技术的无成熟的设计方法,第二部分 项目的主要创新点,1,、高填方路基处理技术的变刚度理论,2,、高填方路基变刚度处理技术的关键因素分析,3,、高填方路基变刚度处理技术的设计计算方法,高填方路基变刚度处理技术的计算模型,喷粉桩先处理，桩长,8.5m,，桩径,500mm,，正方形布置，桩间距,1.5m,；,然后，进行,4.8m,填土；,无砂混凝土小桩后处理，桩径,150mm,，桩长,9m,，间距,1.5m,，正方形布置；完成最后,2m,的路堤填方；,最终路堤顶部宽,28m,，路基边坡坡率为,1:1.5,，处理路段长度为,24m,，无砂混凝土小桩施工时道路宽,34m,。,模型概况,有限元计算模型,水平方向取,121,米，深度方向取,35.4,米；,填方分两阶段，第一阶段为先处理阶段，填方按照初次进行,0.3m,，之后每次进行,0.5m,，填方高度到,4.8m,，每次填方持续时间为,1.2,月；,无砂小桩施工完毕后，进行下一步填方施工，每次填方时间持续时间为,1,个月，直到填方至,6.8m,时结束。,H,E,G,D,A,F,C,B,模型概况,有限元数值模拟的材料参数,土体采用,Mohr-,Columb,弹塑性模型；粉喷桩、无砂混凝土小桩为线弹性材料；除路堤填土外，其余土体考虑孔压作用。,单排小桩复合桩墙支护有限元模型材料参数,粉喷桩先处理后,小桩施工前后的计算结果,路堤竖向变形,小桩施工前,小桩成孔施工后,经过短期的小桩施工，路堤中心的最大沉降量有所增加；,路基外侧的最大隆起量则有所减小；,从整体上来看，小桩的施工对路堤的整体稳定及加速固结沉降是有利的。,路堤水平向变形,小桩施工前,小桩成孔施工后,小经过短期的小桩施工，路堤坡脚下部的最大水平位移量有所减小；,路堤路肩的最大侧移量则有所增加；,分析：由于孔压的消散，路基中心区域的沉降造成的,。,超孔隙水压力的变化情况,路堤在填土施工，路基由于排水不畅，产生超静孔隙水压力；,坡脚部位由于所受路堤上部荷载较小，产生的超孔隙水压力较小；,小桩投石阶段，路堤填方施工产生的超孔隙水压力迅速消散。,粉喷桩受力分析,桩身轴力,小桩成孔施工后,小桩施工前,最大轴力在,1/3,处；,桩侧存在负摩阻力；,小桩施工对轴力影响不大。,无砂混凝土小桩后处理之后,填土完毕的计算结果,小桩施工结束之后，继续进行路基填土施工；,按照每次,0.5m,共进行,4,次，填方至,6.8m,时结束；,路堤顶面施加,10kPa,的路面荷载。,粉喷桩受力分析,桩侧摩阻力,小桩成孔施工后,小桩施工前,桩体上部承受土体的负摩阻力；,桩体,1/3,位置以下负摩阻力逐渐消失；,小桩处理后，桩侧摩阻力有较小的增加，但变化不是很明显。,无砂小桩受力分析,桩身轴力,路堤顶施加车辆荷载后,填土结束后,路基中心处各桩体轴力相差不大,路基边缘小桩轴力较小；,道路运营后对小桩轴力影响不大,无砂小桩受力分析,桩侧摩阻力,路堤顶施加车辆荷载后,填土结束后,小桩的上部出现较大范围的桩侧摩阻力,道路运营后，桩侧负摩阻有所增大,无砂小桩位移分析,桩顶附加沉降,桩顶沉降基本上呈现出“碟形”,路面加载后，对中心桩体的影响较外围的桩体要明显；,典型路堤断面位移,沉降分析,路基中心沉降大；,坡脚外一定范围的土体隆起；,道路运营后路基中心大约产生了,2cm,的沉降,在路面荷载作用下，自路基中心向路基外侧，沉降量逐渐减；,加载对路基中心部位影响大于边缘；,典型路堤断面位移,水平位移分析,坡脚处有小量的向路基内部的水平位移；,向路基外的水平行随深度先增大后减小；,加载后对路堤处影响较小；对地面以下有较大影响；加载后，各位置处位移均有所增大,粉喷桩受力分析,桩身轴力,桩顶部分，存在少量的桩身轴力的减小现象；,桩侧存在负摩阻力；,路面的加载过程使得粉喷桩应力水平提高,路堤顶施加车辆荷载后,填土结束后,粉喷桩受力分析,桩侧摩阻力,桩体上部承受土体的负摩阻力；,负摩阻力大约自桩顶,1.5m,位置出现，其范围约占全长的,2/5,，摩阻力平衡点约位于,5m,左右位置；,路基边缘处桩侧摩阻力分布较为复杂。,路堤顶施加车辆荷载后,填土结束后,粉喷桩位移分析,桩顶附加沉降,桩顶沉降基本上呈现出“碟形”,路面加载后，对中心桩体的影响较外围的桩体要明显；,第二部分 项目的主要创新点,1,、高填方路基处理技术的变刚度理论,2,、高填方路基变刚度处理技术的关键因素分析,3,、高填方路基变刚度处理技术的设计计算方法,1,、不同地基处理方法的对比分析,不进行地基处理时，在填方过程中沉降变形较大，且后期差异性更大；,变刚度处理沉降相当较小,不进行地基处理，超孔隙水压的数值和增速都在三者之中最大；,变刚度处理技术有利于超孔压的消散,2,、地基土渗透系数的影响,k,110E-8m/s,时，,路基产生的超孔压很小，可以不进行该种地基处理形式，,3,、粉喷桩桩体强度的影响,（,1,）,随着粉喷桩桩身模量的增大，超孔隙水压力有所减小；,原因：桩体承担更多合作，土体应力减小,对超孔压的影响,3,、粉喷桩桩体强度的影响,（,2,随着粉喷桩桩身模量的增大，桩土应力比增大；,靠近路基中心，桩土应力比变化不大，路基边缘桩土应力比变化较大；,对桩土应力比的影响,3,、粉喷桩桩体强度的影响,（,3,）,桩顶位移和路堤部分土体位移存在一定的差异；,桩体强度对位移影响相对不大；,对位移的影响,路堤底部,粉喷桩桩顶,4,、粉喷桩桩长的影响,-,粉喷桩桩身轴力,随着桩长增加，最大轴力减小，最大轴力位置上移,；,桩长,8.5,桩长,11.5,4,、粉喷桩桩长的影响,-,粉喷桩桩侧摩阻力,上部负摩阻力分布差别不大,；,随着桩长增加，下部摩阻力减小；,桩长,8.5,桩长,11.5,4,、粉喷桩桩长的影响,-,地面沉降,桩长增加对减小地面沉降影响不大；,桩长,8.5,桩长,11.5,5,、无砂小桩桩长的影响,-,小桩桩身轴力,小桩桩长增加对桩身轴力影响不大,；,对桩侧摩阻力影响也不大,桩长,9m,桩长,13m,5,、无砂小桩桩长的影响,-,路堤位移,小桩桩长增加对路堤位移影响不大,；,桩长,9m,桩长,13m,5,、无砂小桩桩长的影响,-,粉喷桩桩身轴力,随桩长增加，粉喷桩桩体上部轴力稍有减小，中部基本维持不变，底部稍有增大；,原因：小桩桩长增加时，将荷载传递至更深的土层,桩长,9m,桩长,13m,6,、桩间距的影响,-,粉喷桩桩身轴力,桩间距增加，粉喷桩桩身轴力减小较大；,桩间土承担更多的荷载；,间距,1.5m,间距,2.5m,6,、桩间距的影响,-,小桩桩身轴力,桩间距增加时，小桩桩身轴力随之增加；,单根小桩承担更多的填土荷载；,间距,1.5m,间距,2.5m,6,、桩间距的影响,-,路堤位移,路堤下部沉降变化更剧烈；,随着桩间距增加，路堤沉降有所增加；,间距,1.5m,间距,2.5m,第二部分 项目的主要创新点,1,、高填方路基处理技术的变刚度理论,2,、高填方路基变刚度处理技术的关键因素分析,3,、高填方路基变刚度处理技术的设计计算方法,1,、填土方案设计,-,先填土高度的确定,2,、后处理后路基承载力的确定,思路：,把无砂小桩后处理后的路基视为长短桩复合地基,无砂小桩承担的负摩阻力,3,、先处理后的整体稳定性分析,思路：,考虑先处理对稳定的加强作用，采用复合地基稳定性验算方法,圆弧滑动面法,复合土体综合强度：,4,、后处理的整体稳定性分析,思路：,采用圆弧滑动面法,小桩复合土体,粉喷桩复合土体,粉喷桩、小桩复合土体 综合强度为：,5,、沉降计算,思路：,参照复合地基，采用复合模量法计算沉降,第三部分 工程应用,1,、工程概况,基本情况：,阿深线扶项高速公路路段，赵黄公路立交桥北端桥头段采用无砂混凝土小桩变刚度处理，路基填方至,4.8m,时进行无砂混凝土小桩后处理,.,处理路段长度,24m,，宽,34m,，无砂小桩桩径,150mm,，桩长,9m,，布桩方案为,1.50m1.50m,，三角形布置，布桩数为,428,根,监测点布置,桥北端：,先处理,+,后处理的,变刚度处理技术,桥南端：,仅无砂小桩,后处理,3,、监测结果,-,沉降,对比结果：,经过变刚度后处理的路段最大沉降量为,21mm,；仅进行无砂小桩后处理的路段最大沉降量为,28mm,。,变刚度处理,无砂小桩后处理,3,、监测结果,-,水平位移,对比结果：,经过变刚度处理的桥北端总体水平位移要明显小于仅进行无砂小桩后处理的桥南端,。,变刚度处理,无砂小桩后处理,第四部分 主要结论,主要结论,1,）变刚度处理的无砂混凝土小桩处理阶段，可有效的加速路基在填土部分产生的超孔隙水压力，加速土体固结，增强土体的强度，提高路堤的安全系数；,2从粉喷桩的轴向和侧向应力分布来看，桩体的轴向应力最大位置处于桩体上部,1/2,位置，,桩体的上部主要承受土体的负摩阻力，下部承受正的摩阻力,；,3,）,无砂混凝土小桩的上部出现较大范围的桩侧负摩阻力,，从路基中心到路基边缘，应力水平逐渐减小，但是其范围变化不大，在路基边缘部分，衰减较快,；,4,）采用变刚度处理技术处理的路基，在路堤填土作用下，超孔隙水压增长速度较不进行路基处理和仅进行先处理的路堤小，数值也小；,5,）采用变刚度处理技术处理渗透系数小于,110,-8,m/s,的土体时，效果比较显著；,6,）,粉喷桩强度的变化对桩土应力比的影响较为明显,，对超孔隙水压力的变化有一定的影响，对路堤位移的影响不是很大；,7,）粉喷桩桩长对粉喷桩桩体的应力分布有一定的影响，但是对路堤的位移和无砂混凝土小桩的应力分布影响不大；,8,）无砂混凝土小桩桩长对粉喷桩应力的分布和应力水平影响不大，对路堤位移和无砂混凝土小桩的应力分布影响也不是很大；,9,）通过对桩间距的改变，发现在桩间距由,1.5m,变化至,2.5m,的过程中，粉喷桩的应力经历了先增大后减小的过程，路堤位移有所增大，小桩应力逐渐增大；,10,）结合现有的复合地基承载力、稳定性、沉降计算公式，建立了高填方路基变刚度处理技术的相关计算公式；,11,）工程实际的监测表明，采用变刚度处理技术处理的路基整体沉降满足规范要求，进行固结排水作用的路段，其工后整体沉降明显小于不进行处理的路段。,请各位领导专家批评指正！,