《热力发电厂》2发电厂的回热加热系统.ppt

单击此处编辑母版标题样式,*,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,第二章 回热加热系统,1,回热加热器的型式,2,表面式加热器及系统的热经济性,3,给水除氧及除氧器,4,除氧器的运行及其热经济性分析,5,汽轮机组原则性热力系统计算,第,1,节、回热加热器的形式,一、加热器,回热循环,回热加热器、回热抽汽管道、水管道、疏水管道组成的一个加热系统,S,1,2,4,5,6,7,B,a,A,a,B,回热循环,混合式加热器,表面式加热器,立式加热器卧式加热器,汽、水接触方式,受热面布置方式,加热器分类,立,式加热器,卧,式加热器,1,、热经济性,:,混合式高,2,、加热器结构,:,混合式简单,3,、回热系统复杂性及可靠度,:,混合式复杂,4,、除氧,:,表面式不可以除氧,二、混合式与表面式加热器比较,三、加热器类型选择,角度：经济性、实用性,四、典型回热系统示例,1,、高、低加热器为表面式的系统,2,、,全混合式加热器回热系统,P1,P2,P3,3,、重力方式布置的混合式低压加热器,p,5,p,4,p,1,p,2,p,3,p,7,p,6,p,c,4,、带有部分混合式低压加热器的热力系统,1,5,H,1,至C,H,2,H,3,H,4,H,6,H,5,6,7,8,H,7,SG2,H,8,2,3,4,C,SG1,五、加热器的结构,1,表面式加热器,疏水,表面式加热器中加热蒸汽在管外冲 刷放热后的凝结水,分类：,卧式：大机组,立式：中小机组,（,1,）立式表面式加热器,（,U,形管管板式加热器）,用途：低加、高加,水室,出水,进水,上级疏水,蒸汽,疏水,立式高压加热器管束,疏水进口,防冲板,隔板,给水出口,给水进口,蒸汽进口,分流隔板,疏水出口,疏冷段隔板,疏冷段进口,管板,（,2,）卧式表面式加热器,用途：大机组低加、高加,30,万机组高压加热器管束,2,混合式加热器的结构,（,1,）卧式混合式加热器用途：除氧器、大机组低加,加热蒸汽进口,凝结水进口,凝结水出口,用途：除氧器、大机组低加,（,2,）立式,混合式,加热器,加热蒸汽进口,凝结水进口,凝结水出口,第,2节 表面式加热器及系统的热经济性分析,一、表面式加,热器,上,端差,（出口端差）,表面式加热器管内流动的水吸热升温后的出口温度与该加热器内汽侧压力对应的饱和水温度之差,a,b,t,wj+1,t,wj,t,sj,1,2,t,C,t,a,b,A,m,2,1,2,=,t,sj,t,wj,，,热经济性,表面式加热器端差的选择,端差与换热面积的关系：,换热面积,，,无过热蒸汽冷却段：,=3,6,C,有过热蒸汽冷却段：,=-1,2,C,a,b,t,wj+1,t,wj,t,sj,1,2,t,C,t,a,b,A,m,2,1,2,二 抽汽管道压降,p,j,及热经济性,抽汽管道压降,p,j,汽轮机抽汽口压力,pj,和,j,级回热加热器内汽侧压力 之差,影响因素：蒸汽流速、局部阻力,p,j,10%,p,j,(,大机组取,4%,6%),分析：,p,j,，,热经济性,t,wj+1,t,wj,t,sj,j,j+1,三 蒸汽冷却器及其热经济性分析,1,、蒸汽冷却器,2,、类型,内置式：,与加热器本体合成一体,外置式,：具有独立的加热器外壳，布置灵活,t,w2,t,w1,t,1,内置式蒸汽冷却器,作用：,1,）回热加热器内汽水换热的不可逆损失,2,）出口水温，端差,，,回热抽汽做功比，经济性,0.15-0.20%,t,C,A,m,2,1,t,w1,过热蒸,汽冷却段,蒸汽凝结段,t,w2,t,s1,t,j,1,t,w2,h,w2,t,w1,h,w1,t,1,h,1,优点：最终给水温度，本级抽汽，高级抽汽，,经济性,0.3-0.5%,，,布置方式灵活,缺点：造价高,外置式蒸汽冷却器,P1,P2,P3,4,、蒸汽冷却器的连接方式,水侧连接方式：,（,1,）内置式蒸汽冷却器：,串联连接（顺序连接）,（,2,）外置式蒸汽冷却器：,串联连接：全部给水流经冷却器,并联连接：只有一部分给水进入冷却器,先,j-1,级，后,j,级的两级串联,单级并联,单级串联,与主水流分流两级并联,与主水流串联两级并联,先,j,级，后,j-1,级的两级串联,5,、外置式蒸汽冷却器连接方式比较,（,1,）串联连接,优点：进水温度高，换热温差小，做功损失小；,缺点：给水全部流经冷却器，给水系统阻力大，泵功消耗多,（,2,）并联连接,优点：给水系统阻力小，泵功消耗少,缺点：进水温度小，换热温差大，做功损失大；回热抽汽做功少,（四）表面式加热器的疏水方式及热经济性分析,1,、疏水收集方式,疏水收集,将疏水收集并汇集于系统的主水流,（主给水或主凝结水）中,（,1,）疏水逐级自流方式,利用汽侧压差，将压力较高的疏水自流到压力较低的加热器中，逐级自流直至与主水流汇合,疏水逐级自流方式,P1,P2,P3,（,2,）疏水泵方式,由于表面式加热器汽侧压力远小于水侧压力，借助疏水泵将疏水与水侧的主水流汇合，汇入点常为该加热器的出口水流中,2,两种疏水方式的热经济性分析,（,1,）疏水逐级自流方式,（高、低加热器）,高一级抽汽量，低一级抽汽量,，,热经济性,（,2,）疏水泵方式,（大中型机组末级低加热器）,疏水与主水流混合后，端差,，,热经济性,分析两种疏水收集方式的热经济性,疏水逐级自流方式,高压抽汽，低压抽汽,，,热经济性,p,1,D,1,p,2,D,2,p,3,D,3,h,1,h,1,p,1,D,1,p,2,D,2,p,3,D,3,1,疏水泵方式,端差,，,高压抽汽,，,热经济性,2,、疏水冷却器的设置,作用：,（,1,）,疏水逐级自流排挤低压抽汽所引起的附加冷源热损失或疏水压降产生热能贬值带来的做功损失；,（,2,）,疏水经节流后产生蒸汽形成两相流的可能性；,（,3,）热经济性,布置方式：内置式、外置式,t,s1,t,w2,t,w1,t,1,t,s1,t,C,A,m,2,1,t,w1,t,w2,t,1,t,s1,疏水,冷却段,内置式疏水冷却器,过热蒸,汽冷却段,蒸汽,凝结段,1,t,w2,h,w2,t,w1,h,w1,t,1,h,1,外置式疏水冷却器,p,j,h,j,h,wj,p,j+1,h,j+1,h,j,h,j+1,h,wj+1,h,wj+2,下端差（入口端差）,加装疏水冷却器（段）后，疏水温度与本级加热器进口水温之差,一般推荐,=5,10,h,wj+1,回热加热器下端差,3,实际系统疏水方式的选择,技术经济比较：对热经济性影响约为,0.5%,0.15%,（,1,）,疏水逐级自流方式,简单、可靠、费用少,应用：高压加热器、低压加热器,（,2,）,疏水泵方式,系统复杂，投资大,应用：大、中型机组的最后一、二级低压加热器,N600MW,机组：全疏水逐级自流,N300MW,机组：全疏水逐级自流或第,3,台低加用疏水泵,4,实际机组回热原则性热力系统,回热系统基本连接方式：,（,1,）,除氧器,混合式加热器；,（,2,）,高压加热器疏水,逐级自流进入除氧器；,（,3,）,低压加热器疏水,逐级自流进入凝汽器热井,或,末级或次末级加热器采用疏水泵打入加热器出口水管道中；,（,4,）回热抽汽过热度较小时不宜采用蒸汽冷却器；,（,5,）小机组不宜采用蒸汽冷却器和疏水冷却器。,N300-16.7/538/538,型机组的发电厂原则性热力系统,P4=0.803,P6=0.134,N600-17.75/540/540,型机组发电厂,原则性热力系统图,第,3,节给水除氧及除氧器,一、给水除氧的必要性,腐蚀金属（,O,2,、,CO,2,）,恶化传热效果（不凝结性气体,）,二、给水除氧的方法,化学除氧：除氧彻底，但不能除去其它气体,物理除氧：既能除氧又能除去其它气体,热力除氧,三热力除氧原理,（,1,）亨,利,定律,动态平衡时，单位体积水中溶解的气体量,b,和水面上该气体的分压力（称为平衡压力）成正比,p,b,b,（,2,）道尔顿定律,混合气体全压力等于各组成气（汽）体的分压力之和,水中氧量与温度的关系,热力除氧方法,将给水加热至除氧器工作压力下的饱和温度，即可达到除氧目的,保证热力除氧效果的基本条件：,（,1,）水被加热到除氧器工作压力下的饱和水温度；,（,2,）及时排走水中逸出的气体，以保证液面上氧气及其他气体分压力维持为零或最小；,（,3,）水与加热蒸汽有足够的接触面积，蒸汽与水应逆向流动，确保有较大的不平衡压差。,水中残余含氧量与加热温度不足的关系,除氧两个阶段：,（,1,）初期除氧阶段,不平衡压差,p,大,除去给水中,80%,90%,的气体,（,2,）深度除氧阶段,不平衡压差,p,小,化学除氧,四,热力除氧器类型及结构,除氧器构成,：,除氧塔（除氧头）、给水箱,1,、对除氧器的基本要求,混合式加热器,汽水接触面积,尽可能大,及时将水中析出的气体携带出除氧器,强化深度除氧措施,耐腐蚀,水箱,除氧头,立式除氧器外观,600MW,卧式除氧器外观,2,、除氧器的类型及选择,压力,结构,淋水盘（细流）式,喷雾填料（喷雾膜式）式,真空式,大气式,高压,布置方式,立式,卧式,1,补充水管；,2,凝结水管；,3,疏水箱来疏水管；,4,高压加热器来疏水管,5,进汽管；,6,汽室；,7,排汽管,淋水盘式除氧器,缺点：,安装要求高；,对负荷适应能力差,应用：中、低参数机组,喷雾式除氧器,优点：,深度除氧,适应负荷变化,应用：高参数电厂,喷雾式除氧器,真空式除氧器,（,凝汽器内,）,除氧过程：,汽轮机排汽加热凝结水,应用：初步除氧,凝汽器的真空除氧装置,1-,集水板；,2-,淋水盘；,3-,溅水板；,4-,排汽至凝汽器抽气口；,5-,热水井,大气压式除氧器,工作压力,约,0.118MPa,除氧过程：,汽轮机抽汽加热凝结水,优点：压力低、造价低,应用：中、低参数发电厂,热电厂,（,3,）高压式除氧器,工作压力大于,0.343 0.784MPa,除氧过程：,汽轮机抽汽加热凝结水,优点：,高压加热器台数；,避免除氧器自沸腾,缺点：造价高,应用：高参数发电厂,五,除氧器的热平衡及自生沸腾,1,、除氧器的,热平衡,物质平衡,热量平衡,2,、除氧器的,自生沸腾及防止方法,自生沸腾,不需要回热抽汽加热，仅凭其他进入除氧器的蒸汽和疏水就可将水加热到除氧器工作压力下饱和温度,影响：,（,1,）回热抽汽管的逆止阀关闭，破坏汽水逆向流动；,（,2,）排气工质损失,，热量损失,，除氧效果,；,（,3,）,威胁除氧器的安全,自生沸腾的防止,（,1,）对进入除氧器的高压加热器疏水设置疏水冷却器；,（,2,）将轴封汽、锅炉连续排污扩容蒸汽、,阀杆漏汽或高压加热器疏水引至他处；,（,3,）,提高除氧器压力，既可降低高加数量，又可减少其疏水量；,（,4,）将低温的化学补充水引入除氧器以增加吸热量,第,4,节 除氧器的运行及其热经济性,一、除氧器的运行方式：,1,、,定压运行,除氧器工作压力为定值,缺点,：,（,1,）,压力调节阀造成抽汽节流损失，热经济性差；,（,2,）低负荷时，高加疏水切换到低加，排挤低加抽汽，且系统复杂,优点：安全,应用：中小型机组,2,、,滑压运行,在滑压范围内运行时，除氧器压力随主机负荷与抽汽压力的变动而变化,优点,：,（,1,）,没有压力调节阀及其引起的节流损失；,（,2,）可使回热加热分配更接近最佳值，适应调峰要求；,缺点：安全隐患,应用：中间再热机组、调峰机组,两种运行方式的热经济性比较,P ,负荷,P,r,额定负荷,除氧器滑压运行时 机组绝对内效率,除氧器定压运行时机组绝对内效率,二、除氧器汽源的连接方式,1,、单独连接定压除氧器方式,高中压电厂带基本负荷机组,特点：,（,1,）设计工况时该级回热抽汽压力应高于除氧器运行压力；,（,2,）抽汽管道上设压力调节阀，低负荷时能切换至高一级抽汽，并关闭原级抽汽,单独连接定压除氧器方式的分析,（,1,）压力调节阀导致节流损失,，除氧器出口水温,抽汽压力相对应的饱和温度，高压抽汽量,，回热抽汽做功比,X,r,，使机组,（,2,）低负荷时原级抽汽关闭，回热级数，回热换热过程不可逆损失，,X,r,，,H2,2,、前置连接定压除氧器方式,供热机组,特点：,在除氧器出口水前方设置一高压加热器与除氧器共用同一级回热抽汽，组成一级加热,分析：,（,1,）该级出口水温只与供热机组调整抽汽的压力有关，热经济性比单独连接方式高；,（,2,）投资大，系统复杂,H3,H2,特点,：,（,1,）本级回热抽汽管道上不设压力调节阀；,（,2,）装有至高一级回热抽汽管道上的切换阀和压力调节阀，低负荷时仍能自动向大气排气,3,、滑压除氧器方式,再热机组和调峰机组,分析：,（,1,）避免了节流损失；,（,2,）出口水温无端差，热经济性最高,三、除氧器的滑压运行,1,、负荷骤升,（,1,）水温滞后于压力的变化出现“返氧”现象，使除氧器出口的含氧量,，,除氧效果,（,2,）除氧器压力,，给水泵入口水温滞后，运行安全性,（,1,）控制负荷升速度在每分钟,5%,负荷内,（,2,）在给水箱内加装再沸腾管,（,3,）适当压缩滑压范围,影响,措施,2,、负荷骤降,（,1,）,除氧器压力下降发生“闪蒸”现象，水温,，,除氧效果,（,2,）除氧器压力,，,给水泵入口水温滞后，易发生汽蚀，,给水泵运行安全性,H,d,影响,汽蚀现象,当液体在流道内流至某处，其,压力等于或小于液体温度对应的汽化压力,时，该处会产生汽化，即有大量的蒸汽和溶解在液体中的气体逸出，形成许多蒸汽与气体混合的小汽泡,危害：,气泡随液体流至高压区时，在高压作用下，迅速凝结而破裂。汽泡破裂瞬间，高压液体高速占有原汽泡所居空间，形成冲击力，并周而复始，使流道材料因,机械剥蚀,和,化学腐蚀,而遭到破坏，并产生,振动,和,噪音,3,、给水,泵不汽蚀的条件,有效汽蚀余,量,NPSH,a,在,泵吸入口处,，单位重量液体所具有的超过汽化压力的富余能量。与吸入系统的情况有关,p,d,、,p,v,除氧器工作压力和泵入口水温对应的汽化压力,，,Mpa,；,给水的平均密度，,kg/m,3,；,H,d,泵入口承受的静水头，,m,；,p,泵吸入管损失的压力，,Mpa,除氧器与,给水泵安装示意图,P,d,除氧器工作压力,P,v,泵入口水温对应的汽化压力,给水的平均密度,H,d,泵入口承受的静水头,p,泵吸入管损失的压力,H,d,稳态运行时：,必需汽蚀余量,NPSH,r,泵内不发生汽蚀所必需的最小有效汽蚀余量,NPSH,r,的,影响因素：,转速,，流量,，,NPSHr,给水泵正常运行不发生汽蚀条件：,有效富裕压头：,NPSH,=,NPSH,a,-NPSH,r,0,泵内最低压头,汽化压头,H,d,K,泵,吸入口,压力最低,叶轮出口,吸入系统及离心泵内的压力变化,叶轮入口,除氧器与,给水泵安装示意图,H,d,NPSH,r,NPSH,a,临界点,：,NPSH,a,=,NPSH,r,.,稳定工作区,A,汽蚀区,NPSH,a,和,NPSH,r,随流量,Q,的变化关系,H，m,Q，m,3,/h,流量，,NPSHr,Qmin,Q Q,A,负荷骤降过程给水泵运行的安全性,泵,内,最低压头,汽化压头,除氧器压头,4,、滑压运行除氧器防止给水泵汽蚀的措施,1,）提高除氧器安装高度,H,d,2,）,采用低转速前置泵,3,）降低泵吸入管道的压降,p,4,）,提高水泵吸入管内流速,W,5,）,加大给水泵流量,Q,6,）,降低进入给水泵水温,7,）,增加除氧器给水箱储水量,8,）,装备用汽源,提高泵内最低压头曲线,缩短泵内汽化压头曲线的滞后时间,减缓暂态过程除氧器压头曲线下降,加速给水泵进口水温下降的措施,(a),(b),(a),主凝结水旁路,(b),设置给水冷却器系统,在泵入口注入冷水的系统,第,5,节 汽轮机组原则性热力系统及其计算,一、计算目的,（,1,）确定汽轮机组在某一工况（设计、最大、典型工况）下的热经济指标和各部分汽水流量,;,（,2,）选择有关的辅助设备及汽水管道；,（,3,）确定某工况下汽轮机的功率或新汽耗量；,（,4,）新机组本体热力系统定型设计,1,、应用：,（,1,）新机组方案比较；,（,2,）技术改造；,（,3,）机组大修前后,2,、计算方法,（,1,）,“定功率”计算,负荷给定,应用：电力设计院、电厂,（,2,）,“定流量”计算,汽轮机进汽量给定,应用：汽轮机制造厂,（二）基本公式,1,、,加热器的热平衡式,吸热量,=,放热量,h,或,流入热量,=,流出热量,2,、,汽轮机物质平衡式,3,、,汽轮机功率平衡式,3600,P,e,=,W,i,m,g,=,D,0,w,i,m,g,抽汽量,凝汽流量,功率,或汽耗量,4,、典型热平衡式示例,（,1,）混合式加热器,h,j,h,wj,h,w(j+1),),(,),(,),1,(,),1,(,),1,(,),1,(,),1,(,),1,(,),1,(,+,+,+,+,+,+,+,-,=,-,=,+,=,+,+,=,j,w,wj,j,w,h,wj,j,j,wj,wj,j,w,j,w,h,j,j,wj,wj,j,w,j,w,j,j,j,w,j,wj,h,h,h,h,h,h,h,h,h,h,a,h,a,a,a,h,a,a,a,a,a,a,a,或,或,热平衡,物质平衡,（,2,）表面式加热器,),(,),(,),(,)),(,),(,),1,(,),1,(,),1,(,+,+,+,-,=,-,-,=,-,-,=,-,j,w,wj,wj,j,h,j,j,j,w,wj,wj,h,j,j,j,j,w,wj,wj,j,j,j,h,h,h,h,h,h,h,h,h,h,h,h,a,h,a,a,h,a,a,a,或,或,热平衡,（,3,）表面式加热器不同连接方式下热平衡方程的处理方法,h,wz,z,c,(a),h,wc,h,wz,z,c,(b),h,wc,三、计算方法和步骤,常规计算法,：,通过建立各级加热器的热平衡式以及凝汽流的物质平衡式或功率方程式，求出,抽汽量,和,新汽量,（或凝汽量）,（,1,）串联法（,手工计算,）,由,高至低,依次计算各级加热器,（,1,）并联法（,计算机计算,）,同时建立各级加热器热平衡式,常规法计算的过程及步骤：,1,整理原始资料,2,计算回热抽汽系数与凝汽系数,3,新汽量,D,0,计算及功率校核,4,热经济指标计算,5,各汽水流量绝对值计算,引进型超临界,600MW,三缸四排汽凝汽式机组在设计工况下的热经济指标计算,已知：,汽轮机型式：,N600-24.2/566/566,蒸汽初参数：,p,0,=24.2MPa,，,t,0,=566,；,p,0,=0.515MPa,，,t,0,=1.8,；,再热蒸汽参数：冷段压力,p,2,=4.053MPa,，,冷段温度,=303.5,，热段压力,=3.648MPa,，,热段温度,t,rh,=566,；,排汽压力：,p,2,=5.4kPa,（,0.0054MPa,）；,抽汽及轴封参数见表,2-2,。给水泵出口压力,p,pu,=30.38MPa,，,凝结水泵出口压力为,1.84MPa,。,汽动给水泵用汽系数,pu,为,0.052,。,四、计算示例,N300-16.7/538/538,型机组的发电厂原则性热力系统,0,0,2,2,3,4,5,6,8,7,C,3390.26h,3145.1h,3027.9h,3515.13h,3333.1h,3135.0h,2939.7h,2762.7h,2664.7h,2522.0h,2359.8h,图,4-25,亚临界,300MW,双缸双排汽凝汽式机组蒸汽膨胀过程线,s,kJ/(kgK),h,kJ/kg,1,、整理原始资料,1,）画出蒸汽膨胀过程线,新蒸汽,再热蒸汽焓,各级抽汽焓,加热器进出口水焓,（汽侧压力、疏水温度、上端差、出口水温）,疏水焓,（下端差、疏水出口水温）,2,）查水蒸气表,2,、计算回热抽汽系数与凝汽系数,（,1,）,1,号高压加热器,由,H1,的热平衡式求,1,1,h,1,h,w1,H1,h,d,w1,h,w2,=0.074925,H1,的疏水系数,d1,=,1,=0.074925,同理可求得,H2,，,H3,的抽汽系数,2,，,3,（,2,）除氧器,HD,h,w5,4,pu,HD,sg1,4,h,4,h,w4,c,4,d3,1kg,=0.029932,c4,=1,d3,sg1,4,=0.759556,4,=,4,+,pu,=0.029932+0.038=0.067932,（,3,）,H5H7,号低加：计算,5,8,物质平衡：,c,+,pu,+,d7,+,sg2,+,8,=,c4,热平衡：,热井物质平衡,:,c,=,c4,d7,sg2,8,pu,=0.598044,汽轮机通流部分物质平衡：,（,4,）凝汽系数,c,计算与物质平衡校核,3,、,新汽量,D,0,计算及功率校核,（,1,）计算,D,c0,汽轮机新汽耗量,D,0,D,0,=,D,c0,=7120038,1.288481=917.403368 t/h,做功不足汽耗增加系数,（,2,）,计算汽轮机新汽耗量,D,0,各级抽汽做功不足系数,Y,j,（,3,）功率校核,发电机的功率,P,e,为,P,e,=,D,0,w,i,m,g,/3600=300.000296,计算误差：,=1207.236698 kJ/kg,%,100,-,=,D,e,e,e,p,P,P,=,0.000099%,4,、热经济指标计算,1kg,新汽的比热耗,汽轮机绝对内效率,汽轮发电机组绝对电效率,汽轮发电机组热耗率,汽轮发电机组汽耗率,5,、各汽水流量计算,思考题,1,、试分析蒸汽冷却器、疏水冷却器对机组热经济性的影响。,2,、疏水收集方式有哪几种？试分析不同疏水收集方式对机组热经济性的影响。,3,、,请建立,图示,除氧器的物质平衡及热量平衡式并分析如何防止发生自生沸腾。,思考题,思考题,4,、什么是除氧器的滑压运行？滑压运行的优点是什么？,5,、除氧器滑压运行时，如何防止给水泵汽蚀。,6,、已知某机组高压加热器的如下参数：,加热蒸汽抽汽压力,p,1,、,温度,t,1,；,给水泵出口压力,p,g,加热器进口水温,t,w2,加热器上端差,1,及,下端差,1,请根据已知参数确定各汽水焓值，写,1,的计算式。,思考题,1,h,1,1kg,h,w1,h,w2,t,w2,h,s1,