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单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,*,单击此处编辑母版标题样式,第六章,换热器,换热器：实现热量交换的设备。,换热器是工艺过程必不可少的单元设备，广泛用于石油、化工、轻工、制药、食品、机械、冶金、动力等工程领域中。,6.1 换热器的分类与结构形式,6.1.1 换热器的分类,6.1.1.1 按作用原理分,1.直接接触式换热器(混和式换热器),冷、热流体直接接触，相互混和传递热量。特点是结构简单，传热效率高。,适于冷、热流体允许混和的场合,。,如凉水塔、洗涤塔、文氏管及喷射冷凝器等。,热流体,冷流体,2025/12/10 周三,1,2.蓄热式换热器(回流式换热器、蓄热器),借助于热容量较大的固体蓄热体，将热量由热流体传给冷流体。当蓄热体与热流体接触时，从热流体处接受热量，蓄热体温度升高，然后与冷流体接触，将热量传递给冷流体，蓄热体温度下降，从而达到换热的目的。特点是结构简单，可耐高温，体积庞大，不能完全避免两种流体的混和。,适于高温气体热量的回收或冷却,。,如回转式空气预热器。,热流体,热流体,冷流体,冷流体,2025/12/10 周三,2,3.间壁式换热器(表面式换热器、间接式换热器),冷、热流体被固体壁面隔开，互不接触，热量由热流体通过壁面传递给冷流体。形式多样，应用广泛。本章介绍此类换热器。,适于冷、热流体不允许混和的场合。,如各种管壳式、板式结构的换热器。,6.1.1.2 按用途分,1.加热器：用于把流体加热到所需温度，被加热流体在加热过程中不发生相变。,2.预热器：用于流体的预热，以提高整套工艺装置的效率。,3.过热器：用于加热饱和蒸汽，使其达到过热状态。,4.蒸发器：用于加热液体，使其蒸发汽化。,5.再沸器：用于加热已被冷凝的液体，使其再受热汽化。为蒸馏过程专用设备。,6.冷却器：用于冷却流体，使其达到所需温度。,7.冷凝器：用于冷却凝结性饱和蒸汽，使其放出潜热而凝结液化。,2025/12/10 周三,3,6.1.1.3 按传热面形状和结构分,1.管式换热器,通过管子壁面进行传热的换热器。按传热管的结构形式可分为管壳式换热器、蛇管式换热器、套管式换热器、翅片式换热器等。应用最广。,2.板式换热器,通过板面进行传热的换热器。按传热板的结构形式可分为平板式、螺旋板式、板翅式、热板式换热器等。,3.特殊形式换热器,根据工艺特殊要求而设计的具有特殊结构的换热器。如回转式、热管、同流式换热器等。,2025/12/10 周三,4,6.1.1.4 按所用材料分,1.金属材料换热器,由金属材料加工制成的换热器。常用的材料有碳钢、合金钢、铜及铜合金、铝及铝合金、钛及钛合金等。因金属材料导热系数大，故此类换热器的传热效率高。,2.非金属材料换热器,有非金属材料制成的换热器。常用的材料有石墨、玻璃、塑料、陶瓷等。因非金属材料导热系数较小，故此类换热器的传热效率较低。常用于具有腐蚀性的物系。,2025/12/10 周三,5,6.1.2 换热器的结构形式,6.1.2.1 管式换热器的结构形式,6.1.2.1.1,列管式换热器(管壳式换热器),它结构紧凑，单位体积所具有的传热面积较大,(40,150,m,2,/m,3,),，,传热效果好，适应性强，操作弹性大，尤其适用于高温、高压和大型装置中，是管式换热器中应用最普遍的换热器。,在列管式换热器中，由于管内外流体温度不同，使管束和壳体的受热程度不同，导致它们的热膨胀程度出现差别。若两流体温差较大，就可能由于热应力而引起设备的变形，管子弯曲甚至破裂，严重时从管板上脱落。因此当两流体的温度差超过50时，就应从结构上考虑热膨胀的影响，采取相应的热补偿措施。根据热补偿方法的不同，列管式换热器分为三种形式：,2025/12/10 周三,6,1.固定管板式换热器,1.挡板,2.补偿圈,3.放气嘴,它是将两端管板和壳体连接在一起，因而具有结构简单，造价低廉的优点，但由于壳程清洗和检修困难，管外物料应清洁、不易结垢。对温差稍大时可在壳体的适当部位焊上补偿圈(或称膨胀节)，通过补偿圈发生弹性变形(拉伸或压缩)来适应外壳和管束不同的膨胀程度，如图示。这种补偿方法简单但有限，只适用于两流体温差小于70，壳程流体压强小于0.6,MPa,的场合。,2025/12/10 周三,7,2.浮头式换热器,它是将一端管板与壳体相连，而另一端管板不与壳体固定连接，可以沿轴向自由浮动，如图示。这种结构不但可完全消除热应力，而且在清洗和检修时整个管束可以从壳体中抽出。因而尽管其结构复杂，造价高，但应用较为普遍。,1.管程隔板,2.壳程隔板,3.浮头,2025/12/10 周三,8,3.U型管式换热器,它是将每根管子都弯成U型状，两端固定在同一管板的两侧，管板用隔板分成两室，如图示。这种结构使得每根管子可以自由伸缩，与其它管子和壳体无关，从而解决了热补偿问题。这种换热器结构简单，可用于高温高压，但管程不易清洗，而且因管子需要一定的弯曲半径，故管板的利用率低。,1.,U,形管,2.壳程隔板,3.管程隔板,2025/12/10 周三,9,6.1.2.1.2 蛇管式换热器,1.,沉浸式蛇管换热器,蛇管多,以金属管弯绕而成，或制成适应各种容器需要的形状，沉浸在容器中。两种流体分别在管内外流动通过蛇管表面进行换热，,如图所示。其,优点,是结构简单，制造方便，能承受高压，可用耐腐蚀材料制造。,缺点,是容器内液体湍动程度低，管外对流传热系数小，传热效果可通过增设搅拌提高，此外传热面积有限，主要,用于,传热量不大的容器中。,2025/12/10 周三,10,2.喷淋式蛇管换热器,如图示，将,蛇管成排地固定在支架上,，,冷却水由最上层管的喷淋装置中均匀淋下，沿管表面流过，与管内热流体换热。,其,优点,是传热效果较沉浸式好，传热面积大而且可以改变，检修和清洗方便。,缺点,是喷淋不易均匀。,主要,用于,管内流体的冷却，常设置在室外空气流通处，,2025/12/10 周三,11,6.1.2.1.3,套管式换热器,将两种直径不同的直管制成同心套管，根据换热要求将若干段套管连接组合而成，如图示。,每段套管称为一程，长约46,m，,每程的内管依次与下一程的内管用,U,型弯头连接，外管之间也由管子连通，可同时几排并列，每排与总管相连。,换热时一种流体走管内，另一种流体走环隙，,而且两种流体可,始终保持逆流,换热，,t,m,大。适当选择两管的直径，两流体可得到较高的流速，故一般具有较高的传热系数。其,优点,是结构简单，能耐高压，传热面积易于增减；,缺点,是设备结构不紧凑，金属耗用量大，一般,用于,换热量不大的场合。,2025/12/10 周三,12,6.1.2.1.4翅片管式换热器,它是在管的表面上加装一定形式的翅片，有横向和纵向两类。,常见的几种型式见,P398,图10。,翅片管换热器主要用于两种流体的对流传热系数相差较大时，在,h,小的一侧加装翅片，从而增大传热面积，提高流体的湍动程度，以提高对流传热系数。,2025/12/10 周三,13,6.1.2.2 板式换热器的结构形式,为了使换热器结构更为紧凑，提高单位体积的传热面积，增加传热效果，以及适应某些工艺过程的需要等，开发了以板状作为传热面积的换热器，称为板式换热器。,1.平板式换热器,由一组长方形的金属薄板平行排列在一起，采用夹紧装置组装于支架上而构成，见图。而相邻板间的边缘衬有垫片,(,橡胶或压缩石棉等,),，压紧后板内形成密封的液体通道。每块板的,4,个角上有圆孔，其中一对圆孔和板间相通，而另外一对圆孔通过加装垫片和板内相隔，在相邻板上错开以分别形成两流体通道，从而使两流体交错地流过板片两侧通过板片进行换热。板厚通常为,0.5,3,mm,，,板面压制成波纹状，两板间距,4,6,mm,，,材质一般为不锈钢。,2025/12/10 周三,14,板式换热器的主要特点是：,(1),总传热系数高。因板面压制成波纹状，流动湍动程度大，污垢热阻小，在低雷诺数,(,Re=200,左右,),下即达到湍流，而且板薄，因而,K,值可达到,1200,1500,W/m,2,K,。,(2),结构紧凑。由于板薄而且两板间距小，因而单位体积提供的传热面积大，可达到,250,1000,m,2/m,3,，,金属耗用量少。,(3),操作灵活性大。因具有可拆结构，根据生产需要通过调节板数增减传热面积，检修和清洗方便。,(4),两流体严格成逆流，,tm,大，传热推动力大。,主要缺点是允许的操作压强和温度低。因板薄压强高容易变形，垫片压强高时容易渗漏，所以操作压强不超过2,MPa，,因受垫片材料的耐热性限制，操作温度对橡胶垫不超过130，石棉垫不超过250。此外流通截面积小，故处理量小。自20世纪50年代以来，主要应用于轻工、食品等行业。,2025/12/10 周三,15,2.螺旋板式换热器,它是由两张互相平行的薄金属板，卷制成同心的螺旋形通道。在其中央设置隔板将两通道隔开，两板间焊有定距柱以维持通道间距，螺旋板两侧焊有盖板和接管。两流体分别在两通道内流动，通过螺旋板进行换热，见图。,分为,I,型、,II,型、,III,型和,G,型等几种形式，见,P400,图6-13,2025/12/10 周三,16,螺旋板换热器的特点是：,(1),总传热系数高,由于流体在螺旋形通道内受到惯性离心力的作用和定距柱的干扰，低雷诺数,(,Re=1400,1800),下即可达到湍流，允许流速大,(,液体为,2,m/s,，,气体为,20,m/s),，,故传热系数大。如水对水换热过程,K=2000,3000W/m,2,K,。,(2),不易结垢和堵塞,由于流速较高且在螺旋形通道中流过，有自行冲刷作用，故流体中的悬浮物不易沉积下来。,(3),能利用低温热源,由于流道长而且两流体可达到完全逆流，因而传热温差大，能充分利用温度较低的热源。,(4),结构紧凑,由于板薄,2,4,mm,，,单位体积的传热面积可达到,150,500,m,2,/m,3,。,主要缺点是操作压强不能超过2,MPa，,操作温度在300400以下，另外因整个换热器焊为一体，一旦损坏检修困难。螺旋板换热器直径在1.5,m,之内，板宽2001200,mm，,板厚24,mm，,两板间距525,mm，,可用普通钢板和不锈钢制造，目前广泛用于化工、轻工、食品等行业。,2025/12/10 周三,17,3.板翅式换热器,板翅式换热器的结构型式很多，但是基本结构是由平行隔板和各种型式的翅片构成的板束组装而成，如图示。,在两块平行薄金属之间，夹入波纹状或其它形状的翅片，两边以侧条密封，即组成为一个换热单元体。将各单元体进行不同的叠积和适当的排列，并用钎焊固定，成为并流、逆流、错流的板束(或称蕊部)。然后再将带有流体进出口接管的集流箱焊在板束上，即成为板翅式换热器。常用的翅片为光直型、锯齿型和多孔型三种型式。,板翅式换热器一般用铝合金制造，结构紧凑、轻巧，单位体积传热面积可达到25004000,m,2,/m,3,，,传热系数高，空气的对流传热系数可达到350,W/m,2,K，,承压可达5,MPa。,但容易堵塞，清洗困难，不易检修，适用于清洁和无腐蚀性流体的换热。现已在石油化工、气体分离等工业中得到应用。,2025/12/10 周三,18,6.2 换热器的传热计算,化工原理中所涉及的传热计算分两类：,设计计算：根据生产过程要求的传热量和其它工艺条件，确定换热器的传热面积，进而设计或选用合适的换热器；,操作计算：对给定的换热器计算其在一定操作条件下的传热量、流体的流量、温度或某项参数变化时对其传热能力的影响等。,两者计算的依据：热量衡算方程和传热速率方程。,6.2.1 总传热速率方程,6.2.1.1 总传热速率方程的微分形式,通过换热器中任一微元面积,dS,的间壁两侧流体的传热速率方程，可仿照对流传热速率方程写出，即：,dQ,=K(T-t),dS,=K,tdS,式中：,K,局部总传热系数，,W/(m,2,.),T,换热器任一截面上热流体的平均温度，,t,换热器任一截面上冷流体的平均温度，,上式为总传热速率微分方程式，也是总传热系数的定义式,2025/12/10 周三,19,说明,1.,K,的物理意义,当,t=1,时，,K=dQ/dS,物理意义：冷热流体温度差为1时，单位面积单位时间内导入(或导出)的热量，,J,或：总传热系数在数值上等于单位温度差下的总传热通量。,2.,K,的倒数的含义,总传热系数倒数1/,K,代表间壁两侧流体传热的总热阻。,3.,K,须和所选择的传热面积相对应,所选传热面积不同，,K,的数值也不同：,dQ=K,i,(T-t)dS,i,=K,o,(T-t)dS,o,=,K,m,(T-t)dS,m,dQ、(T-t),与选择的基准面积无关,2025/12/10 周三,20,6.2.1.2 传热量的计算热量衡算方程,换热器的传热计算中，首先需计算换热器的传热量。,传热量(热负荷)：单位时间内通过换热器任一截面的热量。,通过热量衡算获得：假设换热器保温良好，热损失可以忽略，则在单位时间换热器中热流体放出的热量等于冷流体吸收的热量。,对换热器微元面积,dS：dQ=-W,h,dI,h,W,c,dI,c,对整个换热器：,Q=W,h,(I,h1,-I,h2,)=W,c,(I,c2,-I,c1,),2025/12/10 周三,21,1.无相变时的热负荷计算,若换热器中两流体无相变化，且流体的比热不随温度而变或去平均比热时，焓可通过比热计算，则：,Q,h,=W,h,(I,h1,-I,h2,)W,h,C,ph,(T,1,-T,2,),Q,c,=W,c,(I,c2,-I,c1,)W,c,C,pc,(t,2,-t,1,),C,ph,：,热流体平均比热，根据(,T,1,+T,2,)/2查取,C,pc,：,冷流体平均比热，根据(,t,1,+t,2,)/2查取,2.有相变时的热负荷计算,换热器中热流体有相变化分两种情况：,1.冷凝液温度为饱和温度(特定环境下，液体蒸发为气体或气体冷凝为液体时的温度),热负荷,Q=W,h,rW,c,C,pc,(t,2,-t,1,),2.冷凝液温度低于饱和温度,热负荷,Q=W,h,r+C,ph,(T,s,-T,2,)W,c,C,pc,(t,2,-t,1,)T,s,：,饱和温度,2025/12/10 周三,22,6.2.1.3 总传热系数,1.总传热系数,K,的计算式,如前述，两流体通过管壁的传热包括以下过程：,热流体在流动过程中把热量传递给管壁的对流传热,通过管壁的热传导,管壁与流动中的冷流体之间的对流传热,以上过程用微分方程表示，即：,管程,热流体,壳程,冷流体,T,T,W,t,t,W,b,2025/12/10 周三,23,整理以上三式，得各过程推动力并相加，即：,2025/12/10 周三,24,以上三式均为总传热系数的计算式。,2025/12/10 周三,25,总传热系数也可以表示为热阻的形式，即：,说明,间壁两侧流体间传热的总热阻等于两侧流体的对流传热的热阻及管壁热传导的热阻之和。,2025/12/10 周三,26,2.污垢热阻,换热器操作一段时间后，由于温度的关系或流体的不洁净等，传热面上常有污垢积存。这些垢层虽然不厚，但由于其导热系数小，导热热阻很大，对传热产生附加热阻，称为污垢热阻。因此计算总传热系数时要考虑到污垢热阻的影响，因垢层厚度及其导热系数难以确定，通常是根据经验选用污垢热阻来作为计算依据。若管壁两侧污垢热阻分别用,R,si,和,R,so,表示时，总热阻为：,常见流体在壁面产生的污垢热阻大致数值范围见附表。实际选用时还要考虑操作条件以及使用时间对其的影响，在换热器使用过程中，为保证其应有的传热速率，应进行定期清洗。,2025/12/10 周三,27,3.几点讨论,(1)传热计算时，总传热系数,K,的来源有三个方面：,选用生产实际的经验数据：,在有关手册或传热的专业书中，都列有某些情况下,K,的经验值，可供初步设计时参考。,注意,应,选用与工艺条件相仿、传热设备类似而且较为成熟的经验,K,值作为设计的基础,。,实验测定：,对现有的换热器，通过实验测定有关的数据，如流体的流量和温度等，再用传热速率方程计算,K,值。,实验测定可获得较为可靠的,K,值。实测,k,值的意义不仅可提供设计换热器的依据，且可了解传热设备的性能，从而寻求提高设备生产能量的途径。,K,值的计算：,通过前述公式计算。但计算得到的,K,值往往与实际值相差很大，主要是由于,h,关联式有一定误差及污垢热阻不易估计准确等原因导致。,总之，在,采用计算得到的,K,值时应慎重，最好与前述两种方法对照，以确定合适的,K,值。,2025/12/10 周三,28,(2)在总传热速率方程式中，应注意,K,和,S,的对应关系,选择的,S,不同，,K,的数值也不同。通常换热器的规格是用管外表面积,S,o,表示的，故基于,S,o,的,K,o,应用较多。各种手册中所列的,K,值，如无特殊说明，可视为,K,o,。,(3),对平壁时或薄圆筒壁(管径大而管壁又薄)，,d,i,=d,o,=d,m,，,则：,(4),欲提高,K,值，必须设法减小起决定作用的热阻。,若薄圆筒壁，且污垢、管壁热阻(,k,大)不计时：,可见，总热阻是由热阻大(局部对流传热系数小)的那一侧的对流传热所控制,若提高,K,值：,两侧,h,相差很大时，提高对流传热系数较小以侧的,h两侧,h,相差不大时，同时提高两侧的,h,2025/12/10 周三,29,例,4-8,列管换热器由,25,2.5mm,钢管组成，已知管内外侧的对流传热系数分别为,50,W/m,2,和,1000,W/m,2,，,钢管导热系数为,45,W/m,，,若不计两侧污垢热阻，试算,K,o,以及将两侧对流传热系数加倍时,K,o,的变化情况。,解：,变化对,K,影响示例,2025/12/10 周三,30,6.2.2 传热计算方法6.2.2.1 平均温度差法,dQ=KtdS,是总传热速率的微分方程式，积分后才有实际意义。积分结果将用平均温度差代替局部温度差。故需考虑两流体在换热其的温度变化情况及流体的流动方向。,为积分上式，特作如下假定：,传热为稳态操作过程，即,Q=C,两流体的比热均为常量或取换热器进、出口下的平均值,总传热系数不随换热器的管长而变化，即,K=C,换热器的热损失可忽略,2025/12/10 周三,31,1.恒温传热,指换热的两种流体沿传热面方向温度不发生变化，其特点是在任一处两流体温度恒定，因而在整个壁面上温度差亦为常数，即：,t=T-t,如水溶液的蒸发过程及精馏中的再沸器属于此。,积分总传热速率微分方程式：,2025/12/10 周三,32,2.变温传热,若壁面两侧流体或其中一侧流体沿传热面方向温度发生变化时的传热过程称为变温传热，这时传热温差沿壁面亦发生变化，因而需计算其传热平均温度差。而且，流动方向不同，传热温度差亦不同，应分别计算。,(,1),变温传热分类,并流：参与换热的两种流体在传热面两侧以相同的方向流动；,逆流：参与换热的两种流体在传热面两侧以相反的方向流动；,错流：参与换热的两种流体垂直交叉流过传热面两侧；,折流：其中一侧流体只沿一个方向流动，而另一侧流体来回作折流流动。,1,2,1,2,并流,逆流,错流,折流,2025/12/10 周三,33,(2).并流和逆流时平均温度差的计算,现以逆流为例进行推导。,在换热器中取一微元体，其微元面积为,dS，,传热速率为,dQ，,热流体温度变化,dT，,冷流体温度变化,dt。,据热量衡算方程式：,吸收热量：,dQ=W,c,C,pc,dt,放出热量：,dQ=-W,h,C,ph,dT,整理：,上三式说明以,t、T、tQ,作图均为直线,2025/12/10 周三,34,用tQ直线的两端点表示其斜率：,Q,0,T,1,T,2,t,1,t,2,t,1,t,2,此为适用于整个换热器的总传热速率方程式。是传热计算的基本方程式。,t,m,称为对数平均温度差，为换热器两端流体温度差的对数平均值。,2025/12/10 周三,35,说明,(1),此式也同样适用于并流，只不过其中,t,1,=T,1,-t,1,，,t,2,=T,2,-t,2,；,(2),若冷热两流体进、出口温度相同时，,t,m,，,逆,t,m,，,并,；,3),若换热过程一侧流体恒温时，,t,m,，,逆,=,t,m,，,并,；,(4)若1/2,t,1,/t,2,2,时，可用算术平均温度差来代替对数平均温度差，其误差,t,m，,并,。,2025/12/10 周三,37,由于,t,m，,逆,t,m，,并,，因而两流体的进出口温度确定时，若,K,值也相同，则根据传热速率方程,Q=KS,t,m,可推出，,传递相同热量时逆流所需要的传热面积较并流时要小。,逆流的另一个优点是,可以节省冷却剂或加热剂的用量。,因并流时,t,2,总是小于,T,2,，,而逆流时,t,2,却可以大于,T,2,，,所以逆流冷却时冷却剂的温升,(,t,2,-t,1,),比并流时大，对传递相同的热量，就可节省冷却剂用量。同理逆流加热时，加热剂温度降低,(,T,1,-T,2,),比并流时大，因而传热量相同时，可降低加热剂消耗量。故生产中多采用逆流。,在某些生产过程有特殊要求,，如冷流体被加热温度或热流体被冷却温度不得超过某一规定值时，,并流较易控制；当加热粘度大的液体时，并流可使其迅速升温流动性好,等，这时宜采用并流操作。,T,1,t,1,T,2,t,2,T,1,T,2,t,1,t,2,2025/12/10 周三,38,3错流和折流时,t,m,的计算,对于折流或错流，常采用安德伍德,(,Underwood),和鲍曼,(,Bowman),提出的图算法。其方法是先按逆流计算,tm,，,逆,，再乘以考虑流动型式的温差校正系数,t,，,即：,t,m,=,t,t,m,逆,温差校正系数,t,与两流体温度变化有关，分别表示为两参数,P,和,R,的函数，,即：,t,=f(P，R),t,值可根据,P,和,R,两参数从图4-19中查得。(,a)(b)(c)(d),分别适用于壳程为1，2，3，4程，每个壳程内管程可以是2、4、6或8程；,对于1-2型(单壳程，双管程)换热器，,t,还可用下式计算，即：,2025/12/10 周三,39,对流传热计算示例,例4-10 列管换热器由,252.5mm,钢管组成，空气在管内由20被加热到55，对流传热系数为100,W/m,2,，,水在管外从100冷却到70，对流传热系数为2000,W/m,2,，,两流体逆流换热，并达到了湍流，计算当空气流量增加50%时水和空气的出口温度(设物性维持不变)。,2025/12/10 周三,40,2025/12/10 周三,41,2025/12/10 周三,42,例4-11 某气体冷却器传热面积20,m,2,，,用其将流量为1.4,kg/s,的气体从80冷却到45，冷却水初温为25，与气体并流流动。换热器总传热系数为230,W/(m,2,)，,气体平均比热为1.0,kJ/(kg)，,求冷却水用量和出口水温。,对流传热计算示例,2025/12/10 周三,43,6.2.2.2 传热单元数法,由上例知，当给定两流体流量、进口温度以及传热面积、传热系数时，要计算两流体出口温度时往往需,要试差法。对这类操作型计算，若采用传热效率及传热单元数法则可方便地计算而避免试差。,1.传热效率,定义：,若换热器中流体无相变，热损失忽略，则实际传热量：,Q=W,h,C,ph,(T,1,-T,2,)W,c,C,pc,(t,2,-t,1,),换热器中可能达到的最大温度差为,(T,1,-t,1,)。,据能量衡算，冷流体吸收的热量等于热流体放出的热量，故两流体中(,WC,p,),值较小的流体具有较大的温度差，则最大可能的传热量：,Q,max,=,(,WC,p,),min,(T,1,-t,1,),2025/12/10 周三,44,其中称为流体的热容量流率C；,下标min表示两流体中热容量流率较小者，将此流体称为最小值流体。,2.传热单元数,NTU,对换热器微元段进行热量衡算和传热速率计算：,dQ=-W,h,C,ph,dTW,c,C,pc,dt=K(T-t)dS,2025/12/10 周三,45,3.与NTU的关系,以并流为例。,2025/12/10 周三,46,2025/12/10 周三,47,2025/12/10 周三,48,说明,1.传热单元数,NTU,是温度的无量纲函数，反映传热推动力和传热所要求的温度变化。,2.前式同样适用于热流体为最小值流体，此时,C,min,=W,h,C,ph,，C,max,=Wc,C,pc,，(NTU),min,=KS/C,min,3.,逆流时：,2025/12/10 周三,49,4.若两流体之一有相变，即,t,或,T0，C,max,=，,则：,=1-exp-(NTU),min,5.,若,C,min,=C,max,，,则：,说明(续)：,6.已知冷热流体进口温度，求解出口温度。步骤：,判别最小值流体。,C,min,=min(,W,h,C,ph,W,c,C,pc,),计算(,NTU),min,，,(,NTU),min,KS/,C,min,据并流或逆流选择公式计算传热效率,据热量衡算方程计算另一出口温度,t,2,或,T,2,2025/12/10 周三,50,传热单元数法示例,例4-12 在一传热面积为15.8,m,2,的逆流套管换热器中，用油加热冷水。油的流量为2.85,kg/s，,进口温度为110；水的流量为0.667,kg/s，,进口温度为35。油和水的平均比热分别为1.9,kJ/(kg),及4.187 9,kJ/(kg),。换热器的总传热系数为320,W/(m,2,)。,求水的出口温度。,解：,W,h,C,ph,=2.851900=5415W/,W,c,C,pc,=0.6674180=2788W/,故冷流体水为最小值流体，则：,C,min,/C,max,=2788/5415=0.515,(NTU),min,=KS/C,min,=32015.8/2788=1.8,2025/12/10 周三,51,5.1.3 工业换热方式,化工生产中常见的传热大多是冷、热两种流体之间进行热量交换，按照实现热量交换的方式分为：,5.1.3.1.直接混合式换热,当工业过程可以允许两种流体混合时，可使冷、热两种流体直接进行接触，在混合过程中进行的热交换称为直接混合式换热。这种换热方式方便有效，其设备结构也简单，常用于气体、液体的冷却和蒸汽的冷凝等。,2025/12/10 周三,52,5.1.3.2.蓄热式换热,当要求两种流体不能完全混合时，可使冷、热两种流体交替地通过充填耐火砖等填料的蓄热室，利用填料将热量储存起来由热流体传给冷流体，这种方式设备简单、耐高温，缺点是体积大，且两流体难免存在混合，通常用于高温气体换热。,5.1.3.3.间壁式换热,指参与换热的两种流体通过一固体壁面进行换热，这时两流体分别在壁面两侧流动，热流体将热量传给固体壁面，再由壁面传给冷流体，避免了两流体的混合，为化工中最常用的换热方式。,2025/12/10 周三,53,6.3 换热器传热过程的强化,6.3.1 传热过程的强化途径,所谓传热过程的强化，是指从分析影响传热的各种因素出发，采取某些技术措施提高换热器单位体积的传热面积，使设备趋于高效、紧凑、节省金属用量以及降低动力消耗等。在设计、操作和改进中只能从,K、t,m,、S,三方面考虑。,1.增大传热面积,方法：,提高单位体积内的传热面积，采用小管径、板状换热表面，改变传热面形状等；,增大对流传热系数小的一侧的面积，如肋片管、波纹管、翅片管等，使换热器传热系数提高以及增加单位体积的传热面积，能收到高效紧凑的效果。,2025/12/10 周三,54,2.提高传热推动力,t,m,方法：,平均温度差,t,m,的大小主要取决于两流体的温度条件，常受到工艺条件的限制。但加热剂或冷却剂温度由于选择的不同，可以有很大的差别，如适当提高加热蒸汽压强，降低冷却水进口温度，确定适宜的出口温度等都可提高,t,m,。,当两流体无相变化时，尽可能从结构上采用逆流或接近逆流的操作，可提高,t,m,。,2025/12/10 周三,55,3.增大传热系数K,影响,K,大小的因素主要是对流传热热阻、污垢热阻和管壁热阻，其中各项热阻所占比重不同，应从热阻较大者方面考虑。一般金属壁面较薄且导热系数很大，故管壁热阻较小，可不作为考虑对象。,方法：,降低污垢热阻,通过增大流速冲刷管壁防止污垢沉积，或采用阻垢剂等化学和机械方法来抑制污垢的生成速度，并注意及时清除等措施。,提高对流传热系数,特别是,h,小的一侧的对流传热系数，主要途径是增加湍动程度、减小层流底层的厚度，具体,措施,是：,提高流速，增大雷诺数。如增加列管式换热器中的管程数和在管外加装挡板；,2025/12/10 周三,56,(2),增加流动的扰动，减薄层流底层。如采用螺旋流动，在异形管内流动或在管内设置添加物，采用波纹状或粗糙面等，使流动方向和大小不断改变等，都可提高对流传热强度；,(3),利用传热进口段换热较强的特征，采用短管换热器，利用机械或电的方法使传热面或流体产生振动，采用射流方法造成喷射传热面等。,总之强化传热的方式很多，但同时又带来一定的弊病，如使设备复杂、流动阻力增大、操作调节困难等问题。因此要权衡利弊，综合考虑，在强化传热的同时，又要兼顾设备结构、制造费用、动力消耗和检修操作等方面，做到技术上可行，经济上合理，生产运行操作可靠。,2025/12/10 周三,57,6.4 列管式换热器的设计和选用,换热器的设计指在传热计算的基础上，确定换热器的有关尺寸。换热器的选用是根据生产上传热任务的要求，选择合适的换热器。两者所需考虑的一些问题和计算步骤基本是一致的，无论设计还是选用，都以换热器系列标准作为参考，因而需要考虑到多方面的因素，进行一系列的选择和适当的调整，因此实际为一试算过程。,6.4.1 列管式换热器设计和选用时应考虑的问题,1,流程的选择,在列管换热器中，哪种流体在什么条件下走管程,(,或壳程,),，选择的一般原则为：,(1),不洁净和易结垢的流体宜走管程，因管内清洗方便；,(2),腐蚀性流体宜走管程，以免管束和壳体同时受腐蚀，且清洗、检修方便；,2025/12/10 周三,58,(3),压强高的流体宜走管程，以免壳体同时受压；,(4),有毒流体宜走管程，使泄漏机会减少；,(5),被冷却的流体宜走壳程，便于散热，增强冷却效果；,(6),饱和蒸汽宜走壳程，便于排出冷凝液和不凝气，且蒸汽洁净不污染；,(7),流量小或粘度大的流体宜走壳程，因折流档板的作用可使在低雷诺数,(,Re,100),下即可达到湍流，但也可在管内采用多管程；,(8),若两流体温差较大，宜使,大的流体走壳程，使管壁和壳壁温差减小。,在具体选择时，上述原则经常不能同时兼顾，会互相矛盾，这时要根据实际情况，抓住主要问题，作为选择的依据。,2025/12/10 周三,59,2流体流速的选择,流速的大小不仅直接影响对流传热系数，而且影响污垢热阻，从而影响总传热系数，但同时又和流动阻力有关。应通过经济权衡选择适宜的流速，但相当复杂，表4-14至表4-16列出常用的流速范围，可供参考。充分利用系统动力设备允许的压强降来提高流速是换热器设计和选用的一个重要原则，但应全面考虑，照顾到结构上的要求，但所选的流速，不应使流体在滞流状态下流动。,2025/12/10 周三,60,3冷却剂或加热剂出口温度的选择,在换热器设计中加热剂或冷却剂出口温度需由设计者确定。如冷却水进口温度需依当地条件而定，但出口温度需通过经济权衡作出选择。在缺水地区可使出口温度高些，这样操作费用低，但使传热平均温差下降，需传热面积增加使得投资费用提高，反之亦然。根据经验一般应使,tm,大于10为宜，此外若工业用水作为冷却剂出口温度不宜过高，因工业用水中所含的盐类(主要,CaCO,3,MgCO,3,CaSO,4,、MgSO,4,等)的溶解度随温度升高而减小，若出口温度过高，盐类析出，形成垢层使传热过程恶化，因此一般出口温度不超过45。所以应根据水源条件，水质情况等加以综合考虑后确定。水源严重缺乏地区可采用空气作为冷却剂，但使传热系数下降。对于加热剂可按同样原则选择出口温度。,2025/12/10 周三,61,4.换热管规格和排列方法,传热管径越小，换热器单位体积的传热面积就越大。对洁净的流体可取小管径，而对不洁净或易结垢的流体管径应大些。目前我国列管式换热器标准中采用,19,2mm,、,252mm,、,25,2.5mm,等规格。管长的选用应考虑管材的合理使用和清洗方便，因我国生产的钢管长度多为,6,m,，,故系列标准中的管长有,1.5,，,2,，,3,或,6,m,四种，其中以,3,m,和,6,m,最为普遍。此外管长,L,和壳体直径,D,的比例应适当，一般以,L/D,4,6,为宜。,管板上管子的排列方法常用的为等边三角形、正方形直列和正方形错列三种，见图4-40。等边三角形排列比较紧凑，管板利用率高，管外流体湍动程度高，对流传热系数大，但管外清洗较困难；正方形直列管外清洗方便，但对流传热系数较小，适用于易结垢的流体；正方形错列则介于两者之间。管子在管板上排列的间距,t,和管子与管板的连接方法有关。通常焊接法取,t=1.25d,o,；,而胀管法取,t=(1.31.5)d,o,，,且,t(d,o,+6)mm。,2025/12/10 周三,62,5.折流挡板,换热器安装折流挡板是为了提高壳程对流传热系数，为了获得良好的效果，折流挡板的尺寸和间距必须适当。对常用的圆缺形挡板，弓形切口过大或过小，都会产生流动“死区”，均不利于传热，见,P431,图6,-30,。一般弓形缺口高度与壳体内径之比为,0,.,15,0.45,，常采用,0.20,和,0.25,两种。,挡板的间距过大，就不能保证流体垂直流过管束，使流速减小，管外对流传热系数下降；间距过小不便于检修，流动阻力也大。一般取挡板间距为壳体内径的,0.2,1.0,倍，我国系列标准中采用的挡板间距为：固定管板式有,150,，,300,和,600,mm,三种；浮头式有,150,，,200,，,300,，,480,和,600,mm,五种。,2025/12/10 周三,63,6管程和壳程数,为了提高流速增大对流传热系数，可采用多管程。但程数增加将导致流动阻力加大，平均温度差下降，管板利用率差，设计时应综合考虑。列管式换热器的系列标准中管程数有,1,，,2,，,4,和,6,四种，采用多管程时，应使各程管数大致相同。,当列管换热器的温差校正系数,t500,时，,f,o,=5.0Reo,-0.228,，,Reo=d,o,u,o,/n,c,位于管束中心线上的管子数；,N,B,折流挡板数；,Z,折流挡板间距，,m,；,u,o,按壳程最大流动截面积,Ao=Z(D-n,c,d,o,),计算的流速，,m/s,。,一般讲，液体流经换热器的压强降为,10,100,kPa,，,气体为,1,10,kPa,。,设计时换热器的工艺尺寸应在压强降与传热面积之间予以权衡，达到既满足工艺要求，又经济合理,2025/12/10 周三,67,6.4.2 列管换热器的选用和设计计算基本步骤：,1估算传热面积，初选换热器型号,(1),根据传热要求，计算传热量。,(2),确定流体在换热器两端的温度，计算定性温度并确定流体物性。,(3),计算传热温度差，根据温差校正系数,t,0.8,的原则，决定壳程数。,(4),选择两流体流动通道，根据两流体温差，选择换热器型式。,(5),依据总传热系数的经验范围，初选总传热系数,K,值。,(6)由总传热速率方程计算传热面积，由,S,确定换热器具体型号(若为设计时应确定换热器基本尺寸)。,2025/12/10 周三,68,2,计算管程和壳程压强降,根据选定型号的换热器，分别计算管程、壳程压强降，看其是否符合要求。若不符合要求时，再调整管程数或折流挡板间距，或重选其它型号换热器，并计算压强降，直到满足要求为止。,3核算总传热系数和传热面积,按照对流传热系数关联式，计算管内、外对流传热系数，选定污垢热阻，核算总传