怡兴综合楼脚手架专项施工安全组织设计.doc

落地式扣件钢管脚手架设计方案

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为27.5米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.8米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.4米。
施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。
钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06X105
惯性矩I=12.19X104
风压按《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》50年一遇取值。
一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.05/2＝0.184kN/m
活荷载标准值Q=3×1.05/2＝1.575kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×（0.038＋0.184）＝0.266kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.575＝2.205kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=（0.08×0.266+0.1×2.205）×1.8×1.8＝0.783kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=－（0.1×0.266+0.117×2.205）×1.8×1.8＝-0.922kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收 )
=0.922×1000000/5080＝181.496N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载标准值q1=p1+p2=0.038＋0.184＝0.222kN/m
活荷载标准值q2=1.575kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.222＋0.990×1.575）×1800.0×1800.0×1800.0×1800.0/(100×206000×121900.0)＝7.147mm
大横杆的最大挠度小于1.8×1000/150，并且小于10mm,满足要求！
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.8＝0.068kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.05×1.8/2＝0.331kN
活荷载标准值 Q=23×1.05×1.8/3＝1.890kN
荷载的计算值 P=1.2×0.068＋1.2×0.331＋1.40×1.890＝3.125kN

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=1.2×0.038×1.05×1.05/8＋3.125×1.05/3＝1.100kN.m
=1.100×1000000/5080＝216.535 N/mm2
小横杆的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5×0.038×1050.00×1050.00×1050.00×1050.00/(384*206000**121900)＝0.024mm
集中荷载标准值P=0.068＋0.331＋1.890＝2.289 kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1000×2.289×1050.00×（3×1050.00×1050.00－4×1050.00×1050.00/9）/(72×206000×121900)＝3.745mm
最大挠度和
V=V1+V2=3.769mm
小横杆的最大挠度小于1.05×1000/150，并且小于10mm,满足要求！
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc ── 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ── 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05＝0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.8×1.05/2＝0.331kN
活荷载标准值 Q=3×1.8×1.05/2＝2.835kN
荷载的计算值 R=1.2×0.040＋1.2×0.331＋1.4×2.835＝4.414＜RC＝8.0kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：取0；
NG1 =0×20＝0 kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；标准值为0.35
NG2 =0.35×6×（1.8＋0.3）/2＝2.552 kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；标准值为0.14
NG3 =0.14×1.8×6/2＝0.756 kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；
NG4 =0.005×1.8×20＝0.180 kN
经计算得到，静荷载标准值 NGK = NG1+NG2+NG3+NG4 = 0＋2.552＋0.756＋0.180＝3.488kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQK =3×2×1.8×1.05/2＝5.670 kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0 ── 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 =0.5
Uz ── 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz =1.17
Us── 风荷载体型系数：Us =1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk =0.7×0.5×1.17×1.200＝0.491 kN/m2。
注意：若不能同时满足三个条件：1、基本风压不大于0.35KN/m2，2、仅有栏杆和挡脚板，3、不是敞开式脚手架，则不用计算“立杆的轴向压力设计值”）
组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2(NG1k+NG2K) + 0.85×1.4ΣNQK= 1.2×（0＋2.552＋0.756＋0.180）＋1.4×5.670＝12.124KN
其中NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力;
ΣNG2k——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ_
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10=0.85×1.4×0.491×1.8×1.80×1.80/10＝0.341 kN/m2
其中 Wk ── 风荷载基本风压值(kN/m2)；
la ── 立杆的纵距 (m)；
h ── 立杆的步距 (m)。
五、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ── 计算立杆段的轴心力设计值，N=12124.000N；
φ ── 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=197查表取值:0.186；
λ ── 长细比，λ=lo/i
λ=3119.000/15.8＝197
l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0= k×u×h =1.155×1.5×1.80＝3.119m＝3119.000mm；
　i ── 立杆的截面回转半径，i=15.8；
k ── 计算长度附加系数，取1.155；
　u ── 计算长度系数，查表确定，u=1.50；
　 A ── 立杆净截面面积，A=489mm2
　　 f ── 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值
12124.000/（0.186×489）＝133.30< f,满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ── 计算立杆段的轴心力设计值，N=10933.000N；
φ ── 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=197,查表取值:0.186；
λ ── 长细比，λ=lo/i
λ=3119.000/15.8＝197
l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，
l0= kuh =1.155×1.5×1.80＝3.119m＝3119.000mm；
i ──立杆的截面回转半径，i=15.8 mm；
k ── 计算长度附加系数，取1.155；
u ── 计算长度系数，查表确定，u=1.50；
A ── 立杆净截面面积，A=489 mm2； 　　
W ── 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5080mm3
MW ── 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW =341.000 N.m；
f ── 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 组合风荷载时，立杆的稳定性计算10933.000/（0.186×489）41000.000/5080＝187.33< f,满足要求！
六、最大搭设高度的计算:
立杆采用单立管时，敞开式、全封闭、半封闭的脚手架的可搭设高度Hs按照下式计算：
不组合风荷载时
Hs=[φAf-(1.2NG2k+1.4ΣNQK)]/1.2gk=[0.186×489×205-（1.2×3488.000+1.4×5670.000）]/(1.2×149＝36.48m
其中 NG2K ── 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =3488.000N；
　　 ΣNQ ── 活荷载标准值，NQ =5670.000 N；
　　 gk ── 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m = 149N/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 36.48米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

= 35.20米
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值取规范值 [H] = 50.000米。
不组合风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K ── 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =3.488 kN；
　　 NQ ── 活荷载标准值，NQ =5.670 kN；
　　 gk ── 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m；
　　 Mwk ── 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk =0.286 kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs =80.835 米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

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连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p ── 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A =12.124/0.5=24.2 N/mm2；
N ── 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；=12.124
A ── 基础底面面积 (m2)；
A =0.5
fg ── 地基承载力设计值 (N/mm2)；
fg = kc × fgk =0.5×600＝300.0 N/mm2
其中 kc ── 脚手架地基承载力调整系数；kc =0.5
fgk ── 地基承载力标准值；fgk =600
立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求
p ≤ fg
经计算，P=24.2<300.0
地基承载力的计算满足要求！
组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p ── 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A =10.933/0.5=219 N/mm2；
N ── 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N =10.933
A ── 基础底面面积 (m2)；
A =0.5
fg ── 地基承载力设计值 (N/mm2)；
fg = kc × fgk=0.5×600＝300.0 N/mm2
其中 kc ── 脚手架地基承载力调整系数；kc =0.5
fgk ── 地基承载力标准值；fgk =600
立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求
p ≤ fg
经计算， P=21.9<300.0
地基承载力的计算满足要求！