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1、 内力计算 (1)恒载内力 表1 恒载内力计算结果 截面 位置 距支点截 面的距离 （mm） 预制梁自重 现浇段自重 二期恒载 弯 矩 MG1PK (KN•m) 剪 力 VG1PK (KN) 弯 矩 MG1mK （KN•m） 剪力 VG1mK (KN) 弯 矩 MG3k (KN•m) 剪力 VG3k (KN) 支点 0．00 0.00 476.97 0.00 80.73 0.00 159.12 变截面 2000 905.02 428.05 153.18 72.45 301.92 142.80
2、L/4 9750 3487.84 238.49 590.34 40.37 1163.57 79.56 跨中 19500 4650.46 0.00 787.12 0.00 1551.42 0.00 (2) 活载内力 表2 活载内力计算结果 截面 位置 距支点截 面的距离 （mm） 车辆荷载 人群荷载 最大弯矩 最大剪力 最大弯矩 最大剪力 MQ1k (KN/m) 对应V (KN) VQ1k (KN) 对应M (KN/m) MQ2k (KN/m) 对应V (KN) VQ2k (KN) 对应M (KN
3、/m) 支点 0.00 0.00 251.93 251.93 0.00 0.00 32.69 32.69 0.00 变截面 2000 472.44 235.79 215.71 1335.65 59.86 32.56 37.13 135.65 L/4 9750 1762.50 173.23 175.32 1675.25 230.67 32.46 17.74 183.68 跨中 19500 2427.66 21.68 90.43 1724.75 307.57 14.26 7.89 155.26 (3)内力组合 ①基
4、本组合（用于承载能力极限状态计算） ②短期组合（用于正常使用极限状态计算） ③长期组合（用于正常使用极限状态计算） 表3 内力组合计算结果 截面位置 项目 基本组合Sd 短期组合Ss 长期组合Sl Md Vd Ms Vs Ml Vl (KN.M) （KN） (KN.M) （KN） (KN.M) （KN） 支点 最大弯矩 0.00 1249.50 0.00 906.97 0.00 819.87 最大剪力 0.00 1249.50 0.00 906.97 0.00 819.87 变截面
5、 最大弯矩 2360.60 1138.53 1715.26 823.23 1552.79 740.53 最大剪力 3653.98 1115.54 2330.55 815.25 1891.40 735.19 L/4 最大弯矩 9015.95 708.98 6573.98 499.15 5963.48 433.27 最大剪力 8841.17 695.42 6472.46 485.74 5913.53 428.13 跨中 最大弯矩 12130.00 46.32 8813.86 27.81 7979.05 13.45 最大剪力
6、 10975.34 135.44 8222.23 64.41 7667.09 35.45 方案二 部分预应力混凝土A类梁设计 （一）预应力钢筋数量的确定及布置 (1)预应力钢筋及普通钢筋数量的确定及布置 首先根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需的有效预加力为： 为荷载短期效应弯矩组合设计值，由表3查得，估算钢筋数量时，可近似采用毛截面几何性质。按图给定的截面尺寸计算：Ac=0.833750×106mm2,ycx=1344.4mm,ycs=955.6mm,Jc=0.5718×1012mm4，Wx=0.4253×109mm3. 为预应力钢筋重心
7、至毛截面重心的距离，。 假设，则 拟采用钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积抗拉强度标准值，张拉控制应力取，预应力损失按张拉控制应力的20%估算。所需预应力钢绞线的根数为 根，取32根。 采用4束8预应力钢绞线束，则预应力钢筋截面面积。采用OVM15-8型锚具，金属波纹管成孔，预留孔道直径为85mm。预应力筋束的布置见图。 预应力钢筋采用抛物线形式弯起，抛物线方程、弯起点距跨中的距离及曲线水平长度如表4。 表4 预应力钢筋弯起的抛物线方程、弯起点距跨中的距离及曲线水平长度 预应力筋束曲线要素表 钢束编号 起弯点距跨中 曲线水平长度 方程系数a 曲线方程 1
8、 0 19980 0.000004559 y=250+0.000004559*X*X 2 3000 16980 0.000005012 y=150+0.000005012*X*X 3 9000 10980 0.000004120 y=150+0.000004120*X*X 各计算截面预应力钢束的位置和倾角如表5所示。 表5 预应力钢束的位置和倾角 计算截面截面距离跨中 锚固截面19980 支点截面19500 变截面点17500 L/4截面9750 跨中截面0 钢束到梁底距离（mm） 1号束 2069.954624 1983.55
9、975 1646.19375 683.3899375 250 2号束 1595.061845 1514.517 1203.773 378.35925 150 3,4号束 646.708848 604.23 447.67 152.3175 150 合力点 1239.608541 1176.634188 936.3266875 341.5960469 175 钢束与水平线夹角（度） 1号束 10.32478177 10.08188793 9.065973883 5.080267998 0 2号束 9.660187338 9.392042
10、167 8.270419184 3.871085882 0 3,4号束 5.169971366 4.945107808 4.006608742 0 0 平均值 7.581227959 7.341036427 6.337402638 2.23783847 0 累计角度（度） 1号束 0 0.242893839 1.258807883 5.244513767 10.32478177 2号束 0 0.268145171 1.389768154 5.789101456 9.660187338 3,4号束 0 0.224863559 1.1
11、63362624 5.169971366 5.169971366 （2）普通钢筋数量的确定及布置 设预应力钢筋束和普通钢筋的合力点到截面底边的距离为，则 由公式求解x X=131.28< 则= 采用8根直径为28.4mm的HRB400钢筋，提供钢筋截面面积=3436 。在梁底布置成一排，其间距为54mm，钢筋重心到截面底边距离=40mm. （二）截面几何性质计算 截面几何性质应根据不同受力阶段分别计算。 1. 主梁混凝土浇筑，预应力钢筋张拉（阶段I） 混凝土浇筑并达到设计强度后，进行预应力钢筋的张拉，此时管道尚未灌浆，因此，其截面几何性质应为扣除预应力筋预留
12、孔道影响的净截面。该阶段顶板的宽度为1600mm。 2. 灌浆封锚，吊装并现浇顶板900mm的连接段（阶段2） 预应力筋束张拉完毕并进行管道灌浆，预应力筋束已经参与受力。再将主梁吊装就位，并现浇顶板600mm的连接段，该段的自重荷载由上一阶段的截面承受，此时，截面几何性质应为计入预应力钢筋的换算截面性质，但该阶段顶板的宽度仍为1600mm。 3. 桥面铺装等后期恒载及活荷载作用（阶段3） 该阶段主梁全截面参与工作，顶板的宽度为2500mm，截面几何性质为计入预应力钢筋的换算截面性质。 各阶段几何性质计算结果如表6所示。 表6 各截面几何性质汇总表 阶段 截面 A Ys
13、 Yx ep J W(mm3) (mm2) (mm) (mm) (mm) (mm4) Ws=I/Ys Wx=I/Yx Wp=I/ep 钢束灌浆，锚固前 支点 1432720.022 1026.957825 1273.042175 96.40798737 7.68169E+11 748004739 603412310.3 7.97E+09 变截面 822845.0216 963.0352299 1336.96477 400.6380826 5.9235E+11 615086459 443055750.3 1478516285 L/4
14、 822845.0216 946.6297105 1353.37029 1011.774243 5.84583E+11 617541469 431946161.9 577780178.1 跨中 822845.0216 942.0341936 1357.965806 1182.965806 5.79767E+11 615441373 426937714.5 490096006.6 现浇900mm连接段 支点 1475402.704 1029.746861 1270.253139 93.61895119 7.5357E+11 731800831 5
15、93243650.3 8049327612 变截面 865527.7042 982.7923192 1317.207681 380.8809933 5.91809E+11 602171472 449290955.3 1553791099 L/4 865527.7042 996.5244032 1303.475597 961.8795499 5.99948E+11 602040323 460267822.1 623724534 跨中 865527.7042 1000.371037 1299.628963 1124.628963 6.04962E+
16、11 604737621 465488241.6 537921412.9 二期荷载，活载 支点 1610402.704 949.7104667 1350.289533 173.6553458 8.59856E+11 905387989 636794131 4951511548 变截面 1000527.704 860.3049931 1439.695007 503.3683194 6.79004E+11 789259227 471630207 1348920121 L/4 1000527.704 872.1842236 1427.815776
17、 1086.21973 6.86683E+11 787313671 480932186 632176477.7 跨中 1000527.704 875.5118357 1424.488164 1249.488164 6.91558E+11 789890498 485478572 553473413.9 （三）承载能力极限状态计算 （1）跨中截面正截面承载力计算 跨中截面尺寸及配筋如图所示。图中。 ；；上翼缘板的平均厚度为=171.7；上翼缘板的有效宽度取下列数值中的较小值： (1)； (2); (3);综合上述计算结果，取. 首先判别T梁类型:
18、 由于 因为6738360＜9469900，所以属于第一类T形，应按宽度为的矩形截面计算其承载力。 由力的平衡条件求混凝土受压区高度： 得: 且 预应力钢束重心取矩得构件的抗弯承载力为： 计算结果表明，正截面抗弯强度满足要求。 （二）斜截面抗剪承载力计算 选取距支点h/2和变截面点处进行斜截面抗剪承载力复核。截面尺寸示于图中，预应力筋束的位置及弯起角度按表5采用。箍筋采用HRB335钢筋，直径为8mm，双肢箍，间距Sv=200mm；距支点相当于一倍梁高范围内，箍筋间距Sv=100mm。 （1）距支点h/
19、2截面斜截面抗剪承载力计算 首先，进行截面抗剪强度上下限复核： Vd为验算截面处剪力组合设计值，按内插法得距支点h/2=1150mm处的Vd为： 预应力提高系数取1.25，验算截面处的截面腹板宽度，b=453.13mm 所有预应力的钢筋均弯曲，只有纵向构造钢筋沿全梁通过，取h0=2173.2mm。 计算结果表明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。 斜截面抗剪承载力按下式计算： Vd为斜截面受压端正截面处的设计剪力，比值应按。重新进行补插，得：相应m=1.13455 为混凝土和箍筋共同的抗剪承载力 其中=1.0，=1.25，=1.1,b—距支点距
20、离为，内插得b=453.13mm。 ， 为预应力弯起钢筋的抗剪承载力，其中 该截面的抗剪承载力为 说明截面抗剪承载力是足够的，并具有较大的富余。 （2）变截面点处斜截面抗剪承载力计算 首先进行抗剪强度上下限复核： 其中Vd=1115.54KN，b=200mm，h0=2132mm 计算结果表明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。 斜截面抗剪承载力按下式计算： 式中， ，式中 满足要求说明截面抗剪承载力是足够的。 五、预应力损失计算 1．钢束与管道间摩擦引起的应力
21、损失 式中：——按《公路桥规》规定，； ——钢束与管道间的摩擦系数， ——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，； 各控制截面摩阻应力损失的计算见表7。 表7 跨中（I—I）截面各钢束摩擦损失值计算表 截面 1 2 3 4 总计（MPa） 支点 x(m) 0.48 0.48 0.48 0.48 θ(弧度) 0.004239297 0.004680016 0.003924609 0.003924609 σl1(MPa) 2.48064667 2.634065609 2.37
22、1090164 2.371090164 9.856892607 变截面 x(m) 2.48 2.48 2.48 2.48 θ(弧度) 0.021970342 0.02425603 0.020304508 0.020304508 σl1(MPa) 12.79254005 13.58213815 12.21678813 12.21678813 50.80825445 L/4截面 x(m) 10.23 10.23 10.23 10.23 θ(弧度) 0.091534031 0.101038879 0.090233021 0
23、090233021 σl1(MPa) 52.32229489 55.50899415 51.88551448 51.88551448 211.602318 跨中 x(m) 19.98 19.98 19.98 19.98 θ(弧度) 0.180201433 0.168602073 0.090233021 0.090233021 σl1(MPa) 100.8241841 97.06583437 71.38562172 71.38562172 340.6612619 2． 锚具变形损失 反摩阻影响长度 ， 式中：——张拉
24、端锚下控制张拉应力； ——锚具变形量，OVM夹片锚有顶压时取4mm ——扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力； L——张拉端到锚固端之间的距离， 当时，离张拉端处由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的考虑反摩阻后的预应力损失为： ， 当时，表示该截面不受反摩阻的影响。反摩阻影响长度如表8所示。 表8 反摩阻影响长度计算表 钢束号 1 2 3 4 σ0=σcon(MPa) 1395 1395 1395 1395 σl=σ0-σl1(MPa) 1294.175816 1297.934166 1323.614378 1323.614378
25、 Δσd=(σ0-σl)/L(Mpa/mm) 0.005046255 0.00485815 0.003572854 0.003572854 lf(mm) 12432.62073 12671.0279 14775.4144 14775.4144 考虑反摩阻作用时钢束在各控制截面处的应力损失的计算列于表9。 表9 锚具变形损失计算表 截面 1 2 3 4 总计 支点 x(mm) 480 480 480 480 Δσ(MPa) 125.4763605 123.1155051 105.5807951 105.5807951
26、σl2(MPa) 120.6319552 118.4516812 102.1508553 102.1508553 443.385347 变截面 x(mm) 2480 2480 2480 2480 Δσ(MPa) 125.4763605 123.1155051 105.5807951 105.5807951 σl2(MPa) 100.4469334 99.01908173 87.85943955 87.85943955 375.1848942 L/4截面 x(mm) 10230 10230 10230 10230 Δσ(
27、MPa) 125.4763605 123.1155051 105.5807951 105.5807951 σl2(MPa) 22.22997375 23.71775876 32.48020348 32.48020348 110.9081395 跨中 x(mm) 19980 19980 19980 19980 Δσ(MPa) 125.4763605 123.1155051 105.5807951 105.5807951 σl2(MPa) 0 0 0 0 0 3． 分批张拉损失 式中：——预应力钢筋与混凝土弹性模量
28、之比，； ——计算截面先张拉的钢筋重心处，由后张拉的各批钢筋产生的混凝土法向应力； 设预应力钢束张拉的顺序为5→4→3→2→1。 预应力分批张拉损失计算见表10 表10 混凝土弹性压缩损失计算表 截面 张拉束号 有效张拉力Np0(N) 张拉钢束偏心矩ep(mm) 计算钢束偏心矩ep(mm) 各钢束应力损失σl4(MPa) 2 3 4 2 3 4 2 3 4 支点 3 1255635.147 0 0 668.8121749 0 0 668.8121749 0 0 8.83027895 2 1239518.568 0
29、 -241.4748251 -241.4748251 0 668.81217 668.8121749 0 3.320778419 3.320778419 1 1237546.438 -710.5175751 -710.5175751 -710.5175751 -241.4748251 668.81217 668.8121749 6.262974244 0.53944415 0.53944415 总计（MPa） 6.262974244 3.860222569 12.69050152 变截面 3 1259960.83 0 0 889.2947
30、701 0 0 889.2947701 0 0 17.65104901 2 1247774.013 0 133.1917701 133.1917701 0 889.29477 889.2947701 0 9.700125113 9.700125113 1 1247152.992 -309.2289799 -309.2289799 -309.2289799 133.1917701 889.29477 889.2947701 7.849127349 5.145114199 5.145114199 总计（MPa） 7.849127349
31、14.84523931 32.49628832 L/4 3 1275247.156 0 0 1201.05279 0 0 1201.05279 0 0 25.79836398 2 1280247.369 0 975.0110395 975.0110395 0 1201.0528 1201.05279 0 22.63360544 22.63360544 1 1284795.643 669.980352 669.980352 669.980352 975.0110395 1201.0528 1201.05279 16.4629017
32、4 18.37189112 18.29119048 总计（MPa） 16.46290174 41.00549656 66.72315989 跨中 3 1287876.79 0 0 1207.965806 0 0 1207.965806 0 0 26.40208433 2 1262889.943 0 1207.965806 1207.965806 0 1207.9658 1207.965806 0 25.88984213 25.88984213 1 1259233.069 1107.965806 1107.965806 1107
33、965806 1207.965806 1207.9658 1207.965806 24.37370961 24.37370961 24.37370961 总计（MPa） 24.37370961 50.26355174 76.66563607 4. 钢筋应力松驰损失 式中：——超张拉系数，取=1.0； ——钢筋松弛系数，取=0.3； ——传力锚固时的钢筋应力，。 钢筋应力松弛损失的计算结果见表11。 表11 钢筋松弛损失的计算结果表 截面 σpe(MPa) σl5(MPa) 1 2 3 4 1 2 3 4 支点 12
34、71.887398 1267.651279 1286.617832 1277.787553 36.47064227 35.89879344 38.482588 37.27214118 变截面 1281.760527 1274.549653 1280.078533 1262.427484 37.81513452 36.83156983 37.58493 35.19775935 L/4 1320.447731 1299.310345 1269.628785 1243.911122 43.24100435 40.24537923 36.165369
35、32.74972884 跨中 1294.175816 1273.560456 1273.350827 1246.948742 39.52901896 36.69732351 36.668895 33.1473862 5． 混凝土收缩、徐变损失 式中：——构件受拉区全部纵向钢筋截面重心处，由预加力（扣除相应的应力损失）和结构自重产生的混凝土法向应力； ——构件受拉区全部纵向钢筋配筋率,不考虑普通钢筋时, ； ——预应力筋传力锚固龄期为，计算龄期为时的混凝土收缩应变； ——加载龄期为，计算龄期为时混凝土
36、徐变系数； 设混凝土传力锚固龄期和加载龄期均为28天，计算时间为=∞，桥梁所处环境的年平均相对湿度为75%,以跨中截面计算其理论厚度,由此查表可得: =0.220, =1.68。 混凝土收缩、徐变损失计算如表12所示。 表12 混凝土收缩、徐变损失计算表 截面 eps(mm) ρ ρps Npe(KN) M自重（KN·m） σ预（MPa） σ自重（MPa） σpc(MPa) σl6(MPa) 支点 587.3167225 0.004342392 1.64603087 4966.137572 0 3.257954458 0 3.257954458
37、 57.83332729 变截面 829.5732986 0.006989312 2.014066736 4961.148159 1360.12 6.809853014 -1.008303 5.801550165 69.82465257 L/4 1195.981197 0.006989312 3.084115592 4994.698939 5241.75 13.57406777 -8.291593 5.282474857 60.73878258 跨中 1298.619438 0.006989312 3.439854939 4950.65887
38、3 6989 16.12435635 -12.62753 3.496830216 48.47919824 6．预应力损失组合及有效预应力的确定如表13所示 表13 预应力损失组合表 截面 σlⅠ=σl1+σl2+σl4(MPa) σlⅡ=σl5+σl6(MPa) 1 2 3 4 平均 1 2 3 4 平均 支点 123.1126019 127.3487211 108.382168 117.212447 119.013984 94.303969 93.732121 96.315915 95.105468 94.864368 变截面
39、 113.2394734 120.4503472 114.921467 132.572516 120.295950 107.639787 106.65622 107.409582 105.022411 106.682001 L/4 74.55226864 95.68965466 125.3712145 151.0888779 111.675503 103.979786 100.98416 96.904152 93.488511 98.839153 跨中 100.8241841 121.439544 121.6491735 148.051257
40、8 122.991039 88.008217 85.176522 85.148093 81.626584 84.989854 六、正常使用极限状态计算 （一）全预应力混凝土构件抗裂性验算 1．正截面抗裂性验算 （a）荷载短期效应组合作用下的抗裂性 正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边的正应力控制。在荷载短期效应组合作用下应满足： 为荷载短期效应组合作用下，截面受拉边的应力： 、、、、、分别为阶段1、阶段2、阶段3的截面惯性矩和截面重心至受拉边缘的距离，可由表6查得： 弯矩设计值由表1和表2查得： 将上述数值代入公式后得： 为截面下边缘的有效预压应
41、力： 计算结果表明，正截面抗裂性满足要求。 （B） 荷载长期效应组合作用下的抗裂性 应满足 为荷载长期效应组合作用下，截面受拉边的应力： = =18.18-21.35=-3.17Mpa<0 2.斜截面抗裂性验算 斜截面抗裂验算以主拉应力控制，一般取变截面点分别计算截面上梗肋、形心轴、下梗肋处在荷载短期效应组合作用下的主拉应力，应满足的要求。 计算预加应力时，应考虑非预应力钢筋对混凝土收缩徐变损失的影响，即取 为荷载短期效应组合作用下的主拉应力: 上述公式中车辆荷载和人群荷载产生的内力值，按最大剪力布置荷载，即取最大
42、剪力对应的弯矩值，其数值由表3查取。恒载内力值： 活载内力值： 变截面点处的主要截面几何性质由表6查得 图为各计算点的位置示意图。各计算点的部分断面几何性质按表14取值，表中为图中阴影部分的面积，为阴影部分对截面形心轴的面积矩，为阴影部分的形心到截面形心轴的距离，为计算点到截面形心轴的距离。 表14 计算点几何性质 计算点 受力阶段 A1(mm2) Yx1(mm) D(mm) S1(mm3) 上梗肋处 阶段1 310000 862.4975955 713.0352299 267374254.6 阶段2 310000 882.2546847
43、732.7923192 273498952.3 阶段3 445000 767.514731 610.3049931 341544055.3 形心位置 阶段1 426386.497 739.7188002 102.7302367 315406108 阶段2 427064.8296 743.4945493 122.487326 317520373 阶段3 564440.6757 661.3103669 0 373270470.3 下梗肋处 阶段1 182400.9967 1173.961869 936.9647701 214131815 阶
44、段2 183757.662 1353.554383 917.2076808 248725988.7 阶段3 183757.662 1531.141452 1039.695007 281358973.4 变截面处的有效预压力 预应力筋弯起角度分别为，，， 平均弯起角度为：。 将以上数值代入上式，分别计算上梗肋、形心轴、下梗肋处的主拉应力。 a）上梗肋处 b）形心轴处 C）下梗肋处 主应力的计算结果表明，上梗肋处主拉应力最大，即小于规范规定的限制值，说明斜截面抗裂性满足要求。 (二)变形计算 1.使用阶段的挠
45、度计算 使用阶段的挠度值，按短期荷载效应组合计算，并应考虑长期影响系数，对C55混凝土，=1.39375，刚度。 预应力混凝土简支梁的挠度计算可忽略支点附近截面尺寸及配筋的变化，近似按等截面计算。截面刚度按跨中尺寸及配筋情况确定，即取 荷载短期效应组合作用下的挠度值，可简化为按等效均布荷载作用情况计算： 式中：， 则 自重产生的挠度值按等效均布荷载作用情况计算： 消除自重产生的挠度，并考虑挠度长期影响系数后，使用阶段挠度值为 说明使用阶段的挠度值满足要求。 2.验算是否需要设置预拱度 由预加力产生的反拱度 预加力引起的反拱度近似按等截
46、面梁计算，截面刚度按跨中截面净截面确定，即取 反拱长期增长系数采用=2.0。 预加力引起的跨中挠度为 式中：——所求变形点作用竖向单位力P=1引起的弯矩图； ——预加力引起的弯矩图。 对等截面梁其变形值可用图乘法确定，在预加力作用下，跨中的反拱可按下式计算 ——跨中截面作用单位力P=1时，所产生的图在半跨范围内的面积： ——半跨范围图重心（距支点处）所对应的预加力引起的弯矩图的纵坐标 ——有效预加力，近似取截面的有效应力 ——距支点处的预应力钢束的偏心距， ——截面处换算截面重心到下边缘的距离， ——由表13.7.4中的曲线方程求得， 则
47、 mm 由预加力产生的跨中反拱为 将预加力引起的反拱与按荷载短期组合效应影响产生的长期挠度值相比较，可知 由于预加力引起的长期反拱值大于按荷载短期组合效应影响产生的长期挠度值，所以不必设预拱度。 七、持久状况应力验算 按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，尚应计算其使用阶段正截面的法向应力、受拉钢筋的拉应力及斜截面的主压应力。计算时荷载取其标准值，不计分项安全系数，汽车荷载应考虑冲击系数。 1．跨中截面混凝土法向正应力验算 2.跨中截面预应力钢筋拉应力验算 为按荷载效应标准值（对后张法构件不包括主梁自重）计算的预应力钢筋重心处混凝土
48、的法向应力， 但是其比值（）=0.004<5% 可以认为满足要求。 3．斜截面主应力验算 一般取变化点截面计算其上梗肋、形心轴、下梗肋处在标准值效应组合作用下的主压应力，应满足的要求。 为荷载标准值效应组合作用下的主压应力: a）上梗肋处 b）形心轴处 C）下梗肋处 最大主应力为小于规范规定的限制值，说明斜截面抗裂性满足要求。 八、短暂状态应力验算 预应力混凝土结构按短暂状态设计时，应计算构件在制造、运输及安装等施工阶段，由预加力（扣除相应的应力损失）、构件自重及其它施工荷载引起的截面应力。对简支梁，以跨中截面上、下缘混凝土法向应力控制。 1．上缘混凝土应力 式中： 代入上式得： 2.下缘混凝土应力 代入数值计算得： 计算结果表明，在预加应力阶段，梁的上缘不出现拉应力，下缘混凝土的压应力满足规范要求。
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