模板专项施工方案.docx

南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心、（调度灾备中心、）模板工程专项方案
编制：审核：批准：江苏江都建设集团有限公司2013年1月4日
1、工程概况
南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心（调度灾备中心）工程为二层建筑，建筑高度13。95m，其中一层高度为3. 3m，二层6.36m,建筑物室内外高差0°45m。一层用途：活动室、门厅、讯问室、医务室、警卫室等，二层为办公区、休息厅、会议室、监控室，三层为大会议室、休息厅、办公室、贮藏室、音控室等，本工程外形为长方形，长64。8m（轴线间长度），宽49.m（轴线间宽度）纵向共16个轴线,为1~14轴，横向为11个轴线分别为A〜L轴.

结构形式：
基础为桩承台独立基础，上部为框架结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度，框架抗震等级三级，按抗震等级二级采取抗震措施；墙体拉结筋按8度设防；楼梯间抗震等级为二级，抗震按一级等级执行。
2、材料选用及要求
材料种类
规格型号
材质
模板
12mm 厚
木胶合板
木方
40 x 1mm
杉木

横杆（均分），梁侧立杆应通到板底。对于较大梁侧模，可采用中部加设对拉螺栓进行加固。梁底端部探出横杆不宜大于2mm,如有其他因素超过者应在端头另加支撑.
6）现浇板模板设计：采用木胶板，设满堂架体，横杆步距1.5米，扫地杆距地2mm。快拆头调整标高。在最上一层横杆钢管上加设小横杆，钢管上铺设木方次楞，木方次楞上铺木胶板.
5、模板工程的有关验算
柱模板工程参数
柱模板参数
柱截面尺寸
5cm x 5cm-70cm x 7cm 柱高度 3. 3m-5。6m
面板
12mm厚木胶合板
次楞
竖楞采用方木，柱每边设置6个竖楞
柱箍
双钢管，间距4mm
对拉螺栓
70cm x 70cm柱中间加设直径12mm水平对拉螺栓，竖向间距4mm
荷载参数
振捣砼对侧模板
压力
4kN/m2
倾倒砼对侧模板
压力
4kN/m2

新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值：
= 0.22 x 24 x 5.7 x 1.2 x 1。2x1。=43。338 kN/m2
=24 x 8=192. 0 kN/m2
其中Yc—-混凝土的重力密度，取24kN/m3；
to —-新浇混凝土的初凝时间，按2/ (T+15 )计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20C;
V -一混凝土的浇筑速度，取1m/h;
H —-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8m;
01--外加剂影响修正系数，取1.2;
02——混凝土坍落度影响修正系数，取1。2。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43。338kN/m2.
柱侧模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取10mm。
面板的截面抵抗矩W=10 x 12 x 12/6=240mm3；
截面惯性矩 I=10 x 12 x 12 x 12/12=1440mm4；
(一) 强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0. 16m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43.338kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0。9 x [ 1.2 x 43.338+1.4 x 4]x 1=51.845KN/m
q1=0。9x[1。35 x 43。338+1。4x0。7x4] x 1= 56。184KN/m
根据以上两者比较应取q1= 56. 184KN/m作为设计依据.
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0. 1q1l2=0. 1 x 56.184 x 0. 162=0. 14KN • m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
。= ==5.83N/mm2〈 f=12. 5N/mm2
W240
面板强度满足要求！
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用
效应的线荷载计算如下：
q = 1 x 43. 338=43. 338KN/m;
面板最大容许挠度值：160/250=0. 64mm;
面板弹性模量：E = 45N/mm2；
0。677ql40。677 x 43. 338 x 1604
V 1EI1 x 45 x 1440。 mm • mm
满足要求！
柱侧模板次楞验算
次楞采用40 x 1mm （宽度x高度）方木，间距：0。16m,截面抵抗
矩W和截面惯性矩I分别为：
截面抵抗矩W =40 x 1 x 1/6=66667mm3；
截面惯性矩I =50 x 80 x 80 x 80/12=3333333mm4；
（一）强度验算
1次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，
其计算跨度取柱箍间距，L=0。4m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43。338kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0。9x[1.2x43。338+1。4x4]x0o 16=8。295KN/m
&=0。9x[1.35 x 43.338+1。4x0.7x4]x0.16= 8。989KN/m
根据以上两者比较应取q=8o 989KN/m作为设计依据。
3、强度验算
计算最大弯矩：
M =0.1ql2=0。1 x 8o 989 x 0。420。144kN - m
最大支座力：1o 1ql=1o 1 x 8. 989 x 0o 4=3o 96kN
次楞抗弯强度设计值[f] = 17N/mm2。
X= —Mmax— = ―0.144 10—=2o 7N/mm2<17N/mm2
W53333
满足要求！
（二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6x8。989 x 0。4=2. 157KN
木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；
抗剪强度按下式计算：
t = = =0.809N/mm2 〈fv=1.7N/mm2
2bh2x50x80
次楞抗剪强度满足要求！
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用
效应的线荷载计算如下：
q = 43.338 x 0。16=6. 934KN/m;
次楞最大容许挠度值=4/250=1。6mm;
次楞弹性模量：E = 1N/mm2；
v= 0.677ql4 =0.677 x 6。934 x 44= 0。056mm <1。6mm
1EI1 x 1 x 2133333
满足要求！
柱宽度B方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管，间距4mm.截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I
=2156mm4；截面积=848mm2
（一）强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：
P=0.9x [1。2 x 43.338+1.4 x 4]x0。156x0。4=3. 235kN1
P=0.9x [ 1.35 x 43。338+1. 4 x 0o7x4]x0o 156 x 0. 4= 3. 506kN2
根据以上两者比较应取？= 3O 506kN作为设计依据。
计算简图（kN）
弯矩图（kN.m）
经计算，从左到右各支座力分别为：
N1=2O 152kN;N2=10.519kN; N3=6。212kN;N4=10.519kN; N5=2。
152kN;
最大弯矩 Mmax=0o 429kN.m;
柱箍抗弯强度设计值[f]（ N/mm2）= 205N/mm2；
柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1O 936KNO
”二 A_=1936+ I2”1。6=50. 056N/mm2<205N/mm2
AnW8488980
满足要求！
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效
应下的集中荷载计算如下：P=43O 338 x 0o 156x0。4=2.704kN。
柱箍的最大容许挠度值：[^] = 3mm;
经计算最大变形V =0. 106 mm〈3mm
满足要求！
柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：
Ntb =廿：
%——对拉螺栓净截面面积
F；一-螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积A =76。0mm2，可承受的最大n
轴向拉力设计值N b=12. 92kN。
t
对拉螺栓轴力设计值N=10.519kN〈12。92kN.
满足要求！
柱高度H方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管，间距4mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I
=2156mm4;截面积=848mm2
(一) 强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：
P=0。9 x [1O 2x43。338+1.4 x 4]x 0.12 x 0.4=2.489kN
1
P=0.9x [1.35 x 43o 338+1.4 x 0.7 x 4]x0。12x0.4= 2。697kN
2
根据以上两者比较应取？= 2o 697kN作为设计依据.
计算简图(kN)
弯矩图(kN. m)
经计算，从左到右各支座力分别为：
N1=1.489kN;N2=10。506kN; N3=1. 489kN;
最大弯矩 Mmax=0. 423kN. m;
柱箍抗弯强度设计值[f]( N/mm2 ) = 205N/mm2；
柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.655KNo
。=二 + A_=^6^+ O。42" 106=49.056N/mm2<205N/mm2
AnW 8488980
满足要求！

（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=43。338 x 0。12x0。4=2.08kN。
柱箍的最大容许挠度值：[3] = 784/5=1。6mm;
经计算最大变形V =0。049 mm〈1。6mm
满足要求！
柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ny
N b =A F b
An——对拉螺栓净截面面积
F；-一螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76. 0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Nb=12。92kN。
t
对拉螺栓轴力设计值N=10。506kN〈12。92kN。
满足要求！
模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm ,取主楞间距1m的面板作为计算宽度.
面板的截面抵抗矩W=10 x 12 x 12/6=240mm3；
截面惯性矩 I=10 x 12 x 12 x 12/12=1440mm4；
（一）强度验算
1、面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，
L=0. 3m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=[1°2x (24x0.11+1.1 x 0. 11+0. 3)+1.4x2.5] x 1=7°173KN/m
q = [135 x (24 x 0. 11+1. 1 x 0o 11+0。3)+1.4x0.7x2.5]x1 =1
6. 582KN/m
根据以上两者比较应取qj 7. 173N/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1. 2x1x0o 3=0o 360 KN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4x2o 5= 3. 5KN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0o 107q1l2=0. 107 x 7o 173x0。32=0。069KN - m
施工荷载为集中荷载：
M2=0.107q2l2+0o 161Pl=0o 107 x 0.360 x 0° 3 0.161x3° 5x 0o 3=0o 173KN - m
取Mmax=0. 173KN - m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12o 5N/mm2；
o =—==7.21N/mm2〈 f=12. 5N/mm2
W240
面板强度满足要求！
(二) 挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1 x (24x0.11 + 1o 1x0.11 + 0.3) =3.061KN/m;
面板最大容许挠度值：3/4=0o 8mm;
面板弹性模量：E = 45N/mm2；
v=0.632ql4= 0o 632 x 3.061 x 34=0. 24mm <0. 8mm
1EI
1 x 45 x 1440

满足要求！
次楞方木验算
次楞采用方木，宽度40mm,高度1mm，间距0.3m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：
截面抵抗矩W =40 x 1 x 1/6=66667mm3；
截面惯性矩I =50 x 80 x 80 x 80/12=3333333mm4；
(一)抗弯强度验算
1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1= [ 1o 2 x (24x 0. 111。1 x 0。11+0. 3)+1。4x2.5]x 0。3=2。152KN/m
q1=[1o 35 x (24 x 0o 11+1. 1 x 0o 11+0.3)+1。4x0。7x2。5 ]x 0o 3= 1o 975KN/m
根据以上两者比较应取qj 2. 152KN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.2x0。3x0. 3=0. 108KN/m
跨中集中荷载设计值P=1o 4 x 2.5= 3. 5KN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1= 0. 14.2=0。1 x 2.152 x 12=0. 215KN • m
施工荷载为集中荷载：

M2= 0.08q2l2+0。213Pl=0。08 x 0.108 x 12+0.213 x 3.5 x 1=0。
754KN • m
取Mmax=0. 754KN • m验算强度。
木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；
'^^ = 0。754x10'=14。14N/mm2〈 f=17N/mm2
= W53333
次楞抗弯强度满足要求！
（二）抗剪强度验算
施工荷载为均布线荷载时：
V1=0. 6q1l = 0. 6 x 2. 152 x 1=1. 291KN
施工荷载为集中荷载：
V2= 0。6q2l + 0。65P=0.6x0.108x1+0。65x35=2. 340KN
取V=2。340KN验算强度。
木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；
抗剪强度按下式计算：
t = = =0。878N/mm2 〈fv=4。8N/mm2
2bh2x50x80
次楞抗剪强度满足要求！
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用
效应的线荷载计算如下：
q = 0.3x （24x0。11 + 1.1x0.11 + 0。3）=0。918KN/m
次楞最大容许挠度值：10/250=4mm;
次楞弹性模量：E = 1N/mm2；

0。677ql40。677 * 0。918 * 104
V 1EI1 * 1 * 2133333。 顾
满足要求！
主楞验算
主楞采用：单钢管
截面抵拒矩W=4。49cm3
截面惯性矩I=10. 78cm4
（一）强度验算
当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1。5kN/mm2。
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q1= [1。2 *（240 * 0.11+11 * 0。11+3 ）+1。4 * 15] *0. 3=1732N/m
q1= [1. 35 * （ 240 * 0O 11+11 * 0O 11+3 ） +1o 4*0。7 *15 ] * 0. 3= 1681N/m
根据以上两者比较应取qj 1732N/m作为设计依据.
次楞最大支座力=1. 1q1l=1. 1 * 1732 * 1/10=1. 905kN。
次楞作用集中荷载P=1o 905kN，进行最不利荷载布置如下图：
计算简图（kN）
弯矩图（kN。m）
最大弯矩 Mmax=0. 632kN. m;
主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；
o="max =—= 140o 757N/mm2<205N/mm2
W 4.49*103
主楞抗弯强度满足要求！
（二）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P.
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q = 0.3 x（ 240 x 0° 11 + 11 x 0.11 + 3）=918N/m=0. 918N/mm;
次楞最大支座力=1。1411=1.1x0。918x1=1.010kN。
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值 V=1. 077mm.
主梁的最大容许挠度值：10/150=6. 7mm,
最大变形 Vmax =1。077mm〈6。7mm
满足要求！
（三）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：
NM^
AW、
N轴心压力设计值（kN） :N=6。858kN;
e—轴心受压稳定系数，由长细比入=Lo/i查表得到；
L —— 立杆计算长度（m）, L=k1k2（h+2a）,h:顶步步距，取1。
5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心、线至模板支撑点的长度，取0。5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用,k1=1o167,k2=1o 016, L0=2。96m.
i立杆的截面回转半径（cm） , i=1。6cm;
A立杆截面面积（cm2）, A=3.98cm2；
Mw风荷载产生的弯矩标准值；
W立杆截面抵抗矩（cm3）： W=4.25cm3；
f钢材抗压强度设计值N/mm2, f= 205N/mm2；
立杆长细比计算：
入孔 /i=296/1. 6=185
o

按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数*=0.209;
N =_+_=82.446+3。529=85。975N/mm2
AW 0。209 x 3.98 x 1024。25 x 103
〈f=205N/mm2
立杆稳定性满足要求！
立杆底地基承载力验算
1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=6.858kN
2、垫木底面面积A
垫木作用长度1m,垫木宽度0。3m,垫木面积A=1x0。3=0。
3m2
3、地基土为素填土，其承载力设计值f = 1kN/m2
ak
立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0. 4
4、验算地基承载力
立杆底垫木的底面平均压力
P= —N— = —^58—=22.86kN/m2< mf =1x0。4=40kN/m2
A0.3f ak
满足要求！。
新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值：
= 0.22 x 24 x 5。7x1。2 x 1.2 x 1.22=52。873 kN/m2
=24 x 0. 8=19. 2 kN/m2
其中Yc-一混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t0 --新浇混凝土的初凝时间，按2/(T+15)计算，取初凝时间为

5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20C;
V -一混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0. 8m;
01--外加剂影响修正系数，取1。2;
02——混凝土坍落度影响修正系数，取1。2。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值 19.2kN/m2。
梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取10mm。
面板的截面抵抗矩W=10 x 12 x 12/6=240mm3；
截面惯性矩 I=10 x 12 x 12 x 12/12=1440mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0。 20m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19。2kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0。9x[1。2x19。2+1。4x4] x 1=25. 776KN/m
q1=0. 9 x [1。35 x 19.2+1。4x0。7x4]x 1= 26.856KN/m
根据以上两者比较应取q1= 26. 856KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0。1q1l2=0.1 x 26.856 x 0.202=0。11KN - m

面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
。= ==4.58N/mm2< f=12. 5N/mm2
W240
面板强度满足要求！
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1x19。2=19。2KN/m;
面板最大容许挠度值：2/4=0. 5mm;
面板弹性模量：E = 45N/mm2；
0.677ql40。677 x 19。2 x 24
1EI1 x 45 x 1440^^
满足要求！
梁侧模板次楞验算
次楞采用40 x 1mm（宽度x高度）方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：
截面抵抗矩W =40 x 1 x 1/6=66667mm3；
截面惯性矩I =50 x 80 x 80 x 80/12=3333333mm4；
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19。2kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0o 9 x [ 1.2 x 19.2+1。4x4] x0。2=5. 155KN/m

q2=0. 9 x [1。35 x 19.2+1.4 x 0。7x4]x0.2= 5. 371KN/m
根据以上两者比较应取q=5. 371KN/m作为设计依据。
3、强度验算
计算最大弯矩：
Mmax=0.1ql2=0。1x5。371 x 0.52=0。134kN - m
最大支座力：1。1ql=1.1x5。371x0。5=2。95kN
次楞抗弯强度设计值[f] = 17N/mm2。
X= —==2. 513N/mm2〈 17N/mm2
W53333
满足要求！
（二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0. 6Q1l=0o 6x5.371x0。5=1。611KN
木材抗剪强度设计值fv=4. 8N/mm2；
抗剪强度按下式计算：
t = = =0. 604N/mm2 〈fv=4。8N/mm2
2bh2x50x80
次楞抗剪强度满足要求！
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作
用效应的线荷载计算如下：
q = 19。2 x 0。2=3。84KN/m;
次楞最大容许挠度值=5/250=2mm;
次楞弹性模量：E = 1N/mm2；
0。677ql40.677 x 3。84 x 54
1EI1 x 1 x 2133333。
满足要求！

梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管，间距：0。5m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；
截面惯性矩I =2156mm4；
（一）强度验算
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2. 95kN,按集中荷载作用下二跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.4m。
主楞计算简图（kN）
主楞弯矩图（kN。m）
2、强度验算
最大弯矩Mmax=0。221kN • m
主楞抗弯强度设计值[f] = 205N/mm2。
。= == 24.610N/mm2〈 205N/mm2
W8980
满足要求！
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.112kN,主楞弹性模量：E =2060N/mm2。
主楞最大容许挠度值：4/150=2. 7mm;

经计算主楞最大挠度Vmax=0.028mm<2。7mm。
满足要求！
对拉螺栓验算
对拉螺栓轴力设计值：
N = abF
s
a—-对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；
Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板
产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95（rGG4k + rQQ2k）=0.95x （1。2x19。2+1. 4 x 4）=27. 21kNoN=0。50 x 0.40 x 27o 21=5.44kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：
N b =A F b
An——对拉螺栓净截面面积
Fb——螺栓的抗拉强度设计值t
本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积A =76. 0mm2,可承受的最大轴n
向拉力设计值Nb=12o 92kN〉N=5.44kN。t
满足要求！
梁底模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm。取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=1 x 1.2 x 1.2/6=24cm3；
截面惯性矩 I=14；
（一）强度验算
1、梁底次楞为5根，面板按四跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0. 075m.
2、荷载计算
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：
qj0. 9x[1.2 x（24x0.8+1。5x0。8+0. 3）+1。4x2] x1=24. 88kN/m
qj0.9x [ 1o 35 x （ 24 x 0o 8+1。5x0。8+0。3）+1。4x0。7x2]x1= 26o 91kN/m
根据以上两者比较应取qj 26o 91kN/m作为设计依据。
计算简图（kN）
弯矩图（kN。m）
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=0.793kN;N2=2。307kN;N3=1。874kN;N4=2。307kN;N5=0.793kN;
最大弯矩 Mmax = 0.016kN。m
梁底模板抗弯强度设计值[f] （ N/mm2）=12.5 N/mm2；
梁底模板的弯曲应力按下式计算：
max——== 0。667N/mm2〈12。5N/mm2
W24 x 103
满足要求！
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1x（24x0.8 + 1.5x0。8 + 0.3 ） =20. 70kN/m;
计算简图（kN）
面板弹性模量：E = 45N/mm2；
经计算，最大变形Vmax = 0。6mm
梁底模板的最大容许挠度值：75/4 =0。2 mm;
最大变形 Vmax = 0.6mm 〈0.2mm
满足要求！
梁底模板次楞验算
本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm,高度80mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=5 x 8 x 8/6= 53. 333cm3；
I=5x8x8x 8/12= 213。333cm4；
（一）强度验算
最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m.
次楞计算简图

荷载设计值 q = 2。307/1= 2. 307kN/m;
最大弯距虬 x =0. 1ql2= 0.1 x 2.307 乂 12= 0。231 kN.m;
次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；
。===4. 331N/mm2<17N/mm2
W 53.333 x 103
次楞抗弯强度满足要求！
（二）抗剪强度验算
V=0.6ql=0。6 x 2。307 x 1=1. 384KN
木材抗剪强度设计值fv=4。8N/mm2；
抗剪强度按下式计算：
t = = =0.52N/mm2 〈fv=4.8N/mm2
2bh2x50x80
次楞抗剪强度满足要求！
（三）挠度验算
次楞最大容许挠度值：1/250 =10/250 =4 mm;
验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值：
q =1。 774/1=1。 774N/mm;
次楞弹性模量：E = 1N/mm2；
0。677q140.677 x 1。774 x 104
1EI1 x 1 x 213。333 x 1 04。
次楞挠度满足要求！
梁底横向水平杆验算
横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。
计算简图（kN）
弯矩图（kN.m）
经计算，从左到右各支座力分别为：
N1=0.170kN; N2=7.732kN;N3=0.170kN;

最大弯矩 Mmax=0。207kN.m;
最大变形Vmax=0. 053mm.
（一）强度验算
支撑钢管的抗弯强度设计值[f] （N/mm2）= 205N/mm2；;
支撑钢管的弯曲应力按下式计算：
。= siax—— = =48706N/mm2<205N/mm2
W4。25 x 103
满足要求！
（二）挠度验算
支撑钢管的最大容许挠度值：1/150 =5/150 = 3.3mm或10mm;
最大变形 V = 0。053mm <3. 3mm
满足要求！
梁底纵向水平杆验算
横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=7. 732kN。
计算简图（kN）
纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。
扣件抗滑移验算
扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑承载力设计值：Rc=12kN;水平杆
通过扣件传给立杆的最大荷载设计值：R=8.316kN;
R 荷载计算
因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按德州10年一
遇风压值采用，3°=0. 3kN/m2。
模板支架计算高度H=8. 5m,按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城

市市区.风压高度变化系数=0。84。
z
计算风荷载体形系数：
将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7。
3。1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2xAn/(laXh)=1.2 x 0。143/(1 x 1.5)=0。114
式中A = ( l +h+0. 3251 h) d=0。143m2
A步一跨内钢管的总挡风面积。
1立杆间距，1m
h步距，1。5m
d钢管外径，0。048m
系数1. 2节点面积增大系数.
系数0。325模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：=1. 2 =1.2x0.114=0。14
st
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
1——n n =0。1 — 0。 9510
==1 o 12
s st 1-n141 — 0.95
n风荷载地形地貌修正系数。
n——支撑架相连立杆排数。
风荷载标准值3k= z s30=0。84 x 1o 12 x 0. 3=0. 282kN/m2
风荷载产生的弯矩标准值：
0o92x1。4气1户0.92x1.4x0。282x1x1.52
w1010。
(二) 立杆轴心压力设计值N计算
上部梁传递的最大荷载设计值：7o 732kN ;
立杆承受支架自重：1.2x8。5 x 0. 151=1o 540kN
立杆轴心压力设计值N： 7.732+1.540=9.272kN;
(三) 立杆稳定性计算

立杆的稳定性计算公式：
NM^
AW、
N轴心压力设计值（kN） :N=9.272kN;
e——轴心受压稳定系数，由长细比入=Lo/i查表得到；
L0立杆计算长度（m） , L0=k1k2 （h+2a ）, h：顶步步距，取1.5m;a:
模板支架立杆伸出顶层水平杆中心、线至模板支撑点的长度，取0。5m;
k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167, k2=1。016,
L「2. 96m。
i立杆的截面回转半径（cm） , i=1. 6cm;
A立杆截面面积（cm2）,A=3.98cm2；
Mw风荷载产生的弯矩标准值；
W立杆截面抵抗矩（cm3）： W=4。25cm3；
f钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；
立杆长细比计算：
入=Lo/i=296/1。6=185
按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数6=0. 209;
NM^9.272 x 1030。072 x 106
AW 0。209 x 3。98 x 1 024。25 x 1 03^。
128.407N/mm2结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。
6。2构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎和安装。
6.3模板的拼（接）缝应严密，模板接缝处应加胶条，不得漏浆.柱模板根部采用水泥砂浆抹八字灰堵严。
6.4对跨度大于等于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度按跨度不同在1/10-3/10范围内调整。
6。5模板支设允许偏差应在规范允许范围之内。
6.6在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。
6。7模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂。
6。8在搭设架体时，在立杆下设置垫板，垫板采用宽3mm木垫板，通长设置。另外在架体搭设前应将基土夯实，避免模板支设后产生下沉现象。
7、模板验收
7.1验收内容
7.1。1安装现浇结构的模板及其支架时，楼板应具有承受上层荷载的承载力；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
7。1.2在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
7。1。3模板安装应满足下列要求：
1）为保证模板接缝严密，模板两侧需粘海绵条，防止漏浆。

2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。
3）浇注混凝土前，模板内的杂物应清理干净，柱子模板在拼装时，应预留清扫、振捣，清扫在砼浇筑前必须堵严.
7.1。4对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计