年产20万吨丙烯烃项目初步设计说明书--学士学位论文.doc

集团年产20万吨
丙烯烃项目初步设计说明书

目 录

第一章 总论 1
1.1 项目概况 1
1.2 设计依据 1
1.3 设计思想及原则 1
1.4 工艺特点 2
1.5 产品方案 2
1.6 辅助设计软件的应用 3
第二章 厂址选择 4
2.1 选择原则 4
2.2厂址选定 5
2.3地理位置 6
2.4 原料和市场 6
2.5自然概况 8
第三章 工艺设计方案 10
3.1设计目标 10
3.1.1概述 10
3.1.2生产规模 10
3.2 工艺方案选择 10
3.2.1流程模拟说明 10
3.2.2 生产任务 11
3.2.3合成工段的模拟 11
3.3 Aspen Plus 11.1流程模拟 13
3.3.1合成工段物料衡算 13
3.3.2预分离工段物料衡算 15
3.3.3分离工段物料衡算 17
3.3.4脱丙烷塔操作参数的优化 20
3.3.5乙烯塔操作参数的优化 28
3.3.6丙烯精馏塔操作参数的优化 32
3.3.7精馏工段各塔操作参数总结 37
3.4 全流程模拟 37
第四章 自动控制及仪表 39
3.1 设计依据 39
3.2 自动控制要求 39
3.3 设备的自动控制 40
第五章 供电与通信 40
5.1 设计说明 40
5.1.1 设计范围 40
5.1.2 设计标准、规范 41
5.2 供电电源 42
5.3 变电所和配电间 42
5.3.1 高压供电系统设计 43
5.3.2 总降压变电所设计 43
5.4 照明系统 44
5.5 接地防雷系统 44
5.5.1 接地系统 44
5.5.2 防雷保护系统 45
5.6 电信工程 47
第六章 供热 48
6.1 概述 48
6.2 标准与规范 49
6.3 供热方案 49
6.4 锅炉给水系统 50
6.4.1 水质要求 50
6.4.2 蒸汽冷凝水的处理方法 50
6.4.3 本分厂的锅炉给水系统 51
6.5 供热系统配套设施 51
6.5.1 蒸汽管道 51
6.5.2 阻汽排水阀 52
6.5.3 汽-水分离器 52
第七章 环境保护 52
7.1 设计依据 52
7.2 环保治理措施 53
7.2.1 废气 53
7.2.2 废水 53
7.2.3 废渣 54
7.2.4 噪声 54
7.3 场内绿化 54

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明

原创性声明
本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。
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第一章 总论
1.1 项目概况
在我国目前的多煤贫油自然资源条件下，减少烃原料化工对石油资源的过度依赖，是我国经济和社会可持续发展所面临的一项重要任务。因此发展以煤、气资源为源头的烃原料生产技术成为我国科技界的一个热点研究领域。
本项目的目标是为一石油化工综合企业设计一座C4烃综合利用的分厂，要求采用来自醚化分厂的混合C4烃裂解生成以乙烯、丙烯为主的产物，并且考虑其余组分的利用的一个项目。同时需要考虑尽可能减少对自然环境的污染以及对污染的治理措施。
1.2 设计依据
1、《化工工厂初步设计文件内容深度规定》（2001年06月01日国家石油和化工工业局发布）及有关专业的国家标准。
2、国家经济、建筑等相关政策。
3、2011年“三井化学杯”大学生化工设计竞赛指导书。
1.3 设计思想及原则
1、所选择的工艺技术应先进、适用、可靠，保证项目投产后，能安全、稳定、长周期、连续运行。
2、所选择的设备和材料必须可靠，且尽可能国产化。
3、充分依托现有社会公共设施，以降低投资，加快项目建设进度，采取切实可行的措施节约用水。
4、贯彻主体工程与环境保护、劳动安全和工业卫生、消防同时设计、同时建设、同时投产。
5、消防、卫生及安全设施的设置必须贯彻国家关于环境保护、劳动安全的法规和要求，负荷石油化工行业的相关标准。
6、所选择的产品方案和技术方案应是优化的方案，以最大程度减少投资，提高项目经济效益和抗风险能力。科学论证项目的技术可靠性、项目的经济性，实事求是的作出研究结论.
1.4 工艺特点
本项目所采用的生产工艺特点是：具有较高的丙烯收率，本工艺采用专有的沸石催化剂和低磨损的固定床反应器作为主要生产装置，利用低结焦催化剂可以降低再生循环次数，在反应温度下可以不连续再生，更有利于节省成本。

1.5 产品方案
本项目产品主要为聚合级乙烯单体和聚合级丙烯单体，在工艺装置中的副产品主要有丙烷等。

项目
产品
产品纯度
产量(吨/年)
主产品
乙烯
99.9%（w%）
7.4万
丙烯
99.6%（w%）
20.6万
副产品
丙烷
97.5（w%）
1.8万
1.6 辅助设计软件的应用
在本设计中，应用了以下辅助设计工具软件：
用Aspen Plus 11.1进行流程模拟和工艺优化；
用Aspen Energy Analizer V7.3-aspenONE进行热能集成优化；
用Auto-CAD 2007进行制图；
用Autodesk 3dsMax Design2010制作三维厂区效果图

第二章 厂址选择
厂址选择是化工装置建设的一个重要环节，也是一项政策性﹑技术性很强的工作。厂址选择对工厂的建设进度、投资数量、经济效益、环境保护及社会效益等方面都有重大影响。由于只有厂址选择确定之后，才能估算其建设投资额和投产后的生产成本，才能对经济效益﹑环境影响﹑社会效益进行分析评估，判断项目的可行性，因此厂址选择工作是可行性研究的一部分。需要考虑原料、能源、水源、运输和环境等方面的条件。
2.1 选择原则
1) 原料和市场
厂址应靠近各种原料产地和销售市场。
2) 能源
化工厂需要大量的动力和蒸汽，应靠近燃料的供应点。
3) 气候
化工厂的建厂地点应该温度适宜，湿度适中。
4) 运输条件
尽量考虑铁路枢纽以及利用河流、运河、湖泊或海洋进行运输的可能性，公路运输可用作铁路和水路的补充。
5) 供水
化工厂使用大量的水，用于产生蒸汽、冷却、洗涤，有时还用做原料。因此，厂址必须靠近水量充足和水质良好的水源。
6) 对环境的影响
应得到当地环保部门的认可，以便于妥善处理废物。
7) 协作条件
选择在贮运、机修、公用工程（电力、蒸汽）和生活设施等方面具有良好协作条件的地区。
8) 灾害及其他
避免低于洪水水位或在采取措施后仍不能确保不受水淹的地段，以及地震、泥石流、滑坡、有开采价值的矿藏、文物保护等地区。
2.2厂址选定
本项目厂址选在兰州市西固区，以兰州石油化工公司和兰州炼油厂为依托。从而开发西北潜在价值资源。满足西北地区乙丙烯炼油以及其他化工产品的合成作为原料。西固区是兰州市下辖的一个区，总面积385平方公里，总人口33.6万，距兰州市中心区约20公里，位于黄河南岸，兰州市的西面，是兰州市的主要工业区，也是兰州大气污染的主要污染源。西固区的兰州石化公司是使兰州成为中国重要化工基地的原因。　西固，位于兰州市西大门，是甘肃省和兰州市的核心工业区、中国西部最大的石油化工基地，素以“西部石化明珠”、“石化工业摇篮”闻名遐迩。全区总面积385平方公里，辖2镇4乡41个行政村、9个街道78个社区；总人口33万，其中城镇人口27万。以西固西路、西固中路、西固东路一线为界，以北为工业区，以南为生活区。2009年，实现地区生产总值186.9亿元，增长12.32%；完成固定资产投资84.04亿元，增长27.18%；实现社会消费品零售总额56.91亿元，增长23.24%；单位生产总值能耗下降5.7%；完成一般性财政收入3.24亿元，增长30.66%；城镇居民人均可支配收入、农民人均纯收入分别达到13748元、6741元，增长13.65%、12.01%。
2.3地理位置
位于东经103°19′至104°41′，北纬35°38′至36°13′之间。东与七里河区接壤，西与红古区交界，南与永靖县为邻，西北部与永登县毗邻。东北部以黄河为界与安宁区隔河相望。距兰州市政府驻地约18公里，总面积383平方公里，是市西郊中心区。

2.4 原料和市场
（1）原料来源
本项目所采用的原料为C4原料。经HZSM-5分子筛催化裂化生产丙烯，以兰州石油化工公司和兰州炼油厂为依托。
兰州石化公司是集炼油、化工和化肥生产为一体，是中国西部地区最大的石化企业。公司拥有原油一次加工能力1050万吨/年。并具备相配套的二次加工能力，能生产汽油、柴油、煤油、润滑油、催化剂、合成橡胶等400余种石化产品，是我国生产石化产品品种比较齐全的企业之一。其石油产品、合成树脂、合成橡胶、催化剂等在国内外市场上享有良好的声誉。目前，兰州石化公司是国内三大催化裂化催化剂生产基地之一。
国家的西部大开发战略，给兰州石化公司带来了极大的发展机遇。中国石油股份公司适时提出了在兰州建设大型炼油化工基地的战略构想，并把兰州石化公司作为西部投资和发展的重点，在“十五”计划以及2015年远景目标中，作为四大炼油和化工生产基地之一进行规划建设。
（2）产品市场
据中国石油和化学工业协会统计，2008年，我国乙烯产量为1025万t，乙烯当量进口量近1000万t，对外依存度接近50％。虽然中石油独山子、中石化镇海、中石化天津等大型乙烯装置将在2009年-2010年陆续投产，但随着石化行业的新一轮扩能，乙烯产量仍然无法满足下游市场的需求。据有关部门预测，2010年，我国乙烯当量需求量约2484万I，产量约1784万t，供需缺口700万t。乙烯主要用于生产聚乙烯。2006年，我国聚乙烯树脂产能为722．5万t，产量599万t，表观消费量约1083．4万t，进口量达495万t，进口量占表观消费量的比例为45．7％。预计2010年，我国聚乙烯的产量约950万t，需求量约1588万t，供需缺口638万t。
同样，国内的丙烯产量也远远不能满足市场需求。近年来，由于丙烯下游产品的快速发展，丙烯需求量增长迅速，从当量需求来看，丙烯供需矛盾十分突出。预计到2010年，我国对丙烯的当量需求量约1905万t，产量约1315万t，供需缺口约590万to丙烯主要用于生产聚丙烯。2006年，我国聚丙烯产能约694万t，产量约584．2万t，分别比2005年增长了12．6％和11．6％，进口294．5万t，出口2．6万t，表观消费量876万t，进口量占表观消费量的比例为33．3％。预计到2010年，我国聚丙烯产量约725万t，表观消费量约1212万t，供需缺口约487万t。
我国乙烯和丙烯的市场缺口较大，特别是近年来丙烯的需求增长已超过乙烯。由于需求强劲，一般的石脑油蒸汽裂解和催化裂解方法所得丙烯产品已远远满足不了市场的需求，因此人们纷纷研究开发增产丙烯的新技术，甲醇制丙烯技术就是其中之一。由此可见，乙烯和丙烯的市场前景广阔，特别是国内的丙烯生产原料不足，市场需求增长较快，更为市场所看好。
2.5自然概况
地形地貌
南北环山，中间为黄河谷地。南北由高渐低向中部黄河盆地倾斜，形成山、台、川三个阶段，黄河由西向东横贯全境。山区可分为南北两部分，平均海拔1800米。川区主要分布于黄河两岸，平均海拔1540米，地势平坦。
气候
属温带半干旱气候，山区垂直性气温变化较显著。年平均气温8.5℃，最高36.1℃，最低－23.4℃。年均降雨量330毫米。无霜期169天。年平均日照2780小时。
资源
区内土地资源丰富，有耕地6.4万亩，其中山塬地4.14万亩，河谷川地1.26万亩。有果园1.17万亩。林地10.36万亩，草地27.32万亩，水域2万亩。未开发利用土地1.71万亩，水能资源富集，黄河纵贯全境，年径流量3459亿立方米。湟水在境内流经3公里汇入黄河，年径流量7亿立方米。黄河干流

第三章 工艺设计方案
3.1设计目标
3.1.1概述
本项目的目标是为化工综合企业一座混合C4综合加工子系统分厂。要求利用C4分厂的催化裂化生产制备以乙烯、丙烯为主的烯烃，并考虑C4+组份的综合利用。尽量采取可行的措施减少系统对环境的不利影响，并对排出的污染物提出合理的治理方案。
3.1.2生产规模
本设计拟建产量为20万吨/年的丙烯厂，同时年产7.5万吨的高聚合度乙烯产品，以满足各个行业对其日益增长的需求。
3.2 工艺方案选择
3.2.1流程模拟说明
在对整个工艺流程提出方案以后，我们要做的就是通过计算得出每一个设备、每一股物流的工艺参数。然而如果通过手算，这个工作量是相当大的，而且似乎并不可靠，于是，我们决定让计算机来做这一部分工作。我们选择了当前主流的化工模拟计算软件—aspen plus来模拟计算整个工艺过程。
我们要模拟的是由富含烯烃的混合C4烃催化裂解生产丙烯的整个工艺过程，实际生产中，这是一个相当复杂的过程，但是由于条件限制，而且软件有其局限性，这就要求我们不得不做出一些合理的假设因为我们必须使工作进行下去，这些假设将在后面的陈述中一一说明。
3.2.2 生产任务
我们的目标是年产20万吨丙烯，并联产乙烯和丙烷，在保证产量和质量的前提下，我们必须使产品的回收率达到97%以上。
3.2.3合成工段的模拟
1、模拟说明及相关假设
混合C4烯烃催化裂解反应非常复杂，而且其反应机理尚无定论，我们无法得知其确切的反应以及动力学数据。于是，我们决定根据任丽萍、赵国良、滕加伟、王仰东、谢在库教授于2007年发表的《La修饰 ZSM - 5 分子筛催化剂用于烯烃催化裂解制丙烯》一文中给出的相关数据，通过收率反应器模拟计算，我们又根据相关文献及报道，做出如下假设：○1C5+烃以己烯为模型；异丁烯不参与裂解；○2烷烃的存在不影响裂解；○3不生成丁烷；○4正丁烯、顺2丁烯和反2丁烯裂解程度相同。
2、合成工段工艺参数
催化剂
目前，在已经工业化，或者即将工业化的技术中，其催化剂有以下几种，即：○1Superflex工艺特制的流化床专用催化剂；○2OCP工艺固定床专用催化剂；○3Propylur工艺固定床ZSM-5分子筛催化剂；○4Omega工艺固定床绝热反应器专用分子筛催化剂。
Superflex工艺、OCP工艺、Propylur工艺、Omega工艺的关键技术我们是无法得知的，综合考虑，只有选择ZSM-5分子筛催化剂才能使我们的工作进行下去。
温度
根据朱向学等于2005年发表的《丁烯催化裂解制丙烯/ 乙烯反应的热力学研究》一文，我们得知反应温度在550~620℃时烯烃具有较高的转化率，并且丙烯具有较高选择性。
操作压力
根据朱向学等于2005年发表的《丁烯催化裂解制丙烯/ 乙烯反应的热力学研究》一文，当压力在0.02-0.2 MPa 时,随着压力的升高，丙烯的平衡浓度有所增长。
水蒸气用量
水蒸气的作用主要是稀释剂和清焦，可提高烯烃的转化率，并且延长设备寿命。但是过多使用水蒸气又会造成生产成本急剧增加，并且给后续工段的分离带来困难，同样根据《丁烯催化裂解制丙烯/ 乙烯反应的热力学研究》一文，当烃分压在0.1MPA左右时即可使其转化率达到40%以上。综合考虑，我们决定每小时通入2500KG水蒸气，其主要作用是清焦，兼顾稀释剂的作用。
反应器
我们已经决定使用ZSM-5分子筛催化剂，参考Propylur工艺，我们决定使用列管式固定床反应器，，管程填充催化剂，壳程通入加热介质，维持反应温度。
空速
《丁烯催化裂解制丙烯/ 乙烯反应的热力学研究》一文中指出，适当提高进料空速（1.8~8.8）h-1可提高丙烯的选择性。
合成工段工艺参数初步确定之后我们又参考诸多文献及工艺，最终做出如下决定：
催化剂
温度
压力
水蒸气用量
反应器
空速
HZSM-5
580℃
0.13MPA
2500KG/h
固定床列管式反应器（外热式）
3.3h-1
表3-1
3.3 Aspen Plus 11.1流程模拟
3.3.1合成工段物料衡算
1、Aspen plus模拟合成工段示意图如下

2、物料衡算列表如下

表3-2
Stream ID
Feed
C1-out
H1-out
Steam
M1-out
H2-out
Re-out
温度(℃)
25
34.9
300
101.9
295
580
550
压力(bar)
1.013
1.3
1.3
1.013
1.013
1.013
1.3
气相分率
1
1
1
1
1
1
1
摩尔流率
(kmol/hr)
1327.32
1327.32
1327.32
138.771
1466.093
1466.093
1753.797
质量流率
(kg/hr)
750000
75000
75000
75000
77500
77500
77500
MASS FLOW (kg/hr)
C4H8-1
33450
33450
33450

33450
33450
8690.641
C4H8-5
150
150
150

150
150
150
C4H8-2
7717.5
7715.5
7715.5

7717.5
7717.5
2004.156
C4H8-3
18480
18480
18480

18480
18480
4801.624
C4H10-1
10402.5
10402.5
10402.5

10402.5
10402.5
10402.5
C4H10-2
4800
4800
4800

4800
4800
4800
C6H12-3

6913.145
H2O

2500
2500
2500
2500
C3H6-2

25725.96
C2H4

9257.290
C3H8

2254.675
MASS FRACTION
C4H8-1
0.446
0.446
0.446

0.432
0.432
0.112
C4H8-5
0.002
0.002
0.02

0.002
0.002
0.002
C4H8-2
0.103
0.103
0.103

0.100
0.100
0.026
C4H8-3
0.246
0.246
0.246

0.238
0.238
0.062
C4H10-1
0.139
0.139
0.139

0.134
0.134
0.134
C4H10-2
0.064
0.064
0.064

0.062
0.062
0.062
C6H12-3

0.089
H2O

1
0.032
0.032
0.032
C3H6-2

0.332
C2H4

0.119
C3H8

0.029
3.3.2预分离工段物料衡算
1、 Aspen plus模拟预分离工段流程图如下：

2、物料衡算列表如下
表3-3
Stream ID
H3-OUT
H4-OUT
F1-OUT1
F1-OUT2
C2-OUT
H5-OUT
H6-OUT
温度(℃)
300
40
40
40
81.6
25
5
压力(bar)
1.3
1.3
1.3
1.3
3
3
3
气相分率
1
0.968
1
0
1
0.960
0.953
摩尔流率
(kmol/hr)
1753.797
1753.797
1698.146
55.561
1698.146
1698.146
1698.146
质量流率
(kg/hr)
77500
77500
76497.433
1002.567
76497.433
76497.433
76497.433
MASS FLOW (kg/hr)
C4H8-1
8690.641
8690.641
8690.641
<0.001
8690.641
8690.641
8690.641
C4H8-5
150
150
150
TRACE
150
150
150
C4H8-2
2004.156
2004.156
2004.156
<0.001
2004.156
2004.156
2004.156
C4H8-3
4801.624
4801.624
4801.624
<0.001
4801.624
4801.624
4801.624
C4H10-1
10402.5
10402.5
10402.5
<0.001
10402.5
10402.5
10402.5
C4H10-2
4800
4800
4800
TRACE
4800
4800
4800
C6H12-3
6913.145
6913.145
6913.145
TRACE
6913.145
6913.145
6913.145
H2O
2500
2500
1497.435
1002.56
1497.435
1497.435
1497.435
C3H6-2
25725.967
25725.967
25725.96
0.001
25725.96
25725.96
25725.96
C2H4
9257.792
9257.292
9257.291
0.001
9257.291
9257.291
9257.291
C3H8
2254.675
2254.675
2254.675
<0.001
2254.675
2254.675
2254.675
MASS FRACTION
C4H8-1
0.112
0.112
0.114
33PPB
0.114
0.114
0.114
C4H8-5
0.002
0.002
0.002
TRACE
0.002
0.002
0.002
C4H8-2
0.026
0.026
0.026
22PPB
0.026
0.026
0.026
C4H8-3
0.062
0.062
0.063
32PPB
0.063
0.063
0.063
C4H10-1
0.134
0.134
0.136
12PPB
0.136
0.136
0.136
C4H10-2
0.062
0.062
0.063
2PPB
0.063
0.063
0.063
C6H12-3
0.089
0.089
0.090
TRACE
0.090
0.090
0.090
H2O
0.032
0.032
0.020
1
0.020
0.020
0.020
C3H6-2
0.332
0.332
0.336
873PPB
0.336
0.336
0.336
C2H4
0.119
0.119
0.121
907PPB
0.121
0.121
0.121
C3H8
0.029
0.029
0.029
21PPB
0.029
0.029
0.029
表3-4
Stream ID
F2-OUT1
F2-OUT2
SEP-OUT1
SEP-OUT2
Temperature(℃)
5
5
5
5
Pressure(bar)
3
3
3
3
Vapor fraction
1
0
1
0
Mole flow
(kmol/hr)
1618.879
79.267
1532.884
89.995
Mass flow
(kg/hr)
75069.418
1428.015
68086.852
6982.566
C4H8-1
8690.641
<0.001
8690.641

C4H8-5
150
TRACE
150

C4H8-2
2004.156
TRACE
2004.156

C4H8-3
4801.624
<0.001
4801.624

C4H10-1
10402.5
TRACE
10402.5

C4H10-2
4800
TRACE
4800

C6H12-3
6913.145
TRACE

6913.145
H2O
69.421
1428.014

69.421
C3H6-2
25725.965
0.001
25725.965

C2H4
9257.290
0.001
9257.290

C3H8
2254.675
TRACE
2254.675

C4H8-1
0.116
8PPB
0.128

C4H8-5
0.002
TRACE
0.002

C4H8-2
0.027
7PPB
0.029

C4H8-3
0.064
9PPB
0.071

C4H10-1
0.139
2PPB
0.153

C4H10-2
0.064
TRACE
0.070

C6H12-3
0.092
TRACE

0.990
H2O
925PPM
1

0.010
C3H6-2
0.343
404PPB
0.378

C2H4
0.123
646PPB
0.136

C3H8
0.030
7PPB
0.033

3.3.3分离工段物料衡算
1、 asnpen plus模拟计算示意图如下：

2、物料衡算列表如下：
表3-5

Stream ID

F2-OUT1
SEP-OUT1
SEP-OUT2
C3-OUT
C2C3
C4
C4-OUT
Temperature
(℃)
5.0
5.0
5.0
47.9
-5.7
59.9
45.6
Pressure
(bar)
3.000
3.000
3.000
7.000
7.000
7.024
16.000
Vapor fraction
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
Mole flow
(kmol/hr)
1618.897
1532.884
85.995
1532.884
992.378
540.507
992.378
Mass flow
(kg/hr)
75069.418
68086.852
6982.566
68086.852
37234.536
30852.316
37234.536
MASS FLOW (kg/hr)
C4H8-1
8690.641
8690.64

8690.641
0.421
8690.22
0.421
C4H8-5
150.000
150.000

150.000
0.009
149.991
0.009
C4H8-2
2004.156
2004.15

2004.156
0.001
2004.15
0.001
C4H8-3
4801.624
4801.62

4801.624
0.010
4801.61
0.010
C4H10-1
10402.500
10402.5

10402.50
0.041
10402.4
0.041
C4H10-2
4800.000
4800.00

4800.000
0.597
4799.40
0.597
C6H12-3
6913.145

6913.145

C3H6-2
25725.965
25725.9

25725.9
25722.8
3.089
25722.87
C2H4
9257.290
9257.29

9257.290
9257.29

9257.29
C3H8
2254.675
2254.67

2254.675
2253.29
1.385
2253.290

MASS FRACTION
C4H8-1
0.116
0.128

0.128
11PPM
0.282
11PPM
C4H8-5
0.002
0.002

0.002
245PPM
0.005
245PPB
C4H8-2
0.027
0.029

0.029
40PPB
0.065
40PPB
C4H8-3
0.064
0.071

0.071
257PPB
0.156
256.PPB
C4H10-1
0.139
0.153

0.153
1PPM
0.337
1PPM
C4H10-2
0.064
0.070

0.070
16PPM
0.156
16PPM
C6H12-3

H2O
925PPM

0.010

1
C3H6-2
0.343
0.378

0.378
0.691
100PPM
0.691
C2H4
0.123
0.136

0.136
0.249

0.249
C3H8
0.030
0.033

0.033
0.061
45PPM
0.061
表3-6

Stream ID
C2H4
BX+BW
PU-OUT
BX
BW+BX
BX2
BW
Temperature(℃)
-38.8
36.5
37.0
43.8
45.0
23.1
30.7
Pressure(bar)
15.000
15.133
18.000
18.000
18.089
11.000
11.099
Vapor fraction
1.000
1.000
1.000
1.000
0.000
1.000
0.000
Mole flow
(kmol/hr)
329.620
662.757
662.757
332.841
329.916
279.175
50.741
Mass flow
(kg/hr)
9250.000
27984.53
27984.53
14000.00
13984.53
11750.00
2234.533
MASS FLOW (kg/hr)
C4H8-1

0.421
0.421

0.421

0.421
C4H8-5

0.009
0.009

0.009

0.009
C4H8-2

0.001
0.001

0.001

0.001
C4H8-3

0.010
0.010

0.010

0.010
C4H10-1

0.041
0.041

0.041

0.041
C4H10-2

0.597
0.597

0.597

0.597
C6H12-3

H2O

C3H6-2
8.494
25714.3
25714.38
13944.00
11770.38
11703.4
66.995
C2H4
9241.282
16.008
16.008
16.008

C3H8
0.224
2253.06
2253.06
39.994
2213.073
46.573
2166.499
MASS FRACTION
C4H8-1

15PPM
15PPM

30PPM

189PPM
C4H8-5

327PPB
327PPB

654PPB

4PPM
C4H8-2

53PPB
53PPB

106PPB

663PPB
C4H8-3

342PPB
342PPB

684PPB

4PPM
C4H10-1

1PPM
1PPM

3PPM

18PPM
C4H10-2

21PPM
21PPM

43PPM

267PPM
C6H12-3

H2O

3.3.4脱丙烷塔操作参数的优化
对脱丙烷塔而言，其轻关键组分为丙烷，重关键组分为异丁烷。下面逐个考察单个条件的影响：
1塔板数的影响
取Reboiler duty= 6500 kw（塔底再沸器）,Reflux ratio= 2.47（质量比)（回流比），P=7bar（操作压力），Feed stage=14（进料板位置），改变塔板数，经Aspen模拟后得到下表：（其中下面曲线中TC3H6/(BC3H6+TC3H6)表示塔顶丙烯回收率，TYDW表示塔顶异丁烷的质量百分含量。

表3.7. 塔板数的影响
塔板数
塔顶冷耗
塔釜热耗
塔顶丙烯收率
塔底丙烯损失率
塔顶异丁烷
20
-8.61402
5.589074
0.997982
0.002018
0.000465
21
-8.61217
5.589074
0.998869
0.001131
0.000157
22
-8.61128
5.589074
0.999276
0.000724
2.14E-05