脚手架施工技术方案模板.doc

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表C.2.1 工程技术文件报审表

工程名称

德惠市大原麯酒厂
施工编号
001
监理编号

日 期

致 长春市中承建设监理有限责任公司 ( 监理单位)

我方已编制完成了 脚手架施工方案 技术文件, 并经相关技术负责人审查批准, 请予以审定。
附: 技术文件 11 页 1 册

施工总承包单位 吉林省第二建筑有限责任公司 项目经理/责任人 杨乃学
专业承包单位 项目经理/责任人

专业监理工程师审查意见:

专业监理工程师
日 期

总监理工程师审批意见:

审定结论: □同意 □修改后再报 □重新编制

监 理 单 位
总监理工程师
日 期

表A17-1

脚 手 架 施 工 方 案

工 程 名 称: 德惠市大原麯酒厂
施工单位( 章) : 吉林省第二建筑有限责任公司
技术负责人:
项目经理: 杨乃学
项目技术负责人: 何臣
编 制 人: 陈伯森
审 核 人:
编制时间: 5月30日

双排脚手架施工技术方案

工程概况: 本工程德惠市大原麯酒厂, 地点位于孟家一路, 建筑面积23400.26m², 层数为三层, 一层高5.4m,二层4.8米, 地下室5.2米。建筑总高度为11.4米。
二、 扣件式钢管脚手架的搭设施工部署
根据该工程的工程性质及其特点, 在建筑物四周搭设双排钢管脚手架, 在脚手架里侧用14#铁线将 目安全密目网绑扎在钢管脚手架里侧封闭。
三、 脚手架的搭设方案
1、 搭设方法: 本工程采用落地式双排Φ48×3.5钢管脚手架, 钢管立杆纵向间距La=1.2m, 架宽Lb=1.2m, 外侧采用密目网封闭。
2、 搭设顺序:
作好搭设的准备工作→按建筑的平面的形状放线→树立立杆与斜支撑及水平拉杆扣牢→安装第一步大横杆→安装第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→加设临时抛撑( 在装设两道连墙杆后拆除) →第三、 第四步大横杆和小横杆→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→挂安全网
2、 立杆: 纵向间距不大于1.8米, 里排离墙0.3米。相邻立杆接头要错开。对接用一字扣连接。
3、 大横杆: 间距1.8米, 架子外侧两步架之间搭设栏干。钢管接头要错开, 用一字扣连接。大横杆与立杆用十字扣连接。每面架内的纵向水平高低相差不应大于6CM。
4、 小横杆: 间距1.8米, 两头搁于大横杆上, 至少伸出100MM。端头离墙50∽100CM。小横杆与大横杆用十字扣连接。三步以上的小横杆加长, 与墙拉接。
5、 脚手架与主体连接措施:
二层设置一道拉结杆。做法是: 用小横杆加长绕过立杆与大横杆的
连接点, 与板上预埋管件扣牢。
6、 剪刀撑: 设置在脚手架的转角、 端头及沿纵向每隔7根立杆处。每档剪刀撑占两个跨间, 最下面斜杆与拉杆的连接点离地面不易大于50CM, 以保证架子的稳定性。钢管与地面呈45度到60度角, 夹角用扣件连接。并随架子连续布置到顶。
7、 架体始终高出工作面2米以上, 当架体高出周围建筑时, 用Ф6钢筋作接地线形成避雷系统。每段架只限两个操作面作业, 且施工荷载控制在200KG/M2内。
8、 脚手板的铺设: 脚手板应铺满、 铺稳, 离开墙面12～15cm对头铺设的脚手板, 其接头下面设两根小横杆。板端悬空部分应保持10～15cm。搭接铺设的脚手板, 其接头必须在小横杆上, 搭接长度保持20～30cm, 板端挑出小横杆的长度保持10～15cm。搭接方向要与脚手架上的运输行车方向一致。
9、 上料平台的搭设: 本工程上料平台架用钢管搭设, 具体位置及数量视工程实际需要搭设, 上料平台架的搭设, 应采用落地式, 拉杆支撑与架体分开与建筑物连接, 其主要杆件有立杆、 横杆、 水平栏杆、 剪刀撑、 栏杆、 密目网围护等。平面尺寸根据搭设高度及承荷重的大小而定, 一般搭成正方形或长方形, 立杆排成方格, 间距1.5m, 在平台架的横向设置4根立杆, 纵向视需要长度而定, 但至少应有4根立杆。沿平台架横向设置横杆, 其竖向间距( 即步距) 为1.0m。在平台架的纵向外侧, 每一步设一水平拉杆, 在平台架里面即内排立杆间, 每两步设一水平拉杆( 见图) 。在平台架四边垂直面上设剪刀撑, 每五步横杆设一道, 从底到顶连续设置。平台架封顶时, 立杆大头朝上, 四周的立杆应高出顶层脚手板1～1.2m, 以备绑扎栏杆, 内排立杆应低于脚手板下面, 杆顶与最上层的横杆取齐。脚手板要用5～10cm厚的木板, 铺严、 铺稳, 用钉钉牢, 支承脚手板的杆子要加密, 间距一般应不大于0.75m。
10、 扣件式钢管脚手架的拆除:
分段拆除应作好整体连续的处理, 拆除时划出工作区域, 禁止行人进入; 严格遵守拆除顺序, 由上而下, 后搭者先拆, 先搭着后拆, 一般是先拆除栏杆、 脚手板、 剪刀撑, 而后拆小横栏、 大横栏、 立栏等; 由专人统一指挥, 上下呼应, 动作协调, 当解开与另一人有关的扣件时应先告知对方, 以防堕落; 所有材料、 工具要用滑轮和绳索运送, 不得乱扔。
四、 脚手架的设计计算书

德惠市大原麯酒厂工程; 工程建设地点:德惠市; 属于框架结构; 地上3层; 地下1层; 建筑高度: 11.4m; 标准层层高: 5.4m ; 总建筑面积: 23400.26平方米; 总工期: 0天。
本工程由投资建设, 设计, 地质勘察, 监理, 组织施工; 由杨乃学担任项目经理, 担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- )、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007- )、 《建筑结构荷载规范》(GB 50009- )、 《钢结构设计规范》(GB 50017- )等编制。
一、 参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 15 m, 15米以下采用双管立杆, 15米以上采用单管立杆;
搭设尺寸为: 横距Lb为 1.2m, 纵距La为1.5m, 大小横杆的步距为1.8 m;
内排架距离墙长度为0.30m;
大横杆在上, 搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;
采用的钢管类型为 Φ48×3.5;
横杆与立杆连接方式为双扣件; 取扣件抗滑承载力系数为 1.00;
连墙件采用两步三跨, 竖向间距 3.6 m, 水平间距4.5 m, 采用扣件连接;
连墙件连接方式为双扣件;
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2; 脚手架用途:装修脚手架;
同时施工层数:2 层;
3.风荷载参数
本工程地处浙江杭州市, 基本风压0.4 kN/m2;
风荷载高度变化系数μz, 计算连墙件强度时取0.92, 计算立杆稳定性时取0.74, 风荷载体型系数μs 为0.214;
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248;
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300; 栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;
安全设施与安全网(kN/m2):0.005;
脚手板类别:竹笆片脚手板; 栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板;
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038;
脚手板铺设总层数:13;
单立杆脚手板铺设层数:0;
5.地基参数
地基土类型:素填土; 地基承载力标准值(kPa):135.00;
立杆基础底面面积(m2):0.20; 地基承载力调整系数:1.00。

二、 大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- )第5.2.4条规定, 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ;
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.2/(2+1)=0.12 kN/m ;
活荷载标准值: Q=2×1.2/(2+1)=0.8 kN/m;
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.12=0.19 kN/m;
活荷载的设计值: q2=1.4×0.8=1.12 kN/m;

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、 图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.19×1.52+0.10×1.12×1.52 =0.286 kN·m;
支座最大弯距计算公式如下:
M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.19×1.52-0.117×1.12×1.52 =-0.338 kN·m;
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
σ =Max(0.286×106,0.338×106)/5080=66.535 N/mm2;
大横杆的最大弯曲应力为 σ = 66.535 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2, 满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下:
νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中: 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.12=0.158 kN/m;
活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m;
最大挠度计算值为: ν = 0.677×0.158×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.813 mm;
大横杆的最大挠度 1.813 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm, 满足要求!
三、 小横杆的计算:
根据JGJ130- 第5.2.4条规定, 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算, 大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载, 在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值: p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN;
脚手板的自重标准值: P2=0.3×1.2×1.5/(2+1)=0.180 kN;
活荷载标准值: Q=2×1.2×1.5/(2+1) =1.200 kN;
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.18)+1.4 ×1.2 = 1.965 kN;

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = ql2/8
Mqmax = 1.2×0.038×1.22/8 = 0.008 kN·m;
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = Pl/3
Mpmax = 1.965×1.2/3 = 0.786 kN·m ;
最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.794 kN·m;
最大应力计算值 σ = M / W = 0.794×106/5080=156.367 N/mm2 ;
小横杆的最大弯曲应力 σ =156.367 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2, 满足要求!
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax = 5ql4/384EI
νqmax=5×0.038×1 /(384×2.06×105×121900) = 0.041 mm ;
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.18+1.2 = 1.438 kN;
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI
νpmax = 1437.6×1200×(3×1 -4×1 /9 ) /(72×2.06×105×121900) = 3.511 mm;
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.041+3.511 = 3.553 mm;
小横杆的最大挠度为 3.553 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200/150=8与10 mm,满足要求!
四、 扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编, P96页, 双扣件承载力设计值取16.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数1.00, 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN;
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.2/2=0.023 kN;
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.2×1.5/2=0.27 kN;
活荷载标准值: Q = 2×1.2×1.5 /2 = 1.8 kN;
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.023+0.27)+1.4×1.8=2.941 kN;
R < 16.00 kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、 脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、 活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:
D表示单立杆部分, S表示双立杆部分。
(1)每米立杆承受的结构自重标准值, 为0.1248kN/m
NGD1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×(15.00-15.00) = 0.000kN;
NGS1 = [0.1248+0.038+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×15.00 = 2.928kN;
(2)脚手板的自重标准值; 采用竹笆片脚手板, 标准值为0.3kN/m2
NGD2= 0.3×0×1.5×(1.2+0.3)/2 = 0 kN;
NGS2= 0.3×(13-0)×1.5×(1.2+0.3)/2 = 4.387 kN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值; 采用竹笆片脚手板挡板, 标准值为0.15kN/m
NGD3 = 0.15×0×1.5/2 = 0 kN;
NGS3 = 0.15×(13-0)×1.5/2 = 1.462 kN;
(4)吊挂的安全设施荷载, 包括安全网:0.005 kN/m2
NGD4 = 0.005×1.5×(15-15) = 0 kN;
NGS4 = 0.005×1.5×15 = 0.112 kN;
经计算得到, 静荷载标准值
NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 0 kN;
NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 8.891 kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和, 立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到, 活荷载标准值
NQ = 2×1.2×1.5×2/2 = 3.6 kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Nd = 1.2 NGD+0.85×1.4NQ = 1.2×0+ 0.85×1.4×3.6= 4.284 kN;
Ns = 1.2 NGS+0.85×1.4NQ = 1.2×8.891+ 0.85×1.4×3.6= 14.953 kN;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.2×0+ 1.4×3.6=5.04kN;
N's = 1.2NGS+1.4NQ = 1.2×8.891+ 1.4×3.6=15.709kN;
六、 立杆的稳定性计算:
外脚手架采用双立杆搭设, 按照均匀受力计算稳定性。
稳定性计算考虑风荷载, 按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2), 按照《建筑结构荷载规范》(GB50009- )的规定采用: ω0 = 0.4 kN/m2;
μz -- 风荷载高度变化系数, 按照《建筑结构荷载规范》(GB50009- )的规定采用: μz= 0.74, 0.74;
μs -- 风荷载体型系数: 取值为0.214;
经计算得到, 立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:
Wk1 = 0.7 ×0.4×0.74×0.214 = 0.044 kN/m2;
Wk2 = 0.7 ×0.4×0.74×0.214 = 0.044 kN/m2;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为:
Mw1 = 0.85 ×1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.044×1.5×1.82/10=0.026 kN·m;
Mw2 = 0.85 ×1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.044×1.5×1.82/10=0.026 kN·m;
1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 : N = Nd = 4.284 kN;
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 : N = N'd= 5.04kN;
计算立杆的截面回转半径 : i = 1.58 cm;
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- )表5.3.3得 : k = 1.155 ;
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- )表5.3.3得 : μ = 1.53 ;
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定: l0 = 3.181 m;
长细比: L0/i = 201 ;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 : φ= 0.179
立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩) : W = 5.08 cm3;
钢管立杆抗压强度设计值 : [f] =205 N/mm2;
考虑风荷载时
σ = 4284/(0.179×489)+25644.058/5080 = 53.991 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 53.991 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2, 满足要求!
不考虑风荷载时
σ = 5040/(0.179×489)=57.58 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 57.58 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2, 满足要求!
2. 架体底部立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 : N = [1.2×(NGD+ NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=7.476 kN;
不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 : N = [1.2×(NGD+ NGS)+ 1.4×NQ]/2=7.854kN;
计算立杆的截面回转半径 : i = 1.58 cm;
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- )表5.3.3得 : k = 1.155 ;
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- )表5.3.3得 : μ = 1.53 ;
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定: l0 = 3.181 m;
长细比: L0/i = 201 ;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 : φ= 0.179
立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩) : W = 5.08 cm3;
钢管立杆抗压强度设计值 : [f] =205 N/mm2;
考虑风荷载时
σ = 7476.3/(0.179×489)+25644.058/5080 = 90.461 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 90.461 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2, 满足要求!
不考虑风荷载时
σ = 7854.3/(0.179×489)=89.732 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 89.732 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2, 满足要求!
七、 连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92, μs＝0.214, ω0＝0.4,
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.4 = 0.055 kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2;
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- )5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN), 按照下式计算:
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.25 kN;
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN;
连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949, l为内排架距离墙的长度;
A = 4.89 cm2; [f]=205 N/mm2;
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN;
Nl = 6.25 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 6.25小于双扣件的抗滑力 16 kN, 满足要求!

连墙件扣件连接示意图
八、 立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 135 kPa;
其中, 地基承载力标准值: fgk= 135 kPa ;
脚手架地基承载力调整系数: kc = 1 ;
立杆基础底面的平均压力: p = N/A =74.763 kPa ;
其中, 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 : N = 1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ=1.2×(0+8.891)+0.85×1.4×3.6 = 14.953 kN;
基础底面面积 : A = 0.2 m2 。
p=74.763kPa ≤ fg=135 kPa 。地基承载力满足要求!

五、 外脚手架搭设的安全技术措施:
1、 钢管架应设置避雷针, 分置于主楼外架四角立杆之上, 并联通大横杆, 形成避雷网络, 并检测接地电阻不大于10Ω方可使用。
2、 外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内, 并做好可靠的安全接地处理。
3、 外脚手架必须及时维修加固, 以达到坚固稳定, 确保施工安全。
4、 外脚手架严禁钢竹、 钢木混搭, 禁止扣件、 绳索、 铁丝、 竹蔑混用。
5、 外脚手架搭设人员必须持证上岗, 并正确使用安全帽、 安全带、 穿防滑鞋。
6、 严格控制施工荷载, 脚手板不得集中堆料施荷, 施工荷载不得大于2KN/㎡。
7、 控制扣件螺栓拧紧力矩, 采用扭力扳手, 坚固力矩40—50N·m。
8、 严禁脚手板存在探头跳, 铺设脚手板以及多层作业时, 应尽量使施工荷载内外传递平衡。
9、 保证脚手架的整体稳定性, 不得截断架体。
五、 外脚手架拆除的安全技术措施
1、 拆除前, 全面检查拟拆脚手架, 根据检查结果拟订出拆除计划。
2、 拆架时应划分作业区, 周围设绳围栏或竖立警戒标志, 地面应设专人指挥, 禁止非作业人员进入。
3、 拆架的高处作业人员应戴安全帽、 系安全带、 穿软底防滑鞋。
4、 拆架秩序应遵循由上而下, 先搭后拆的原则, 即先拆拉杆、 脚手板、 剪刀撑、 斜撑, 而后拆小横杆、 大横杆、 立杆等, 并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、 拆立杆时, 要先抱住立杆再拆开最后两个扣, 拆除大横杆、 斜撑、 剪刀撑时, 应先拆中间扣件, 然后托住中间, 再解端头扣。
6、 连墙件应随拆除进度逐层拆除, 拆抛撑时, 应用临时撑支住, 然后才能拆除。
7、 拆除时要统一指挥, 上下呼应, 动作协调, 当解开与另一人有关的结扣时, 应先通知地方, 以防坠落。
8、 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线, 以防触电事故。
9、 在拆架时不得中途换人, 如必须换人时, 应将拆除情况交代清楚后方可离开。
10、 拆下的材料要徐徐下运, 严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运, 分类堆放, 当天拆当天清, 拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
六、 注意事项:
1、 斜撑和外立杆必须一一对应, 距离不大于10㎝; 连墙件预埋钢管应在大横管和小横管的节点处。
2、 钢管应选择顺直, 无弯曲、 锈蚀的材料; 斜撑和悬挑钢管必须专用, 以保证结构安全, 提高搭设效率。