地下室及地下车库工程模板施工方案.doc

咸阳市渭城区厚德苑小区18#、19#、20#楼
地下室及地下车库工程模板施工方案

编制人：
审核人：
审批人：

陕西建工集团第六建筑工程有限公司
二零一二年 十二 月 八 日

目 录

一、工程概况
二、编制依据
三、使用范围
四、模板设计与支撑方案
五、施工方法和措施
六、模板施工质量及验收要求
七、模板工程安全控制措施
八、安全文明施工措施及环境保护措施
附:
1.模板安全计算书
2.车库满堂架平面布置图图

咸阳市渭城区厚德苑小区18#、19#、20#楼
模板及地下车库模板工程专项施工方案

一、工程概况
咸阳市渭城区厚德苑小区18#、19#、20#楼及地下车库工程，设计使用年限50年，抗震设防烈度为8度，18#、19#、20#楼为剪力墙结构，地下车库为地下一层框架剪力墙结构，总建筑面积64112m2，其中地下室面积9811m2。该楼为地下一层，18#、19#地上18层，20#楼地上26层，建筑高度18层为54.30m ，26层为78.30m。主楼地下室从基础顶板至地下室顶板净高4.22米，车库净高4.6米、5.2米、5.9米、6.92米，主楼层高3米。地下室内外墙厚均为300，车库最大框架梁截面为450×900，次梁为300×700，车库顶板厚度250、180，主楼顶板厚度为180。
二、编制依据
1.咸阳市渭城区厚德苑小区18#、19#、20#楼及地下车库工程施工蓝图；
2.《砼结构工程施工质量验收规范》 520204-2002（2011版）；
3.《建筑施工手册》 （第四版缩印版）
4. 建筑施工模板安全技术规范16-2008
5.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》130-2011
三、适用范围：
该模板工程施工方案仅适用于咸阳市渭城区厚德苑小区18#、19#、20#楼及地下车库模板工程施工。
四、模板设计与支撑方案
（1）模板配置设计
根据施工图纸设计各个构件的断面尺寸构造确定模板组合，配置模板支撑体系，并确定现场组装后整体安装方法，绘出模板结构施工平面图，模板配板图和节点连接大样图；提出模板系统及配件使用计划和特殊支承工具加工大样图及计划。
（2）楼模板配置计划
本工程梁、板模板均采用高强覆塑竹胶合板，分段配置，流水施工，后续施工中如部分模板损坏，可适当补充新模板。
地下室内外墙模板均采用采用15双面覆膜竹胶板。
（3）基本要求
模板及模板支撑体系必须尺寸准确，板面平整，具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工中所产生的荷载；构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。在满足塔吊起重量要求、施工便利和经济适用条件下，应尽可能扩大模板面积，减少拼缝。
（4）工艺流程
1.剪力墙墙体模板
放墙体边线及模板200控制线并校核→安装门窗洞口模板（电梯井墙体）→拼装墙体一侧模板→安装背楞、穿墙螺栓和斜撑→清除墙内杂物→拼装墙体另一侧模板→安装背楞和斜撑→拉线调平调直模板→拧紧穿墙螺栓→模板预检
2.顶板模施工方法：
按楼层高度选用脚手架立杆，并搭设至需要高度。加设可调托撑及丝杠→铺设模板钢管主背楞→铺设次木楞，随铺随抄平→安放双面覆膜多层板，双面覆膜多层板与内木楞固定。
3.框架柱模板
放线预检→钢筋隐检→安装柱模→模板调节→检查柱模对角线及位移并纠正→自上而下安装柱箍并穿对拉螺栓→模板预检并进行吊垂直固定。
柱模施工方法：
3.1.先在柱根做水泥砂浆找平层20高，宽度同模板，禁止入结构线。
3.2.将木合板按柱截面裁制成型，按设计背板面钉制木楞，木楞为50×70方木。
3.3.组装柱模：将单片加工成型的柱模就位，试拼后加柱箍和对拉螺栓支撑临时定位，然后对每片模板垂直度、平整度进行校验，最后紧固对拉螺栓成型。
4.梁模板安装工艺
弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁模支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装侧梁模→安装另一侧梁模→安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连固
（5）模板体系
剪力墙、框架柱、梁板模板均采用15厚木合板，背楞为50×70方木，间距250，主龙骨采用Φ48×3.0双钢管。支撑体系采用Φ48钢管斜撑设置三道。柱箍为Φ48×3.0双钢管及对拉螺栓柱箍，最底一道距地面200，向上间距500。支撑体系采用φ48钢管设置斜撑。柱箍为10#定型槽钢柱箍或Φ48×3.0双钢管加固，钢管柱箍间距500设置对拉螺栓。
（6）模板安装注意事项
竖向模板和支架的支撑部分，当安装在基土上时应加设垫板，且基土必须坚实并有排水、防水、防冻融措施。
模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。
现浇钢筋砼梁板跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。
（7）模板的拆除
墙、梁侧模板应在砼强度能保证其表面及其棱角不因拆模而受到损坏时方可拆除。为了准确掌握拆模时间，必须留置同条件试块，待试块强度达到1.2才允许拆模。
底模应在砼强度符合下表规定后方可拆除：
结构类型
结构跨度（m）
按设计的砼强度标准值的百分率计（%）
板
≤2
50
﹥2，≤8
75
﹥8
100
梁
≤8
75
﹥8
100
悬臂构件
—
100
五、施工方法和措施
1.基础筏板、承台梁、基础梁模板
垫层施工完毕，开始砌车库与主楼连接的高低跨梁砖胎模，以便后续的抹灰、防水、底板钢筋施工尽早插入，达到流水施工的目的，缩短施工工期。
砖胎模工艺流程：
放筑砖线→砖浇水、砂浆搅拌→砌砖墙→抹灰
砖胎模的内侧用1：3水泥砂浆抹灰，厚度为10。抹灰之前先将墙面用水润湿，并做好灰饼，以保证平整度。
梁模板采用15厚双面覆模多层胶合板，后背50×70方木龙骨。模板加固采用对拉螺栓及钢管和扣件式钢管脚手架。梁中偏下用穿墙螺栓加固，上部用Φ48×3.0钢管扣件加固，如图所示：立杆和对拉螺栓的间距不大于500。外围筏板基础梁、承台梁必须用止水螺栓对拉，内部梁采用对拉螺杆穿套管连接。

500mm

模板 方木
山形卡 穿墙螺栓 钢管
基础梁宽B

2.地下室外墙模板
地下室剪力墙外模板采用15厚双面覆模多层胶合板拼装成大块模板后背木方，木方间距250。水平和竖向主龙骨采用双向Φ48×3.0双钢管，用“3型卡”或钢垫板及对拉螺栓、25小螺栓与模板连接固定，水平龙骨间距500，竖向龙骨间距500，竖向龙骨为两根。对拉螺栓采用M14，外墙对拉螺栓带止水片，限位钢垫片（钢筋），内墙对拉螺栓为普通型，内墙安装时螺栓外套套管，以便于拆除螺栓，模板主要采用1.22×2.44镜面板。为确保墙体的截面尺寸及钢筋保护层厚度，在墙钢筋上按1000×1000间距梅花型焊接Φ12导向钢筋（外墙导向筋应带止水片），或采用螺栓外增加限位钢板外加15厚木垫片或塑料垫片，墙模板加固采用钢管斜撑，端头加调节丝杠，斜撑一端支撑于预埋在筏板的铁件上或基坑壁上。

3.地下室梁板模板
梁模板：梁底模、侧模均用15厚双面覆膜多层板，底模用50×70方木做主次龙骨，300宽梁仅用主龙骨，间距600，300宽以上的梁主龙骨间距900，次龙骨间距300，主龙骨支撑体系利用插扣架支撑体系，在插口架立杆上用双十字扣件固定主龙骨，间距900，梁侧模竖楞用50×70方木，截面尺寸300×500的梁不设横肋，采用50×70方木斜支撑。加固采用M14对拉螺栓，对拉螺栓间距按400布置，然后用3型卡沿内外横肋用螺帽拉紧。
顶板模板全部采用高强覆塑竹胶合板，海绵堵缝及胶带贴板缝，下铺70×50的方木龙骨，间距250，方木龙骨下用双根钢管背杠，支撑系统采用Φ48×3.0插扣式钢管和普通钢管组合搭设满堂架，立杆间距900，梁底位置立杆间距800。每根立杆下垫设可调丝杆，以便调整平板的标高及平整度。车库满堂架详见附图。

以上图示中方木均改为50×70，计算也以此计算。

双面竹胶板

50×70方木 钢管背杠
可调丝杠

插扣钢管立柱
4.底板后浇带模板
底板后浇带宽度为800，后浇带采用2Ф18钢筋作骨架，在后浇带设置钢丝网作侧模支护，绑扎在底板钢筋骨架上。竖向立筋采用Ф18@250，为保证结构施工质量，后浇带钢筋骨架不得焊于底板钢筋上。由于后浇带有一定的侧压力，模板固定可采用撑杆的固定方式，以抵抗混凝土的侧压力，保证模板位置和几何尺寸的准确。
钢丝网的选择：应选用自身具有一定刚度的钢板网，网孔适中，过大过小均不利。
底板后浇带的临时保护措施：
底板后浇带由于需留置一段时间后方可浇筑，先浇筑部分总免不了有些砂浆或其它杂物掉入后浇带后，由于无法入内清理而影响工程质量，所以未浇筑混凝土前， 后浇带空置期间，为防止杂物、污水进入，可采取以下封闭措施：在底板后浇带上侧砌筑120宽、60高的砖带。砖带与底板面转角处用1:2水泥砂浆抹成圆弧，上部用胶合板或编织布全封闭。
地下室底板底板、外墙后浇带的保护措施
基础垫层时，宜将后浇带处基础垫层降低10,以便处理后浇带、清除垃圾和排除积水，每隔50m设一集水坑，以便及时排除雨水和养护用水。
为防止外界雨水从侧墙外流入带内，在后浇带两端侧墙处各增设临时挡水砖墙，砌体高度高于地下室底板高度，墙两侧抹防水砂浆。
在后浇带宽两侧50处用砂浆或砖砌垒起宽5左右的挡水带，以防止地下室底板施工积水流入后浇带，以防止地下水渗入后浇带内，在后浇带内用防水砂浆抹底灰。
板面后浇带的保护措施
在后浇带两侧用临时栏杆围护，临时通道架设离楼面200高左右密铺脚手板，防止钢筋被踩踏及水平运输过程砂浆或砼泻落的污染。
在每一跨的梁底模设置一块300×梁宽的活动插板，以便清理污物时开启。
6.地下室外墙水平施工缝的留设
根据本工程的施工蓝图，基础位置留置水平施工缝，施工缝在底板以上300位置的外墙上，因外墙为抗渗砼，在水平施工缝的位置应按图纸及规范要求加设一道20×30橡胶止水条。
六、模板施工质量及验收要求：
按《混凝土结构工程施工质量验收规范》50204-2011中现浇结构模板部分要求施工和验收。
1.模板支设前，由工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，并落实责任。
2.认真执行自检、互检、交接检“三检”制度，认真执行我单位质量管理条例，对质量优劣进行奖罚。
3.模板支设过程中，木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口墙根部每段至少留二个清扫口，框架柱留一个清扫口，将杂物及时清扫后再封上，避免产生质量事故。
4.各类模板制作须严格要求，应经质量部门验收合格后方可投入使用；模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。
5.模板验收重点为控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外围模板、电梯井模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。
6.所有模板体系在预制拼装时，接缝应平整，模板拼缝处作成企口，并粘贴密封条以防漏浆。
7.模板在接缝处做到平整且缝隙小。梁底边、二次模板接头处，转角处均加塞密封条以防止混凝土浇筑时漏浆。
8.楼板模板在板与板之间采用硬拼，不留缝隙。
9.为确保墙、柱根部不烂根，在安装模板时，所有墙、柱根部均加垫10厚双面胶带。
七、模板工程安全控制措施：
1.模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直，底端平整坚实并加垫木。木楔要钉牢并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。
2.浇筑砼应严格检查发现严重变形、螺栓松动等应及时修复。
3.支模应按工序进行，模板没有固定前不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。
4.支设4m以上的模板，操作时要搭设工作台并挂好安全网，不足4m的可使用马登操作。不得站在柱模上、钢筋上操作和在梁底模上行走，不准从模板的支撑杆上下攀登。
5.支模时支撑、拉杆不准连接在脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中要有专人检查发现变形、松动等现象要及时阻止浇灌进砼行加固和修理防止塌模。
6.现场安装模板时所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时工具掉下伤人。
7.二人抬运模板时要互相配合协同工作。传送模板、工具应由专人用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。
8.基础及地下工程模板安装时应先检查基坑土壁的稳定情况，发现有塌方危险时必须采取安全措施后方能作业。
9.模板支撑支在土壁上时应在支点上加垫板，以防支撑不牢或造成土壁坍塌。
10.拆模应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。完工前不得留下松动和悬挂的模板。
11.拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。不得随意堆放在临边、洞口附近。
12.模板拆除时须设置作业警戒区域专人安全监护。
13.木工机械必须由经过专门培训合格的人员按照相关机械的操作规程使用，其他人员不得擅自使用。
14.严禁使用木工二用机（平创、圆盘锯合用）。
15.对模板定期或不定期检查出的问题及时进行整改，对安全隐患问题由项目负责人及安全员、施工相关人员进行分级落实处理，出现事故后按“安全生产应急预案”启动响应。
八、安全文明施工措施及环境保护措施
1.模板用料进场后应分类堆放整齐，并挂牌标识，雨天应用彩条布遮盖防止雨淋变形。
2.模板配制时，应设专人操作本工机械，并严格按操作规程操作。
3.高空进行模板作业时必须系好安全带，严禁在外架上堆放杂物，以免增加架体荷载或坠物伤人。
4.模板拆除时应按顺序进行，防止乱撬和塌落伤人，拆完后应及时清理并分类堆放，防止朝天钉扎脚。
5.在楼板上堆放模板和支撑材料应避免集中堆放，以防集中荷载对结构造成损坏。
6.在作业面上使用电动工具时，应使电线架空，作业楼层应采取防火措施，防止火灾发生。
7.夜间灯光集中照射，避免干扰周边居民休息。
8.无长流水、长明灯，建筑垃圾封闭管理，做到日积日清，集中堆放，专人管理，统一清运。
9.防止施工噪声污染，尽量减少施工噪声。控制作业时间，22时至次日6时不得进行作业。
10.脱模剂应放在指定位置妥善保管，脱模剂均匀涂刷，防止脱模剂对作业场地及环境造成污染。
11.防止施工车辆运输中随地散落，设专人打扫，落实施工现场“门前三包”。干燥的季节要撒水降尘。
12.严禁烟火，木工加工场应设置消防设施。

附：地下室剪力墙模板计算书
一、计算参数
1.基本参数
方木次楞间距250mm，穿墙螺栓水平间距500mm；钢管主楞间距500mm，穿墙螺栓竖向间距500mm，对拉螺栓为M14。
2.钢管主楞参数
主龙骨钢管48×3.0，钢管截面惯性矩10.784，钢管截面抵抗矩4.493。
3.方木次楞参数
次龙骨木方背楞间距为@250，宽度50mm；高度70mm；
4.面板参数
面板为多层胶合面板，厚度15，弹性模量95002，抗弯强度设计值132；面板抗剪强度设计值1.50 2。
5.木方和钢管
方木抗弯强度设计值132，方木弹性模量95002，方木抗剪强度设计值1.52；钢管弹性模量2060002，钢管抗弯强度设计值2052。
二、墙模板荷载标准值计算

其中 γ -混凝土的重力密度，取24.03；
t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，或按200/(15)计算，得5.714h；
混凝土的入模温度，取15.0℃；
混凝土的浇筑速度，取2.5m；
模板计算高度，取3.0m；
β1-外加剂影响修正系数，取1.2；
β2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得48.72、72.02，取较小值侧48.72作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土压力标准值F1=48.72；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=22。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，面板计算最大弯距(N·)；
计算跨度(内楞间距): 250；
作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值
q1=1.2×48.66×0.5×0.9=26.276，其中0.90为按《施工手册》取临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2=1.4×2.00×0.50×0.9=1.260；
12=26.276+1.26=27.536 ；
面板的最大弯距：0.1×27.536×250×250=1.72×105；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ-面板承受的应力(2)；
面板计算最大弯距(N·)；
面板的截面抵抗矩 :

面板截面宽度，面板截面厚度；
500×15×15/6=1.88×104mm3；
f -面板截面的抗弯强度设计值(2)；132；
面板截面的最大应力计算值：σ1.72×105/2.70×104=6. 42；
面板截面的最大应力计算值σ=6. 42小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=32，满足要求！
2.抗剪强度验算
计算公式如下:

其中，面板计算最大剪力(N)；
计算跨度(竖楞间距): l =250；
作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1=1.2×48.66×0.5×0.9=26.276；
倾倒混凝土侧压力设计值q2=1.4×2.00×0.5×0.9=1.26；
12=26.276+1.26=27.536；
面板的最大剪力：0.6×27.536×250=4130.379N；
截面抗剪强度必须满足:

其中， τ-面板截面的最大受剪应力(2)；
面板计算最大剪力(N)：4130.379N；
构件的截面宽度()：500 ；
面板厚度()：15mm ；
面板抗剪强度设计值(2)：1.52；
面板截面的最大受剪应力计算值: 3×4130.379/(2×500×15)=0.8262；
面板截面抗剪强度设计值: []=1.52；
面板截面的最大受剪应力计算值0.6882小于面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.52，满足要求！
3.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:

其中，作用在模板上的侧压力线荷载: 48.66×0.5=24.33；
计算跨度(内楞间距): 250；
面板的弹性模量: 95002；
面板的截面惯性矩: 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；
面板的最大允许挠度值:[ν]=1；
面板的最大挠度计算值: ν=0.677×24.33×2504/(100×9500×1.406×105)=0.482mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.482mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1，满足要求！
四、剪力墙模板内外楞的计算
（一）内楞木方直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下三跨连续梁计算。
在该工程中，模板木方背楞采用宽度50、高度70木方，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
50×70×70/6=40.833；
50×70×70×70/12=142.924；
1.方木内楞抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中，内楞跨中计算最大弯距(N·)；
计算跨度(外楞间距): l =500；
作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×48.66×0.25×0.9=13.138；
倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×2.00×0.25×0.90=0.630，其
中，0.90为折减系数。
(13.138+0.630)/2=6.884 ；
内楞的最大弯距：0.1×6.884×500×500=1.72×105；
内楞的抗弯强度应满足下式：

其中， σ-内楞承受的应力(2)；
内楞计算最大弯距(N·)；
内楞的截面抵抗矩(3)，4.08×104；
内楞的抗弯强度设计值(2)；13.02；
内楞的最大应力计算值：σ=1.72×105/4.08×104=4.215 2；
内楞的抗弯强度设计值: [f]=132；
内楞的最大应力计算值σ=4.215 2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=132，满足要求！
2.方木内楞抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， 内楞承受的最大剪力；
计算跨度(外楞间距): 500；
作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1=1.2×48.66×0.25×0.90=13.138；
倾倒混凝土侧压力设计值q2=1.4×2.00×0.25×0.90=0.630，其
中，0.90为折减系数。
(13.138+0.630)/2=6.884 ；
内楞的最大剪力：0.6×6.884×500=2065.190N；
截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ-内楞的截面的最大受剪应力(2)；
内楞计算最大剪力(N)：2065.190N；
内楞的截面宽度50 ；
内楞的截面高度70 ；
内楞的抗剪强度设计值(2)：1.52；
内楞截面的受剪应力计算值: τ=3×2065.190/(2×50×70)=0.8852；
内楞截面的受剪应力计算值τ =0.8852小于内楞截面的抗剪强度设计值 1.52，满足要求！
3.方木内楞挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：

其中， ν-内楞的最大挠度()；
作用在内楞上的线荷载()： 48.66×0.25/2=6.08 ；
计算跨度(外楞间距): l =500；
内楞弹性模量：9500 2 ；
内楞截面惯性矩：1.43×106 4；
内楞的最大挠度计算值: ν=0.677×12.16/2×5004/(100×9500×1.43×106)=0.19；
内楞的最大容许挠度值: [ν]=2；
内楞的最大挠度计算值ν=0.19小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2，满足要求！
（二）外楞钢管承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
在该工程中，外龙骨采用双钢管48×3.0，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外钢楞截面抵抗矩4.493，外钢楞截面惯性矩10.784。
1.钢管外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载: (1.2×48.66+1.4×2)×0.25×0.5/2=3.44；
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): 500；
外楞最大弯矩 = 0.175×3441.98×500=3.01×105N·；
强度验算公式：

其中，σ-外楞的最大应力计算值(2)
外楞的最大弯距(N·)；3.01×105N·
外楞的净截面抵抗矩； 4.49×103mm3；
外楞的强度设计值(2)，205.0002；
外楞的最大应力计算值: σ=3.01×105/4.49×103=67.076 2；
外楞的最大应力计算值σ=67.0762 小于外楞的抗弯强度设计值2052,满足要求！
2.钢管外楞抗剪强度验算
公式如下:

其中，作用在外楞的荷载：(1.2×48.66+1.4×2)×0.25×0.5/2=3.442；
外楞计算最大剪力(N)；
外楞的最大剪力：0.65×3441.983=1.12×103N；
外楞截面抗剪强度必须满足:

其中， τ-外楞截面的受剪应力计算值(2)；
外楞计算最大剪力(N)：1.12×103N；
A -钢管的截面面积(2)：4002；
外楞的抗剪强度设计值(2)：2052；
外楞截面的受剪应力计算值: τ=2×1.12×103/400.000=5.5932；
外楞截面的受剪应力计算值τ=5.5932小于外楞截面的抗剪强度设计值 []=2052，满足要求！
3.钢管外楞挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：

其中，内楞作用在支座上的荷载()：48.66×0.25×0.5/2＝3.04；
ν-外楞最大挠度()；
计算跨度(水平螺栓间距): 500 ；
外楞弹性模量：206000 2 ；
外楞截面惯性矩，1.08×105mm4；
外楞的最大挠度计算值：
ν =1.146×6.08×100/2×5003/(100×206000×1.08×105)= 0.196；
外楞的最大容许挠度值: [ν]=500/400=1.25 ；
外楞的最大挠度计算值ν=0.196小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -穿墙螺栓所受的拉力；
A -穿墙螺栓有效面积 (2)；
f -穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 2；
查表得：穿墙螺栓的型号: M14，穿墙螺栓有效直径: 11.55 ，穿墙螺栓有效面积: A = 105 2。穿墙螺栓最大容许拉力值: [N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85 ；
穿墙螺栓所受的最大拉力: 48.659×0.5×0.5=12.165 。
穿墙螺栓所受的最大拉力12.165小于穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85，满足要求！

框架梁模板体系计算书：
一、计算参数（按450×900框架梁计算）
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度450，梁截面高度900，混凝土顶板厚度250 ；立杆沿梁跨度方向间距800，立杆上端伸出至模板支撑点长度100，立杆步距1.5 m；板底承重立杆横向间距或排距900；梁支撑架搭设高度4.30 m；梁两侧立杆间距0.80 m；
承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数为6根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；立杆承重连接方式为单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数0.80。
2.荷载计算参数
模板自重：0.352，钢筋自重：1.503，施工均布荷载标准值：2.5 2，新浇混凝土侧压力标准值：18.0 2，倾倒混凝土侧压力：2.0 2，振捣混凝土荷载标准值：2.02。
3.材料参数
木方采用东北落叶松；木材弹性模量：10000.0 2，木材抗弯强度设计值：17.02，木材抗剪强度设计值：1.62；框架梁模板面板为双面覆膜多层板，面板弹性模量：9500.02，面板抗弯强度设计值：13.0 2。
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度50 ，梁底方木截面高度70 ；梁底纵向支撑根数为4根；面板厚度为15 双面覆膜多层板；
5.梁侧模板参数
次楞间距250，主楞竖向根数4根，穿梁螺栓水平间距500 ，穿梁螺栓为M12；
主楞龙骨采用2Φ48×3.0钢管，次楞龙骨木方，宽度50，高度70，面板厚度为15双面覆膜多层板。
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -混凝土的重力密度，取24.03；
新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，或按200/(15)计算，得5.714h；
混凝土的入模温度，取15.0℃；
混凝土的浇筑速度，取1.5m；
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.75m；
β1-外加剂影响修正系数，取1.2；
β2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50.9942、18.02，取较小值18.02作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.53
面板的最大弯距N·
σ-面板的弯曲应力计算值2
[f] -面板的抗弯强度设计值2
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52；
12=19.440+2.520=21.960 ；
计算跨度(内楞间距)： 250；
面板的最大弯距： 0.125×21.96×2502=1.72×105N·；
经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ =1.72×105/7.35×104=2.3342；
面板的抗弯强度设计值: [f] =132；
面板的受弯应力计算值σ =2.3342小于面板的抗弯强度设计值[f]=132，满足要求！
2.挠度验算

作用在模板上的侧压力线荷载标准值： 21.96；
计算跨度(内楞间距)： l = 250；
面板材质的弹性模量: E = 95002；
面板的截面惯性矩: I = 100×1.5×1.5×1.5/12=28.124；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×2504/(384×9500×2.81×105) = 0.418 ；
面板的最大容许挠度值:[ν] = 250 =250/250 = 1；
面板的最大挠度计算值ν=0.418小于面板的最大容许挠度值[ν]=1，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.方木内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50，截面高度70，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×72/6 = 40.83cm3；
I = 5×73/12 = 142.92cm4；
（1）内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中，σ -内楞弯曲应力计算值(2)；
M -内楞的最大弯距(N·)；
W -内楞的净截面抵抗矩；
[f] -内楞的强度设计值(2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 202；
内楞的最大弯距: 0.101×21.96×201.672= 9.02×104N·；
最大支座力1.1×21.96×0.202=6.039 ；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 9.02×104/4.83×104 = 1.867 2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = 172；
内楞最大受弯应力计算值σ=1.5032小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=172，满足要求！
（2）内楞的挠度验算

其中 计算跨度(外楞间距)：l = 500；
作用在模板上的侧压力线荷载标准值：21.96 ；
内楞的弹性模量： 100002；
I -内楞的截面惯性矩：1.80×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×10000×1.80×106) =0.516 ；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.516小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2，满足要求！
2.钢管外楞（主龙骨）计算
钢管外楞承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用Φ48×3.0钢管，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢管外楞截面抵抗矩 8.983，
钢管外楞截面惯性矩 21.564；
（1）钢管抗弯强度验算

其中 σ-外楞受弯应力计算值(2)
外楞的最大弯距(N·)
外楞的净截面抵抗矩
[f]-外楞的强度设计值(2)
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为×1.235 ·m；
其中，1/4×q×4.941，h为梁高为0.9m，a为次楞间距为250；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ=1.24×106/8.98×103=137.5562；
外楞的抗弯强度设计值: [f]=2052；
钢管外楞的受弯应力计算值σ=137.5562小于外楞的抗弯强度设计值 [f]=2052，满足要求！
（2）钢管外楞挠度验算

其中外楞的弹性模量：2060002；
作用在外楞上的集中力标准值：4.941；
计算跨度：500；
外楞的截面惯性矩：2156004；
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×4941×5003/(100×206000×215600)=0.225；
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.225
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25；
钢管外楞的最大挠度计算值ν=0.225小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25，满足要求！
五、穿梁螺