拟建工程装置区贮罐区库房地面用耐酸水泥进行防渗防.doc

拟建工程装置区、贮罐区、库房地面用耐酸水泥进行防渗防腐解决，罐区周边修建围堰和事故储池、酸泥临时贮存池，这些设施底部均采用三级防渗解决，底部铺设300mm粘土层（保护层，同时作为辅助防渗层）压实平整，粘土层上铺设HDPE—GCL复合防渗系统（2mm厚的高密度聚乙烯膜、300g/m2土工织物膨润土垫），上部外加耐腐蚀混凝土15cm（保护层）侧面采用三层环氧树脂玻璃钢防腐等措施后，渗渗透系数小于10-10cm/s。可有效的防止地下水受到污染。
储罐区设立围堰和导流沟、合理设计生产区地面倾角，并与事故池相连，在发生泄漏事故时可以顺利将泄露物料临导入池内。
②污水管网采用耐酸、防渗管道
③厂区设有初期雨水收集装置，对厂区内初期雨水进行收集解决后排入污水管网，不漫流至周边裸露土壤。
④厂区其它地区除绿化外所有采用采用10～15cm的水泥硬化解决。
3.6重要污染物产生情况及采用的治理措施
3.6.1废气
拟建工程废气污染点源重要是颗粒物，此外尚有造粒过程中的氨、硫酸。废气产生情况如下：
(1) 氨酸造粒尾气（G2）
氨酸造粒过程中产生的含尘和氨气废气，经两级文丘里洗涤＋洗涤塔洗涤后经洗涤塔顶部排放，洗涤液采用稀酸，排气高度15m，烟气量为20230m3/h，解决后硫酸、颗粒物、氨气分别为25mg/m3、50mg/m3和20mg/m3，排放速率为0.5kg/h、1.0kg/h和0.4kg/h，满足GB16297-1996表2二级标准规定和GB14554-93表2规定。
(2) 一段冷却尾气（G4）、原料及返料破碎废气（G5、）
原料及大颗粒返料粉碎过程中也许产生一定量的扬尘，为尽量减少扬尘产生量，开门子公司在粉碎机外加装密封彩钢板箱，并在箱顶部设立集尘系统，破碎粉尘由集尘系统收集后排入车间除尘系统集中解决。
一段冷却尾气由于物料中具有造粒剩余的细粉，含尘浓度较高，与粉碎过程废气相近，与破碎废气采用同一套“旋风除尘+重力降尘室+洗涤塔”工艺解决。解决后经塔顶排空，排气高度约26米。
(3) 原料计量及输送废气（G1）、烘干尾气（G3）、筛分废气（G6）、二段冷却尾气（G7）
本工程氨酸造粒采用一烘二冷工艺，烘干及冷却均采用风力，由于烘干尾气中水分含量相对较高，颗粒物沉降性能好，因此根据行业成熟作法，采用重力沉降＋洗涤塔方案解决，即烘干尾气引出后，先进入重力沉降室回收带出物料，然后进入洗涤塔洗涤。
二段冷却时由于已通过细筛筛除细粒，因此二段冷却尾气中的粉尘浓度较低，与烘干尾气相近，也采用重力沉降室＋洗涤塔解决。
此外，原料输送及计量、筛分采用封闭式的输送廊道及振动筛，将产生的扬尘经引风装置引至重力沉降室沉降后再汇入洗涤塔解决。
G1、G3、G4、G5、G6、G7共用一套重力除尘室及洗涤塔，洗涤采用稀酸，总排气量50000 m3/h，解决后颗粒物、氨气分别为50mg/m3和20mg/m3，排放速率为2.5kg/h、1.0kg/h，满足GB16297-1996表2二级标准规定和GB14554-93表2规定。
(4) 高塔废气（G8）
工程造粒高塔高度达108米，所造复合肥粒径均匀光滑，基本无细粒。造粒所用肥料重要是尿素等较稳定肥料，且尿素融熔温度控制在130℃左右（尿素熔点），分解率极低，因此氨的产生量也较少。且高塔采用自然通风，不设立强制排风，排气通过顶部配料仓下方，在高塔四壁设立的排气窗排放，根据对同类设备的类比，高塔废气污染物排放量约氨3kg/h。远低于GB16297-1996表2二级标准规定和GB14554-93表2规定。
(5) 高塔造粒冷却废气（G9）
从高塔收集的复合肥颗粒需进行吹风降温，由于高塔造粒工艺所得复合肥颗粒均匀光滑，机械强度较高，因此冷却过程产尘量较低，采用‘重力降尘室+洗涤塔”工艺解决，洗涤采用稀酸，由15m烟囱排入大气，排气量35000m3/h，尾气排放含尘浓度20mg/m3，排放量0.7kg/h，低于GB16297-1996表2二级标准的限值。
(6) 高塔造粒筛分废气（G10）、高塔造粒返料粉碎粉尘（G11）、
筛分及大颗粒返料粉碎过程中也许产生一定量的扬尘，为尽量减少扬尘产生量，开门子公司在振动筛及粉碎机外加装密封彩钢板箱，并在箱顶部设立集尘系统，粉尘由集尘系统收集后排入G9的“重力沉降＋洗涤塔”车间除尘系统集中解决。
(7) BB肥造粒粉尘（G12）
BB把掺混前需一方面对粉状原料进行造粒，采用辊式造粒，投料时有少量粉尘产生，采用在造粒机上方设立集气罩，将颗粒物引至脉冲袋式除尘器解决后由15m烟囱排入大气，排气量5000m3/h，尾气排放含尘浓度20mg/m3，排放量0.1kg/h，低于GB16297-1996表2二级标准的限值。
(8) 无组织废气
尽量加强生产设备封闭性，采用集气罩+除尘解决措施，但仍有少量无组织排放，经类比无组织产生量为粉尘1.0kg/h、氨0.30kg/h、硫酸0.1 kg/h。
工程废气排放情况见表3-8：
由表3-8可知，工程有组织排放的废气中颗粒物为30.96t/a；硫酸3.6t/a；氨31.76t/a；无组织排放的硫酸0.72t/a；颗粒物7.2t/a；氨2.16t/a。
3.6.2废水
拟建项目废水所有回用，实现生产和生活废水零排放，废水污染物产生及解决措施情况见表3-9。
表3-9 拟建工程废水污染物产生及解决措施一览表
序号
排污节点
重要污染因子
浓度mg/l
废水量m3/d
拟采用措施
排放浓度mg/l
排放量
t/a
W1
尾气喷淋洗涤水
氨
SS
300
400
10
回用作配酸用水
0
0
W2
车间卫生污水
SS
40
1.8
沉淀池沉淀后回用作造粒水
0
0
W3
职工生活污水
COD
BOD5
SS
400
250
250
16
化粪池解决后排入污水管网
150
30
100
0.792
0.158
0.528

表3-8 拟建工程废气污染物排放一览表
类型　
排气筒序号
排污节点
污染源
烟气量
Nm3/h
治理措施
排放
高度
m
出口
直径m
出口
温度
℃
污染物
排放情况
排放标准
达标情况
浓度
mg/Nm3
速率
kg/h
排放量
t/a
浓度
mg/m3
速率
kg/h
有组织
1、1＃
（两条线各一）
G2
氨酸造粒粉尘
20230
两级文丘里洗涤＋洗涤塔
15
1.6
40
颗粒物
50
1.0
7.2
120
3.5
达标
硫酸
25
0.5
3.6
45
1.5
达标
NH3
20
0.4
2.88
-
4.9
达标
2、2’＃
（两条线各一）
G1
原料输送及计量
10000
采用封闭式输料廊道，引出与G3 G7一同解决
26
3.6
70
颗粒物
50
2.5
18
120
16.16
达标
G4
氨酸复合肥筛分
采用封闭式振动筛，设引风装置，引出与G3 G7一同解决
G5
原料及返料破碎
采用封闭粉碎机，设立引风装置，引出与G3 G7一同解决
G6
氨酸复合肥一冷
10000
经旋风除尘器预解决后与G3一同入重力沉降＋喷淋解决
NH3
20
1.0
7.2
-
14
达标
G3
氨酸复合肥烘干
15000
重力沉降＋喷淋
G7
氨酸复合肥二冷
15000
3＃
G8
高塔排气
-
-
95
18
60
NH3
-
3
21.6
-
＞75
达标
4＃
G9
高塔造粒冷却尾气
35000
重力沉降+喷淋洗涤
15
1.6
60
颗粒物
20
0.7
5.04
120
3.5
达标
G10
高塔造粒筛分废气
采用封闭式粉碎机、筛分机，引出与冷却废气一同解决
G11
高塔返料粉碎废气
5＃
G12
BB肥造粒废气
5000
脉冲袋式除尘器
15
0.3
25
颗粒物
20
0.1
0.72
120
3.5
达标
无组织
硫酸储槽

40×20×5
硫酸雾

0.1
0.72
周界外最高值1.2mg/m3

生产区

320×200×6
颗粒物

1.47
11.31
周界外最高值1.0mg/m3

氨

0.05
0.36
周界外最高值2.0mg/m3

3.6.3噪声
破碎机、空气鼓风机，引风机是噪声的重要来源，噪声值一般在85～105dB(A)。设计时设立隔声罩、消声器，风机房采用吸声材料，机房正常情况下封闭，不设固定操作岗位，使噪声控制在85dB(A)以下，能保证厂界噪声满足环境标准规定。噪声产生及排放情况如下：
表3-10 拟建项目重要噪声设备及治理措施一览表
序号
设备名称
噪声值dB(A)
采用的措施
降噪效果dB(A)
1
破碎机
85～90
设立减震基础、房间隔声
20～25
2
空气压缩机
95～100
设立减震基础、消声器、房间隔声
25～30
3
引风机
90～95
设立减震基础、房间隔声
20～25
4
造粒机
90～95
设立减震基础、房间隔声
20～25
5
混料机
95～100
设立减震基础、消声器、房间隔声
25～30
6
循环水泵
75～80
设立减震基础、房间隔声
15～20
3.6.4固体废物
拟建工程固体废物有复合肥造粒除尘器收集粉尘、喷淋洗涤水中沉降出的污泥和原料废包装袋。工程产生的固体废弃物排放情况见表3-11。
表3-11 固体废物产生及运用情况一览表 单位t/a
固废名称
来源
产生量
重要成分
危险类别
储存方式
处置措施
除尘器收集粉尘
复合肥造粒
3.0万t/a
复合肥
一般固废
不暂存
回复合肥造粒作原料
喷淋水沉淀污泥
废气洗涤
3000t/a
复合肥
一般固废
不暂存
回复合肥造粒作原料
废包装袋
原料包装
30t/a
编织袋、塑
料袋
一般固废
设立专门储存室
集中出售
3.7非正常工况
技改项目采用技术先进、成熟可靠的工艺，在工艺设计、设备选型、原料使用、能源运用、自动控制等方面已考虑了环境保护，只要严格管理、精心操作，可以避免非正常排放和污染事故发生。

4污染防治措施可行性分析
4.1废气污染防治措施可行性分析
4.1.1复合肥造粒尾气污染防治措施措施可行分析
由于造粒尾气中的重要污染因子为氨和粉尘，一般针对粉尘，可采用洗涤、过滤、静电吸附等方式解决。由于本工程造粒尾气中还具有少量氨，为同时保证氨的达标排放，必须采用洗涤装置。其中粉尘较易被水洗、喷淋捕集，但氨与水的反映需要一定的速度，为保证氨的吸取效率，拟建项目采用目前广泛应用于复合肥行业的两级文丘里＋一级洗涤塔措施。
尾气洗涤装置重要有喷淋塔(空塔)、填料塔、错流洗涤器、文丘里洗涤器等各类，其特别分别如下：
喷淋塔：喷淋塔是传统的洗涤系统，这种装置易于设计和操作，但对氨的洗涤效率不太高。来自不同喷淋高度的洗涤液都在落至塔底的过程中互相混合。不管塔的高度如何，仅能使用一种洗涤液浓度。所以，多段洗涤系统每段都应是一个单独的塔。喷淋塔尽管设计简朴、能耗低和压力损失小，但要进行高效洗涤就变得昂贵。为提高喷淋塔洗涤效率可使用高压喷淋，但会增长液滴夹带和雾沫的形成。
填料塔：填料塔比喷淋塔更为有效，但它们的床层容易堵塞，因此在洗涤含尘废气时一般不再采用。
错流洗涤器：错流洗涤器可看作为卧式喷淋塔。从理论上讲应当是很好的气体净化设备, 它的洗涤效率很高，但在实际应用中存在以下几个方面的问题：整个系统硅胶量大，堵塞严重，清理任务繁重，尾气风机带液，叶轮腐蚀厉害，经常停车检修。
文丘里洗涤器：文丘里洗涤器结构简朴，投资少。由于使用的液体或气体流速很高，在很短的接触时间内气体和液体达成高度混合，所以能耗很高。能量输入可通过驱动气体或水实现。驱动水能耗也高，故一般多使用气体驱动的洗涤器。由于液/气的分散度高，在文丘里洗涤器后面需接上高效除雾系统。前国内大多数氨酸复合肥装置都采用该型洗涤器。但采用一级文丘里洗涤器，不少工厂放空尾气仍有超标现象。
因此，目前氨酸造粒装置尾气一般采用用文丘里加湍球塔洗涤或文丘里加空塔喷淋洗涤，同时为保障氨的吸取效果，采用2-3%稀硫酸作为吸取液，而吸取液再回用于配酸，工艺简朴、操作容易、洗涤效率高。根据类比可知该方法粉尘、氨的去除效率均可达98%以上。排放尾气中颗粒物满足GB16297-1996表2二级标准的限值，氨可满足GB14554-93的规定，污染防治措施可行。
4.1.2破碎、烘干、冷却粉尘防治措施可行性分析
破碎及筛分均在常温常压下进行，其中烘干废气中含水量较高、二冷时已进行细筛去除细粉颗粒，因此这两项废气的含尘量较低，而一冷粉尘及破碎粉尘中的含尘量相对较高，因此一方面将破碎及一冷废气引入旋风除尘器进行预除尘后，再与烘干废气、二冷废气一同汇入沉降室沉降后再进入洗涤塔喷淋洗涤后排空。
由于造粒完毕后，烘干及冷却温度较低，系统中物料性质均稳定，废气中的重要污染因子均为粉尘，且由于所用原料多为颗粒状或粗粉状，因此本工程废气中的颗粒物粒径相对较大，且烘干废气还具有一定量的水分，因此不适宜采用袋式除尘，采用旋风、沉降及喷淋均可有效减少颗粒物浓度。而一方面采用干式除尘，可尽量减少喷淋除尘的解决负荷，减少循环水中的尘含量，减轻对循环设备的磨损，以上措施已成熟应用于复合肥生产公司，解决后粉尘浓度为20mg/m3以下，排尘速率和排放浓度均可满足《大气污染物排放标准》（GB16297—96）二级标准规定。污染防治措施可行。
4.1.3　BB肥造粒粉尘防治措施可行性
BB肥加工前一方面需将粉状原料肥采用造粒机导致颗粒状，造粒过程中随物料搅动也许产生一定量的粉尘，但产生量相对较低，根据行业通用做法，该项目将造粒尾气引入脉冲袋式除尘器解决后车间内排放。
粉尘解决设备由两级组成，第一级是旋风分离器，第二级是布袋除尘器，解决效果好且使用维护方便。
旋风分离器是运用旋转气流产生的离心力使尘粒从气流中分离的，用来分离粒径大于10μm以上的的颗粒物，目前一般用作预除尘设施。布袋式除尘器从技术上分析有以下优点：
① 布袋式除尘器对净化含微米或亚微米数量级（1μm以下）的粉尘粒子的气体效率较高，一般效率可达99.9%以上；布袋式除尘器可设计制造出适应不同气量的含尘气体的规定，除尘器可从几m3/h到几百万m3/h；
② 布袋式除尘器运营稳定可靠，没有污泥解决和腐蚀等问题，维护简朴。旋风分离器与布袋除尘器的组合不仅克服了传统旋风分离器难以分离10um以下的细微粉尘的局限，同时有效的解决了普通袋滤器不宜解决高粉尘负荷混合气流的难题，充足发挥各自的分离优势，使之互相间得以有益的补充，具有较高的综合分离效率。
该设备具有设计合理、净化效率高、占地面积小、价格低廉、空气压力损失较小、能耗低、解决风量大、安装维修方便、技术性能可靠等特点。在目前国内的许多行业、公司的生产中大都采用这种除尘组合系统，回收效率、运营的稳定度得到的广泛认可。
本项目粉尘通过解决后，粉尘回收量可达成99%以上，解决后粉尘浓度为20mg/m3以下，排尘速率和排放浓度均可满足《大气污染物排放标准》（GB16297—96）二级标准规定。污染防治措施可行。
4.1.4无组织排放污染防治措施可行性分析
为避免生产复合肥过程的无组织排放，工程采用如下防治措施：
1、在粉碎机、筛分机外加装密封彩钢板箱，并在箱顶部设立集尘系统，破碎及筛分粉尘由集尘系统收集后排入车间除尘系统集中解决。
2、对物料输送皮带采用导料槽整体封闭，皮带运送机进口及出口设立半封闭式集尘装置，皮带输送过程产生的粉尘由集尘装置收集后排入车间除尘系统集中解决。
3、生产车间皮带运送机、破碎、筛分、烘干、冷却设备均采用全密封设计，进料口及出料口处设立集气罩。链磨、筛分、烘干、冷却过程产生的粉尘及皮带输送集尘系统产生的含尘废气采用“旋风除尘+重力降尘室+二级洗涤塔”工艺解决。
以上措施可有效减少无组织粉尘排放，措施可行。
4.2水污染防治措施可行性分析
4.2.1水污染防治措施可行性分析
本工程建成后废水重要为循环冷却水排污水、废气洗涤水、地面设备冲洗水、生活污水。
废气洗涤水重要污染物为复合肥沉淀物，造粒工段需要补水，可直接回用。
新建工程的地面设备冲洗水重要污染物为SS和pH，而造粒工序对水质无特殊规定，该废水收集沉淀后作为其用水，可充足回收洒落物料，是复合肥行业成熟通用作法。
员工生活污水产生量很小16m3/d，经化粪池解决后进入园区污水管网，其水质可以满足园区污水解决厂入水水质规定。
综上，工程的废水治理措施可行。
4.2.2工艺废水零排放可行性分析
根据工程水平衡图（图3-3）及排污节点分析可知，复合肥工程在生产中不产生废水，并且也不需要设备冷却水，工程涉及的废水重要是废气洗涤液、车间卫生水、职工生活污水。其中职工生活污水经化粪池解决达标后排入管网，最终进入污水解决厂，工业废水实现零排放。
从水质分析：废气洗涤液采用2-3%稀硫酸溶液，在洗涤除尘的前提下，可以保障对废气中的氨的吸取效率，因此废吸取液重要是具有一定量的悬浮物、硫酸铵的稀酸溶液，而氨酸复合肥的氮肥成分重要是硫酸铵，而悬浮物也重要是肥料有效成分，因此该洗涤液回用于配酸可不会对复合肥质量导致不利影响。车间卫生水的重要污染物也重要是洒落的原料肥，而复合肥造粒用水水质规定不高，根据行业通用做法，把这部分废水作为造粒水回用不仅可以节约水资源，并且可以对洒落的物料进行充足回收，减少物料损耗，措施可行。
从水量看，由于氨酸复合肥在烘干造粒工序前水份含量应在12-15%左右，烘干后水份约2-5%，而一般原料含水量在2-5%左右，造粒直接蒸汽量约10kg/t产品，因此造粒及配酸补充水应在复合肥总量的9%左右，以年加工30万吨氨酸复合肥计，日需造粒用水90吨，而车间卫生及废气解决液总量约11.8m3/d，仍需补充新鲜水78.2 m3/d，因此系统废水可以实现零排放。
通过对本工程用水工序、用水量分析得到的水平衡图可知，全厂生产废水所有回用，工业废水实可实现零排放，措施可行。
4.3噪声污染防治措施可行性分析
项目建设后重要噪声源设备为风机、破碎机、泵机等生产设备，设备选型时优先选用振动小、噪声低的设备，并采用消声、减振、隔声等治理措施，声源降噪效果可达15～20dBA。其噪声设备源强及采用治理措施见下表4-1。
表4-1 噪声设备源强及采用治理措施
序号
设备名称
噪声值dB(A)
采用的措施
降噪效果dB(A)
1
破碎机
85～90
设立减震基础、房间隔声
20～25
2
空气压缩机
95～100
设立减震基础、消声器、房间隔声
25～30
3
引风机
90～95
设立减震基础、房间隔声
20～25
4
造粒机
90～95
设立减震基础、房间隔声
20～25
5
混料机
95～100
设立减震基础、消声器、房间隔声
25～30
6
循环水泵
75～80
设立减震基础、房间隔声
15～20
经分析，本项目设备噪声在采用以上治理措施后，经距离衰减厂界噪声符合《工业公司厂界环境噪声排放标准》(GB12348－2023)中3类，因此该项目噪声污染防治措施可行。
4.4固体废弃物污染防治措施可行性分析
本次项目产生的固体废物有收集粉尘、洗涤水沉淀污泥、包装材料。
(1) 旋风及袋式除尘器收集的粉尘均为原料肥细微颗粒，完全可以返回用为造粒原料运用，不外排。这是复合肥行业的成熟通用作法，措施可行。
(2) 废气喷淋洗涤水、车间卫生污水中沉淀出的污泥重要成分也是相关肥料，虽然具有一定的水分，但在进行氨酸造粒时，需将浓酸稀释成稀酸后使用，日需补充水量约用量约硫磺制酸熔融渣重要成分为S，可送至硫铁矿制酸工段的沸腾炉焙烧作为制备硫酸的原料，不外排。
(3)包装袋一般为原料编织袋，集中收集后出售，措施可行。
(4) 少量生活垃圾由环卫部门统一送垃圾填埋场填埋解决，措施可行。
本项目固体废弃物均得到有效的解决或综合运用，防治措施可行。
4.5工程防渗措施可行性分析
为了保护地下水，建设项目针对不同工段采用了相应的防腐防渗措施
①对生产装置区和储罐区地面进行防渗解决
工程装置区、库房地面三合土铺底，再在上层铺10～15cm耐酸水泥防渗防。
罐区周边修建围堰、酸泥临时贮存池、污水解决池、酸循环槽底部均采用三级防渗解决，底部铺设300mm粘土层（保护层，同时作为辅助防渗层）压实平整，粘土层上铺设HDPE——GCL复合防渗系统（2mm厚的高密度聚乙烯膜、300g/m2土工织物膨润土垫），上部外加耐酸水泥15cm（保护层），侧面10cm耐酸水泥，池槽内侧表面均采用三层环氧树脂防渗，保证渗透系数小于10-10cm/s。
储罐区设立围堰和导流沟、合理设计生产区地面倾角，并与事故池相连，在发生泄漏事故时可以顺利将泄露物料临导入池内。
②污水管网采用耐酸、防渗管道
③厂区设有初期雨水收集装置，对厂区内初期雨水进行收集解决后回用，不漫流至周边裸露土壤。
④厂区其它地区除绿化外所有采用采用10～15cm的水泥硬化解决。
同时在工程中加强管理保证生产设备正常运转从源头抓起，杜绝跑、冒、滴、漏。
综上所述，工程防渗措施可行。
7环境影响预测与评价
7.1.5 预测内容
各种污染源排放的污染物对下风向2500m范围内的最大地面浓度。
7.1.6预测结果
根据污染物估算模式拟建项目污染物浓度预测结果见表7-9。
由上表可知，项目排放的污染物中PM10、氨、硫酸最大浓度分别为0.02903 mg/m3、0.01452 mg/m3、0.01161 mg/m3、占标率分别为6.45111%、5.805%、4.84%；估算模式已考虑了最不利的气象条件，分析预测结果表白，拟建项目排放的废气对周边大气环境质量影响不大且影响范围较小。
7.1.7 无组织排放厂界浓度分析
本项目无组织排放源重要为硫化氢及非甲烷总烃。其厂界浓度预测见表7-10。
表7-10 无组织排放厂界浓度最大浓度值一览表 单位mg/m3
厂界
氨
粉尘
硫酸
东厂界
0.0032
0.0234
0.0251
西厂界
0.0151
0.0276
0.0036
南厂界
0.0374
0.0249
0.0114
北厂界
0.0823
0.0263
0.0102
标准值
2.0
1.0
1.2
从表7-10可以看到，本项目各厂界的PM10、氨、硫酸最大奉献浓度分别为0.0276mg/m3、0.0823 mg/m3、0.0251 mg/m3、厂界浓度最大奉献值均满足《大气污染物排放标准》（GB8978-1996）二级标准规定。
7.1.8 大气环境防护距离及卫生防护距离计算
⑴大气环境防护距离计算
无组织排放所需大气环境防护距离的计算参数见表7-11。
表7-11 大气环境防护距离计算参数
序号
污染因子
位置
面积(m2)
排放源强
（kg/h）
空气质量
标准(mg/m3)
计算距离
（m）
1
硫酸
罐区
40*20
0.1
0.3
无超标点
2
氨
生产区
320*200
0.05
0.2
无超标点
3
粉尘
1.57
0.15*3
无超标点
根据表7-11估算结果可知，项目评价范围内污染物奉献浓度均满足《环境空气质量标准》二级标准规定，无超标点，因此，拟建项目可不设立大气环境防护距离。
⑵卫生防护距离计算分析
评价根据GB/T3840-91《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》中卫生防护距离计算公式对产生污染物的装置与居住区之间的距离进行计算。
卫生防护距离的计算模式如下：
QC 1
—— = —（BLC +0.25r2）0.50 LD
Cm A

式中：Cm——标准浓度限制（mg/m3）；
L——工业公司所需卫生防护距离（m）；
R——有害气体无组织排放源所在生产单元的等效半径（m）；
A、B、C、D——卫生防护距离计算系数，无因次。根据项目所在地年平均风速（2.20m/s）和大气污染源构成类别查取；A=470；B=0.021；C=1.85；D=0.84。
QC—污染物排放量（kg/h）；
计算结果见表7-12。
表7-12 卫生防护距离参数取值及计算结果一览表
污染源
污染物
Qc（kg/h）
Cm (mg/m3)
S(m2)
L(m)
级差取值(m)
罐区
硫酸
0.1
0.3
40*20
45
50
生产区
氨
0.05
0.2
320*200
8.8
50
粉尘
1.57
0.15*3
204
300
依据GB/T3840-91《制定地方大气污染物排放标准的技术方法》，拟定本项目卫生防护距离为300m。本项目污染单元距离现状最近敏感点坟台村为80米，不满足卫生防护距离的规定，但根据衡德工业园发展规划，坟台村所在地为规划工业用地，坟台村将搬迁至园区商住区范围内。为保障园区内公司正常发展，故城县政府已出具证明，承诺将于开门子肥业有限公司投产前将防护距离范围内的居民迁出。在坟台村居民搬迁的前提下，项目选址满足卫生防护距离规定。
厂址周边300米范围内未规划居住或教育、医疗卫生用地。建议相关规划部门对项目卫生防护距离内的用地进行规划控制，严禁在卫生防护距离范围内建设居住、学校、医院等敏感建筑。
7.2地下水环境影响分析
7.2.1区域地质及水文地质概况
（1）地质条件
该区域地处二级构造单元的华北断坳中，无极一衡水大断裂呈北西一南东向经故城县北部，消失于德州南，断裂形态在故城境内不甚明显。前三系地层顶板埋深1100-1400m，由碳酸岩、砂岩等组成；第三系地层项板埋深500-550m，重要由河湖向砂岩、泥岩组成；第四系地层顶板由地表、河湖相堆积的松散型粘土、砂质粘土及各类砂层组成。
（2）水文地质条件
①含水层
该区域地下水重要赋存于第四纪多层结构的松散地层中，属于孔隙水类型，赋存条件及其富水性，重要受岩性、地形及地下水补给条件所控制。在第四纪地层中，以地下水矿化度2g/t为主，大体在要庄、军屯、建国、西半屯、武官寨、赵行一线为淡水区，此线以东为咸水区，出现咸水夹层，局部为全咸水区，自上而下普遍存在浅层淡水、咸水、深层淡水。目前浅层淡水已经开发运用，咸水尚未运用，深层淡水位于咸水层以下，为承压水，现已经开采两个含水组。各含水岩组分分述如下：
第Ⅰ含水岩组：第Ⅰ含水岩组（潜水）相称于全新统及上更新统项部地层的含水层底界埋深约50-70m。含水层岩性为洪泛相细粉砂，含水层厚度1-5m，共有Ⅰ个含水层。
第Ⅱ含水岩组：第Ⅱ含水岩组（浅部承压水）相称于上更新统地层的含水层，定界为咸淡水界面，底界埋深为230m，为河流冲积作用并夹有湖沼堆积作用形成的以粉、细砂为主的含水层，含水层厚度l0-20m。本组各含水层以及与第1含水组之间均有以亚粘土、粘土为主的隔水层，垂直渗入补给条件较差，具有良好的保护作用。
第Ⅲ含水岩组：第Ⅲ含水岩组（深层承压水）相称于中更新统地层的含水层，分上段和下段。上段底板埋深为330-350m，下段底板埋深380m，含水层岩性以粉、细砂为主，偶见中砂，含水层厚度约20-40m。由于各含水层间及其与第Ⅰ、第Ⅱ含水组之间均为较厚的粘性土相隔，垂直入渗补给和侧向径流补给较弱。第Ⅱ含水岩组和本组上段是本地生活和工农业生产开采地下水的重要含水层。
第Ⅳ含水岩组：第Ⅳ含水岩组（深层承压水）相称于下更新统的含水层，该组底板埋深450-765m，含水层粗中砂，厚度28-34m。该组和第Ⅲ含水岩组下段构成深层承压水岩组。
②地下水补给、迳流、排池条件及水位动态特性
由于各含水组埋藏条件、岩性特性、富水限度不同，同一含水组所处地理位置不同，因而决定了各组地下水补给、迳流、排泄条件的差异。此外由于大量开发地下水改变了含水位组的水力特性，也改变了地下水的补给，迳流、排泄条件，使之向着新的平衡条件发展。第一含水组埋藏浅，地层岩性结构松散，直接接受大气降水和河渠侧渗补给，由于区内地形平坦，坡降小，侧向迳流弱，自然条件下重要做垂向运动即入渗一蒸发。第二含水组相对隔水层弱，亚砂土占厚度比例较大，加之结构上有互相穿插镜体和多层相迭的沉积特点，所以含水组间仍有复杂的连通关系。据水动态资料分析，在西北部本级可以通过第一含水组接受大气降水补给和上游地下水迳流补给，在中部及东部，则重要以浅层水向下越流补给。第三含水组目前强烈开采条件下形成水位下降漏斗，与上部含水组水头越来越大，越流成为重要补给来源，另一方面为侧向迳流补给。第四含水组虽然开采比较小，但补给条件困难，水位过程线逐年下跌，特别东部更明显，总之随着含水组埋深加大，补给条件由好变差。水平分布上由西北向东南逐渐由好变差。对深水层来说由于开采漏斗改变了地下水流向，地下水由迳流补给，变为周边补给和越流补给。人为开采成为重要污染途径，而侧向流量则很小。因此深层水位不断下降，漏水不断向纵深方向发展。
衡水地区深层水位下降漏斗即冀枣衡漏斗始于六十年代末期，最初仅在枯水期形成以衡水市为中心的小范围的季节性水位下降漏斗，而后随着开采量的迅速增长，水位逐年下降，漏斗也由季节性变化为常年性。目前冀枣衡区漏斗已与沧州漏斗、德州漏斗连成一片，冀枣衡漏斗是一个多层、同心的区域水位下降漏斗，按含水组可分为第二、第三、第四含水组，三层水位下降漏斗，漏斗中心均在衡水市。水位变化规律一般从年初2~3月份春灌开始，水位迅速下降，直到6~9月分雨季出现最低水位。此时段控制水位的主导因素是人为开采。进入雨季，由于农灌采水停止，地下水受越流补给水位回升。冬灌及局部开采虽导致小幅度的下降，但总的趋势是缓慢回升，直到次年的2、3月份春灌前出现最高水位。
7.2.2附近水文地质概况
为说明厂区附近水文地质条件，本评价搜集了开门子公司厂区内的地质勘探资报告及地质柱状图（钻孔深20m）进行分析，见附图：
7.2.2.1地形地貌和地质构造
场地地形简朴，地势较平坦，位于Ⅲ级构造单元临清拗陷（Ⅲ216）的次级构造故城凸起与济阳拗陷交汇部位。
7.2.2.2地层分布及土质特性
勘探深度内所揭露地层，除①层素填土外，其下均属第四系全新统冲湖积地层，岩性以粘土、粉土为主，根据野外鉴定及物理力学性质指标分析，将勘探深度内地层划分为5层，其特性及厚度变化分述见表7-13：
表7-13 规划所在区域地层情况一览表
地层
编号
地层
名称
地层描述
1
素填土
黄褐色以粉土为主，偶见砖块及灰渣。层厚1.70-2.00m，底板埋深1.70-2.00m。据调查填土时间超过2023。
2
粘土
黄褐色，土质不均匀，夹薄层粉土，含锈斑，有光泽，韧性高，干强度高，可塑，中压缩性。层厚2.20-2.80m，底板埋深4.00-4.50m。
3
粉土
浅黄色，土质不均匀，夹薄层粉质粘土，含锈斑、云母，湿-很湿，中密，中压缩性，摇震反映迅速，无光泽，韧性低，干强度低，层厚1.50-1.80m，底板埋深5.70-6.20m。
4
粘土
黄褐色，土质不均匀，夹薄层粉土，含锈斑，有光泽，韧性高，干强度高，可塑，中压缩性。层厚2.30-2.90m，底板埋深8.30-8.90m。
5
粉土
浅黄色，土质不均匀，含锈斑、云母，稍湿-湿，中密-密实，中压缩性，摇震反映迅速，无光泽，韧性低，干强度低，最大层厚11.30m，最大底板埋深20.00m，本次勘探未穿透该层。
7.2.2.3水文地质条件
（1）包气带防污性能
根据厂址附近的工程地质勘探资料分析知，所在区域第一粘土层厚度为2.20-2.80m，且分布联系、稳定，该层厚度大于1m，根据《水文地质手册》查知其渗透系数小于1.0×10-7cm/s，因此包气带的防污性能为“强”。
（2）含水层易污染特性
区域附近第四系浅层孔隙地下水与地表水之间水力联系不密切。从地层结构上看，园区规划调整地表岩性以粉土为主，浅层地下水水位埋深在2.5～5m之间，包气带厚度较薄，其下即为浅层地下水的自由水面，第一含水组和第二含水组中上部之间，各含水层间以粉土和粘土等弱透水层为主，各含水层之间水力联系不密切，含水层易污染特性为“不易”。
7.2.2.4地下水污染途径
根据工程所处区域的地质情况，拟建项目也许对地下水导致污染的途径有以下几条：
⑴事故池、酸场及生产区地面防渗措施达不到规定，滴落的污染物有也许渐渐下渗影响浅层地下水；
⑵原料车在卸料时泄漏在地面上或送料管道、泵、阀门等泄漏，泄漏物受雨水冲刷下渗；或含污染物浓度较高的初期雨水漫流至裸露土壤，下渗影响地下水。
⑶污水输送管道、污水解决站防渗层破损，发生污水渗漏。
针对以上污染途径，建设单位设计了相应的防范措施：
为防止工程废水对地下水也许导致的污染，公司将强化厂区内的防渗措施，具体措施如下：
⑴厂区（非污染区）：除绿地等部位外地面所有进行硬化，地面采用15cm三合土铺底，再在上层铺10-15cm的水泥进行硬化。
⑵生产车间的地面：进行防渗解决，采用底层为三合土压实、中间为15cm耐酸水泥，上层铺设防腐环氧树脂涂层，渗透系数≤10-10cm/s，可有效阻止下渗。
⑶酸罐围堰都使用高密度聚乙烯混凝土层铺垫以防土壤被酸液污染。高密度聚乙烯层的厚度不会少于4mm同时所有的接缝处将焊接牢固并予以测漏实验并用抗酸混凝土保护，渗透系数≤10-10cm/s。
⑷原料仓库均进行硬化防渗，原料仓库内采用底层为三合土压实、中间为高标号水泥，上层铺设防滑防酸瓷砖。
⑸事故收集设施：本项目设事故废水池（100m3），合理设计地面倾角并设立导流槽，发生泄露或事故时产生的废液、废水通过导流堰引至事故收集池进行有效收集。
⑹消防废水收集池（兼做初期雨水收集池1000m3）：采用10-15cm厚水泥硬化，并全池涂环氧树脂防腐防渗解决，该水池同时兼做初期雨水收集池，对厂区内消防废水及初期雨水进行收集、解决后排入纳污管网，不漫流至周边裸露土壤。
7.2.2.5污染物在包气带中的迁移、转化规律
根据工程所处区域的地质情况分析，也许存在的重要污染方式是渗入型污染，即污染物可通过包气带土层进入地下水含水层。
污染物通过土层垂直下渗一方面要通过表土，再进入包气带，在包气带内，有机污染物质，可通过土壤的吸附、凝聚、离子互换、过滤、植物吸取，土壤中微生物的降解等综合效应，使水中的有机物质得以去除，BOD5和COD浓度可大为减少。硫酸根也可以通过植物根类吸取得到一定限度的减少，不能被净化的污染物随入渗水进入地下层，吸附滞留于包气带的污染物还也许被雨水或其它水通过淋滤和渗漏夹带到地下水层。氨氮类一般被土壤中的植物根系或微生物吸取运用。
7.2.2.6地下水环境影响分析
工程对地下水的重要影响危害是硫酸盐、氨氮，如有渗露将对地下水造不良影响。由污染途径及相应措施分析可知，项目对也许产生地下水影响的各项途径均进行了有效防止，在保证厂区及污水输送管道的各项防渗措施得以贯彻并得到良好维护的前提下，可有效控制厂区内及输水过程中的废水污染物下渗现象。