钢格构柱组合式塔吊方案专家认证.docx

上城区陆家圩创业人才公寓项目
塔式起重机QTZ80（ZJ5710）

专
项
施
工
方
案

编制人：
审核人：
批准人：
批准部门（章）：
江西省发达建筑集团有限公司

二0一二年七月二十日

目 录
一、工程概况…………………………………………………………3
二、编制依据…………………………………………………………3
三、塔吊基础设计……………………………………………………4
四、塔吊基础计算书…………………………………………………8
（一）、地基土力学性质：……………………………………… 8
（二）、参数信息………………………………………………… 9
（三）、桩基计算………………………………………………… 9
（四）、格构柱计算………………………………………………11
（五）、承台的验算………………………………………………16
五、塔吊格构柱做法、步骤…………………………………………17
六、塔吊基础定位、施工及遇结构部分处理………………………18
七、塔吊基础质量保证措施…………………………………………19
1、钻孔灌注桩质量保证措施 …………………………………19
2、承台施工质量保证措施 ……………………………………20
3、钢格构柱施工质量控制 ……………………………………21
八、安全保证措施……………………………………………………22
九、塔吊的施工、使用管理…………………………………………23
十、塔吊的维修保养管理……………………………………………25
十一、塔吊的监测措施………………………………………………25
十二、附图……………………………………………………………27
塔吊专项施工方案
一、工程概况
本工程位于杭州市拱墅区陆家圩，原杭州嘉德食品机械有限公司厂区及北侧预留用地。场地西临丰庆路，北靠环镇北路，西南侧为祥符堂，东侧为菜地。总用地面积4061平方米，总建筑面积26864.5平方米。其中地上建筑面积20980.1平方米，地下建筑面积5884.4平方米；建筑总高度66.70米。
本工程建筑结构安全等级二级；建筑抗震设防类别丙类；建筑防火分类为一类；建筑耐火等级为一级；抗震设防烈度6度；屋面防水等级Ⅱ级。采用钻孔灌注桩基础，基坑开挖深度约7.8米，最大挖深度达10.50米。
本工程室内地坪标高±0.00为绝对标高4.900米，自然地坪为绝对标高3.50米相当于-1.400米。基坑围护采用钻孔桩挡土、深层搅拌桩止水、竖向钢立柱和钢筋混凝土支撑的复合型支护结构。
本工程塔吊基础采用四根钻孔灌注桩加钢格构柱的组合式基础，格构柱顶部设置钢筋砼平台，下部设置钢筋砼构造承台。
本工程有关单位
业主单位：杭州市上城区城市建设发展中心
设计单位：中国美术学院风景建筑设计研究院
勘测单位：浙江省工程物探勘察院
监理单位：浙江华诚工程管理有限公司
施工单位：江西省发达建筑集团有限公司
二、编制依据
1、浙江省工程物探勘察院提供的（上城区陆家圩创业人才公寓）岩土勘察报告。
2、《QTZ80（ZJ5710）塔式起重机使用说明书》浙江建机集团
3、本工程施工组织设计
4、设计施工图纸、会审记录
5、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
6、《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2002（2011年版）
7、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)
8、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
9、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2002
10、《钢筋焊接与验收规程》JGJl 8-2003
11、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001
12、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005
13、《建设施工高处作业安全技术规程》JGJ80-91
14、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
15、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
16、《塔式起重机安全规程》(GB5144-2006)
17、《固定式塔式起重机基础技术规程》（DB33/T10533-2008）
18、建筑起重机械安全监督管理规定
19、浙江省安全生产条例
20、建设部第166号文件《建筑起重机械安全监督管理规定》
21、杭建监总[2010]33号文件
22、杭建监总〔2011〕56号《关于进一步加强建筑起重机械安装拆卸和使用安全管理的若干意见》
23、杭建监总[2012]13号《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》
三、塔吊基础设计
1、布置原则：
◆尽可能满足覆盖工作面的原则。
◆满足最大材料和构件重量的吊运要求。
◆便于安装及拆除的要求。
◆内塔布置在结构受力合理，便于留洞及处理的部位。
2、塔吊选型
本工程地下室设计为二层整体地下室，地上一幢单体。综合整体布局，并保证满足主体阶段的施工垂直运输需要以及基本覆盖整个施工场地的原则，拟选用1台附着式自升式塔吊作为垂直运输机械，具体详见塔吊布置平面图。
塔吊采用QTZ8O(ZJ5710)型，最大回转半径为57m，最大起重量为6t，端部最小起重量为1.0t，独立起升高度为40.5m，最大起升高度为121.5m。
3、塔吊为结构内固定式塔吊，采用四根钻孔灌注桩内插钢格构柱，格构柱顶部制作钢筋砼平台并托起塔吊的方式安装塔吊。塔吊基础桩均采用4根A800钻孔灌注桩，桩间距2.40米，砼强度C35，(砼超灌长度大于等于1.0米，砼充盈系数大于等于1.10)，有效桩长为L=35米，塔吊基础桩钢筋笼全长配制，配筋16B18，桩顶上端4m范围内钢筋笼采用A8@100螺旋筋，桩顶4m以下钢筋用A8@200螺旋筋，每2米设置一道B14加劲箍筋。450X450四肢角钢格构柱直接埋设在桩内，下端伸入灌注桩锚固长度为2.5米，格构柱与桩钢筋笼纵筋焊接。
格构柱上端设置钢筋砼平台与塔吊基础节连接，钢筋砼平台砼采用C35商品混凝土，尺寸4000×4000×1250 mm，平台内配置B20@160双层双向钢筋。每个格构柱上端焊接8B18钢筋加强与钢筋砼平台的连接，格构柱伸入钢筋砼平台600mm长。
钢格构式钢柱下端与灌注桩连接部位设置砼构造承台，构造承台截面尺寸为4000*4000*450mm，构造承台与地下室底板采用油毡隔离，构造承台配筋为B16@200双层双向，桩进入构造承台100mm长。
4、整个格构柱体系由4根450×450单柱组成的架体，单柱由4根Ll60×14的角钢及400×250×10厚的缀板焊接而成，缀板间距为@600mm，整个架体由L160×14的角钢作为水平和斜腹杆连接成一体，水平杆间距为@1800mm，格构柱中部采用L160×14角钢设置水平剪刀撑，共设置两道，角钢材料均为Q235一A。格构柱穿过地下室底板、顶板处需作防水处理，防水处理见塔吊塔基剖面图。
5、塔式起重机的设立要求
本工程建筑总高66.70 (至电梯机房顶)，因此塔吊最终搭设高度为70~80m，因塔高均大于塔机最大自由高度，施工过程中需进行多次设置附着架。根据塔吊使用说明书要求以及结合本工程实际标高情况，本工程塔吊在第6层设置第一道附着架，第13层设置第二道附着架，第20层设置第三道附着架，附着架根据厂家的要求进行制作，具体按实际尺寸计算确定。
塔式起重机搭设要求表
塔吊型号
QTZ80（ZJ5710）
生产厂商
浙江建机
塔吊编号
1#
形 式
固 定
位 置
结构内
计划进场时间
2012-9-10
桩 径
800
有效桩长(m)
35
钢筋笼长(m)
全长
钢筋笼配筋
16B18
桩顶标高(m)
-9.40
桩底标高(m)
-44.40
钢筋砼平台底标高(m)
-0.50
钢筋砼平台配筋
B20@160双层双向
钢筋砼平台
(长×宽×高)
4000×4000×1250
格构柱长度
(m)
12.00
格构柱顶标高(m)
+0.10
塔吊初次安装高度
m
35
塔吊最终安装高度
m
75
6、选用塔吊的主要性能
塔吊型号
QTZ80（ZJ5710）
生产厂家
浙江省建设机械有限公司
机构工作级别
起升机构
M5
回转机构
M4
牵引机构
M3
起升高度m
独立式
附着式
40.5
121.5
最大起重量t
6
工作幅度m
最小幅度
2.5
最大幅度
57
起
升
机
构
倍率
2
4
起重量t
1.5
3
3
3
6
6
速度m/min
8 0
40
8.5
40
20
4.3
电机功率kw
2 4/2 4/5.4
回
转
机
构
回转速度r/min
0.6
电机功率kw
2×2.2
牵
引
机
构
牵引速度m/min
40/20
电机功率kw
3.3/2.2
顶
升
机
构
顶升速度m/min
0.6
电机功率kw
5.5
工作压力MPa
2 0
总功率kw
31.7(不含顶升机构电机)
平衡重t
57
55
52
50
47
45
13.06
12.26
12.04
11.24
11.02
10.22
工作温度℃
-20~40℃
四、塔吊基础计算
（一）、地基土力学性质
根据工程地质勘察报告，塔吊位置在Z5勘察孔附近，桩端进入⑧含粉质粘土圆砾层，桩进入到的土层及地质参数见如下：
层号
土层
名称
土层厚度m
桩在此层
的厚度m
钻孔灌注桩
桩周土的摩阻力
特征值Kpa
桩端土的承载力
特征值Kpa
⑤
粉质粘土
1.0
1.0
15

⑥-1
粉质粘土
12.6
12.6
28

⑥-2
粘土
4.0
4.0
25

⑥-3
粉质粘土
11.9
11.9
32

⑦
粉质粘土
3.9
0.5
25

⑧
含粉质粘土圆砾
6.1
1.6
42
2800
塔吊基础单桩承载力特征值：Ra1=∏×D×∑(L×Qsi)+ApQpa
=3.14×0.8×(1.0×15+12.6×28+4×25+11.9×32+3.9×25+1.6×42)+3.14×0.42×2800=3952.13KN
(二).参数信息
塔吊型号：QTZ80(ZJ5710) 塔吊自重Gt：637.OOkN（升至最终安装高度度75米状态，加平衡配重）
塔吊地脚螺栓直径、数量、性能等级：按塔吊说明书设置
上部承台混凝土等级：C35 承台尺寸4000×4000×1250mm
承台配筋：B20@160双层双向 箍筋间距：250mm 保护层厚度：50mm
下部构造承台混凝土等级：C35 承台尺寸4000×4000×450mm
承台配筋：B16@200双层双向 箍筋间距：250mm 保护层厚度：50mm
桩混凝土等级：水下C35 桩直径：D=800mm 桩中心距：2400mm
桩纵筋配置为：16B18 桩螺旋箍配置为：A8@100/250 有效桩长：35.O0m 桩型与工艺：泥浆护壁钻孔灌注桩
(三).桩基计算
已知条件：塔吊选用浙江建机塔机QTZ80(ZJ5710)，厂家提供作用在塔吊基础上的荷载特征值。
工况
塔吊垂直力Fv
(KN)
水平力Fh(KN)
倾覆力距Ml
(KN.m)
扭矩F(KN)
工作状态
509
31
1039
270
非工作状态
449
71
1668
0
计算简图

最大起重荷载G1=60.00kN，塔身中心轴线宽度B=1.6m。
1.承台自重：Gc=25.0×Bc1×Bc1×Hc1+25.0×Bc2×Bc2×Hc2=680.00kN
2.格构柱系统自重：Gz=4×28=112kN
作用于桩基承台顶面的竖向力
N1=1.2×(Gt+Gc+Gz) =1714.80kN(全高)
N2=1.2×(Fv1+Gc+Gz) =1561.20kN(初升35米)
工作状态：
1、轴心竖向压力作用下
Q=N1/4=1.2×(Gt+Gc+Gz)/4=1714.8/4=428.7KN＜Ra1=3952.13KN(全高)
Q=N2/4=1.2×(Fv1+Gc+Gz)/4=1561.2/4=390.3KN＜Ra1=3952.13KN
2、偏心竖向压力作用下
Q=( Fv1+Gc+Gz)/4±(M+Fh×h)/L=325.25±(1039+31×10.15)/(1.2×1.414)
=325.25±797.67=1122.93(-472.42)KN＜Ra1=3952.13KN
3、根据地质勘探报告说明，本工程场地淤泥质粘土和粉质粘土层基桩抗拔系数取0.75，粉砂和圆砾层基桩抗拔系数取0.60。
Ra1′=3.14×0.8(1.0×15×0.75+12.6×28×0.75+4×25×0.75+11.9×32×0.75+
3.9×25×0.75+1.6×42×0.6)=1883.43KN﹥472.42KN
非工作状态
1、轴心竖向压力作用下
Q=N3/4=1.2×(Fv2+Gc+Gz)/4=1489.20/4=372.30KN＜Ra1=3952.13KN
2、偏心竖向压力作用下
Q=( Fv2+Gc+Gz)/4±(M+Fh×h)/L=310.25±(1668+71×10.15)/(1.2×1.414)
=310.25±1407.57=1717.82(-1097.32)KN＜Ra1=3952.13KN
3、根据地质勘探报告说明，本工程场地淤泥质粘土和粉质粘土层基桩抗拔系数取0.75，粉砂和圆砾层基桩抗拔系数取0.60。
Ra1′=3.14×0.8(1.0×15×0.75+12.6×28×0.75+4×25×0.75+11.9×32×0.75+
3.9×25×0.75+1.6×42×0.6)=1883.43KN﹥1097.32KN
桩基设计满足要求
根据上述计算，单桩最大竖向力抗压为1717.82KN,抗拔为1097.32KN。
最大弯矩Mmax=1668+71×10.15=2388.65KN.M
桩身配筋
Ra1′≤fyAs
As≥ Ra1′/fy=1097.32/300
As≥3657.73mm2
根据塔吊桩基配筋为16B18（4072mm2)，则配筋符合要求。
(四).格构柱计算
单肢格构柱计算
格构柱由4根450x450单柱组成的架体，单柱由4根Ll60x14的角钢焊接而成，Ll60x14的角钢作为水平和斜腹杆连接成一体，角钢材料为Q235一A。
1.格构柱截面的力学特性：
格构柱的截面尺寸为0.45×0.45m，格构柱计算高度取12.00m。
主肢选用：16号角钢b×d×r=160×14×16mm：
缀板选用(m×m)：0.01×0.400，缀板间距为0.6m；
主肢的截面力学参数为Ao=43.30cm2，Zo=4.47cm，Ixo=1048.36cm4，Iy0=1048.36cm4，抗拉、抗压强度等级设计值f=fy=215N/ mm2
每个格构柱由4根角钢L160×14组成，格构柱力学参数如下：
Ix1=[Ixo+A×(b1/2-Zo)2]×4=[1048.36+43.3×(45.00/2-4.47)2]×4
=60497.45 cm4
An1=Ao×4=43.3×4=173.20cm2
W1=Ix/(b1/2-Zo)= 60497.45/(45.00/2-4.47)=3355.38cm3
Ix1=(Ix/An)0.5=(60497.45/173.2)0.5=18.68cm
2.强度
格构柱：б=N/A=1.35×1717.82×103/4×43.30×102=133.89N/mm2＜215N/mm2
缀板：V=1.35×71/4=24KN，A=250×10=2500mm2：i=0.373×10=3.73mm
λ=L/i=250/3.73=67，查《钢结构设计规范》得
Ф=0.769
б=V/ФA=(24×103/2)/2500×0.769=3.69 N/ mm2＜215N/ mm2
3. 格构柱的y—y轴截面总惯性矩：

格构柱的x—x轴截面总惯性矩：

经过计算得到：
Ix=4×[1048.36+43.30×(45/2-4.47)2]=60497.45cm4：
Iy=4×[1048.36+43.30×(45/2-4.47)2]=60497.45cm4：
4.格构柱的长细比计算：
格构柱主肢的长细比计算公式：

其中H——格构柱的总高度，取12.00m；
I——格构柱的截面惯性矩，取Ix=60497.45cm4，Iy=60497.45cm4：
A0——一个主肢的截面面积，取43.30cm2。
经过计算得到 λx=64.21,λy=64.21
格构柱分肢对最小刚度轴1—1的长细比计算公式：

其中b——缀板厚度，取b=0.Olm。
h——缀板长度，取h=0.40m。
al——格构架截面长，取al=0.45m。
i1=[(b2+h2)/48+5×al2/8]0.5
经过计算得i1=[(0.Ol2+0.402)/48+5×0.452/8]0.5=0.36m。
λ1=12.00/0.36=33.33。
换算长细比计算公式：

经过计算得 λkx =72.35，λky=72.35＜[λ]=150 满足要求。
λ1=33.33＜0.5λkmax,且λ1＜40 ，满足要求。
5.格构柱的整体稳定性计算：
格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式
N/ФA≤[f]
其中 N-单桩所受最大竖向力设计值（KN）;取1717.82KN
A-格构柱横截面的毛截面面积，取4×43.30cm2
Ф-轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
根据换算长细比λkx =72.35，λky=72.35，查《钢结构设计规范》得
Ф=0.736
N/ФA=1717.82×1000/（0.736×4×4330）=134.76N/ mm2＜215N/ mm2
所以满足要求!
6.缀板的计算
按构造要求取缀板尺寸
缀板高度：d≥2b1/3=2×370/3=247 取d=250
缀板厚度：t≥b1/4=370/4=9.25 取t=10
缀板间距：L≥2b1=2×370=740 取L=600
取缀板为400×250×10@600
整体格构柱计算
1、格构柱基础力学参数
单肢格构柱力学参数：
Ix1=60497.45cm4 An1=173.20cm2
W1=3355.38cm3 ix1=18.68cm
格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：
Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[60497.45+173.20×(2.40×102/2-0.45×102/2)2]×4=6827919.80cm4；
An2=An1×4=173.20×4=692.80cm2；
W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=6827919.80/(2.4×102/2-0.45×102/2)=70029.95cm3；
ix2=(Ix2/An2)0.5=(6827919.80/692.8)0.5=99.28cm；
2、格构柱基础平面内整体强度
Mx=1668+71×10.15=2388.65KN.m
N′/An+Mx/(γx×W)=（1429-180）×103/(692.80×102)
+2388.65×106/(1.0×70029.95×103) =52.14N/mm2<f=215N/mm2；
格构式基础平面内稳定满足要求。
3、格构柱承载力计算
工作状态时验算
己知： Fv=509kN
N=(509+112+500)×1.2=1345.20kN
M=(1039+31×12.0)×1.4=1975.40kN.m
A=692.80cm2
б=N/A+M/W≤f=215N/mm2
=1345.20×103/692.80×102+1975.40×106/70029.95×103
=47.63N/mm2≤f=215N/mm2；满足要求
非工作状态时验算
己知： Fv=449kN
N=(449+112+500)×1.2=1273.20kN
M=(1668+71×12.00)×1.4=3528kN.m
A=692.80cm2
б=N/A+M/W≤f=215N/mm2
=1273.20×103/692.80×102+3528×106/70029.95×103
=68.76N/mm2≤f=215N/mm2；满足要求
4、格构柱基础整体稳定性验算
L0x2=12.00m；
λx2=L0x2/ix2=12.00×102/99.28=12.09；
An2=692.80cm2；
Ady2=2×43.30=86.60cm2；
λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(12.092+40×692.80/86.60)0.5=21.59；
查表：φx=0.965；
NEX = π2EAn2/1.1λ0x22
=3.142×206×103×692.80×102×10-3/（1.1×21.592)；
=274433.55N
工作状态时验算
己知： Fv=509kN
N=(509+112+500)×1.2=1345.20kN
M=(1039+31×12.00)×1.4=1975.40kN.m
A=692.80cm2
N/(φxA) + βmxMx/(Wlx(1-φxN/NEX)) ≤f
N/(φxA)+βmxMx/(Wlx(1-φxN/NEX))=1345.20×103/（0.965×692.80×102）+1×1975.40×106/[70029.95×103×（1-0.928×1345.20/196110.29）
=48.47N/mm2≤f=215N/mm2；
格构式基础整体稳定性满足要求。
非工作状态时验算
己知： Fv=449kN
N=(449+112+500)×1.2=1273.20kN
M=(1668+71×12.00)×1.4=3528kN.m
A=692.80cm2
N/(φxA)+βmxMx/(Wlx(1-φxN/NEX)) ≤f
N/(φxA)+βmxMx/(Wlx(1-φxN/NEX))= 1273.20×103/（0.965×692.80×102）+1×3528×106/[70029.95×103×（1-0.965×1273.20/196110.29）
=69.62N/mm2≤f=215N/mm2；
格构式基础整体稳定性满足要求
(五).承台的验算
1、承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。
Mx1 = ∑Niyi
My1 = ∑Nixi
其中 Mx1,My1－计算截面处XY方向的弯矩设计值；
xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离取
Ni－在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni= Ni1-G/n。
N=(637+500)/4+1.4×1668×(2.4/2)/(4×(2.4/2) 2）=770.75KN
M=2×(770.75-500/4)×(2.4/2-1.6/2)=516.60KN.M
2、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
As = M/(γsh0fy)
αs = M/(α1fcbh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0；
fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；
ho－承台的计算高度ho=1250.00-50.00=1200.00mm；
fy－钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；
经过计算得：αs=516.60×106/(1.00×16.70×4.00×103×(1200.00)2)=0.0054；
ξ=1-(1-2×0.0054)0.5=0.0078；
γs =1-0.0054/2=0.997；
Asx =Asy=516.60×106/(0.997×1200.00×300)=1439.32mm2；
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
1250×4000×0.15%=7500mm2；
本方案塔吊承台配筋为B20@160双层双向，承台底面单向根数26根，实际配筋值8169.2mm2，符合要求。
3、承台斜截面抗剪切计算
考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
γ0V≤βfcb0h0
其中：γo－建筑桩基重要性系数，取1.00；
Bc－承台计算截面处的计算宽度，Bc=4000.00mm；
ho－承台计算截面处的计算高度，ho=1250.00-50.00=1200.00mm；
λ－计算截面的剪跨比，λ=a/ho，此处，a=2400/2-1600/2-800/2=0.00mm，
λ=a/ho=0.00/1200=0
当 λ<0.25时，取λ=0.25；当 λ>3时,取λ=3；此处得λ=0.574；
β－剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，
得β=0.12/(λ+0.3)=0.4；
fc－混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2；
则， 1.00×688.16=688.16kN≤0.4×16.7×4000.00×1200.00/1000=32064.00kN；
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋，箍筋间距为@250！
五、塔吊格构柱做法、步骤
1、格构柱制作时必须要保证焊缝的质量、长度及尺寸按本方案要求加工，采用现场制作。
2、格构柱焊接完成后放置平稳，要求不能引起格构柱的变形。
3、钻孔桩浇筑前将格构柱吊入钻孔内，与钻孔桩一起浇筑，确保锚固长度。
4、土方每开挖2米，格构柱必须使用∠l60*14角钢连接进行四个格构柱两两相连，具体连接做法见附图，格构柱未相连之前严禁超挖，焊接连接时要保证焊缝质量，要达到一级钢结构焊缝的施工标准.同时严禁挖机靠近格构柱，以免碰伤格构柱，格构柱周边2米范围土方采用人工对称开挖，不得单侧开挖。
5、在土方开挖至坑底时，格构柱连接构件与灌注桩顶距离不大于50cm。开挖后凿除格构柱上的混凝土时，不得使用机械碰撞格构柱，使用气泵破碎混凝土时，气泵不得直接与格构柱接触。凿除完成后应立即施工基础承台。
6、在浇筑基础底板时，格构柱与连接构件浇筑在基础底板内，钢筋穿越格构柱时，格构柱的截面削弱不得超过相应角钢的30％，否则需绕过相应格构柱。
7、格构柱的防腐处理：表面采用钢丝刷、砂皮除锈，底漆为铁红防锈漆二道，面漆采用银粉漆一道作为保护层。
8、在塔吊使用阶段，定期(每半月一次)检查格构柱焊缝的质量，有无松动，如出现问题停止塔吊使用，待修复后方可重新投入使用。
六、塔吊基础定位、施工及遇结构部分处理
1.塔吊基础定位详见施工平面图。
3.塔吊上部承台采用钢筋砼平台，具体尺寸、位置见附图。
4.格构柱与钢筋笼搭接后，使用汽车吊将其插入桩孔内，并与基础轴线重合，格构柱顶面及标准节底面要用水准仪校水平，在砼浇筑过程中注意不得用振动器直接碰触上述部件。
5.由于该塔吊位于地下室基础内，格构柱穿过地下室底板和顶板处预留孔洞，为确保地下室底板、顶板不漏水，格构柱穿过底板时在底板中部设置5mm厚的钢板止水片，地下室顶板洞口四周设置300*4mm的止水钢板，具体做法见附图，板筋相互错开预留，待塔吊拆除后板筋焊接、支模、用高一级的微膨胀砼浇捣封闭。
6.因塔吊高度高于建筑物高度，故塔吊设置防雷接地，具体做法如下：

接地装置的组成：
1.钢管，长度l.5m到2m
2.接地棒
3.用于保护接地棒头并能浇水的观察孔。
七、塔吊基础质量保证措施
1、钻孔灌注桩质量保证措施
1.1、做好施工前的技术交底工作，要求每一位施工人员在掌握施工方法、质量保证措施和施工要求的同时，还必须有足够质量意识。认真执行单桩质量自检、互检、交接验收制度。
1.2、钻孔灌注桩施工要求：
(1)、在钻孔过程中必须经常测定护壁泥浆比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥浆的性质，以保证在孔壁稳定的情况下泥皮厚度最薄。
(2)、在灌注水下砼时，应进行二次清孔，塔吊桩孔底沉渣≤50mm。
(3)、在距孔底0.5M深度范围内的泥浆比重不得大于l.20，并应控制含沙率及粘度，清孔符合要求后半小时内必须灌注混凝土，灌注必须连续，直至成桩完毕。
(4)、桩身灌注充盈系数应控制在大于1.10，桩身混凝土超灌高度不小于l.0m；桩身混凝土为水下C35。
(5)、混凝土初灌量满足要求。
1.3、钢筋笼的制作、运送与安放
(1)、钢筋和焊条必须有出厂质保单；焊工须持证上岗；钢筋及焊接件经试验合格后，方可制作钢筋笼；锈蚀严重的钢材不得使用。
(2)、钢筋笼应严格按图纸要求分节制作各项偏差应符合规范；主筋与箍筋、加强箍间，采用点焊连接；纵筋在同一截面的接头数量须≤50％；错开长度≥35d且不小于500mm；主筋保护层厚度为50mm；钢筋笼间纵筋搭接单面焊缝长度为lOd。
(3)、钢筋笼加工制作完成后并经监理检验合格的钢筋笼均需挂牌。
(4)、钢筋笼在制作、运送和安放过程中，不允许产生不可恢复的变形。吊放钢筋笼时，要对准桩孔中心垂直缓缓下沉；钢筋笼间搭接焊毕，经监理检验合格后，才能下入孔内；钢筋笼下放到设计位置后，确保在孔内居中的前提下，用吊筋立即固定于机台上。
1.4、钢筋笼制作允许偏差：
(1)钢筋笼长度：+l00mm
(2)钢筋笼直径：±10mm
(3)主筋间距：±10mm
(4)箍间距筋：±20mm
2、承台施工质量保证措施
2.1、承台底标高、尺寸严格按照设计标高放样确定；
2.2、砼浇捣前对钢筋进行隐蔽验收；
2.3、与塔机生产厂家联系，正确预埋预埋件；
2.4、承台砼强度等级为C35，并留置标养试块。
3、钢格构柱施工质量控制
3.1、焊接质量的要求
3.1.1焊接前应将焊缝表面的铁锈、水分、油污、灰尘、氧化皮、焊渣等清理干净；
3.1.2不允许随意引弧损伤母材，必须在其它钢材或在焊缝中进行；
3.1.3焊应注意焊道的引弧点、熄弧点及焊道的接头不产生焊接缺陷，手下工多层道焊时焊接接头应错开；
3.1.4焊接后要进行自检、互检，并做好焊接施工记录。接焊缝的余高为2~3 mm，必要时用砂轮磨光机磨平；
3.1.5焊缝要求与母材表面光顺过渡，同一焊缝的焊脚高度要一致；
3.1.6焊缝表面不得有电弧伤、裂纹、气孔及凹坑；
3.1.7主要对接焊缝的咬边不超过0.5mm，次要受力焊缝的咬边不允许超过lmm。
3.2、焊接检验和返修
3.2.1焊缝外观应均匀、致密，不应有裂纹、焊瘤气孔、夹渣、咬边弧坑、未焊满等缺陷。焊缝外观检查须合格。
3.2.2返修前日需将缺陷清除干净打磨出白后按返修工艺要求进行返修。
3.2.3焊缝返修部位应开好宽度均匀、表面平整、过渡光顺、便于施焊的凹槽，且两端有约为l：5的坡度。
3.2.4当挖基坑时，随挖随加焊接斜腹杆及水平腹杆；
3.2.5腹杆与缀板均作防锈处理，表面采用钢丝刷砂皮除锈，底漆为铁红防锈漆二道，面漆采用银粉漆一道作为保护层；
3.2.6焊接由专业人员焊接，各种构件的连接均采用满焊，焊缝高度为10mm；缀板与腹杆的连接做法为以腹杆外边线与缀板满焊；缀板与角钢的连接做法为以缀板的外边与角钢满焊；
3.2.7缀板、腹杆及角钢材料的选择按附图做法选用材料，采用Q235-A；
3.2.8缀板、腹杆及角钢的连接尺寸位置详见附图；
3.3、格构柱穿地下室防水措施，格构柱穿过地下室底板时采用5厚钢板止水片，具体做法见详图。
八、安全保证措施
1、在钢格构柱、塔吊基础桩施工和安装前，必须向各操作人员进行详细安全、技术交底，施工人员分工明确、任务明确、责任明确及工作位置明确。
2、作业人员必须经过上岗培训，执证上岗，进入施工现场必须佩戴安全帽，穿防滑鞋，高空作业必须系安全带。
3、对使用的施工机械、索具工作齐备到位，检查合格。
4、在塔身能附着时及时设置附墙，以减小塔吊倾覆力矩对地板结构的影响。
5、塔吊安拆方案由具有相应资质的专业施工单位编制并负责实施。
6、定期对塔吊基础进行沉降观测和倾斜测量。
7、如施工工期较长，需根据实际情况定期对格构柱进行防锈处理。
8、接地装置应有专业人员安装，测定电阻时要用高效精密仪器，且需定期检查接地线盒电阻。
9、在地下室顶板浇筑完成后方可进行加节升高，并按要求设置附墙支撑。
10、建筑起重机械安装或拆卸作业以及使用阶段的顶升加节作业时，安装单位项目负责人、施工技术负责人和安全员应到场监管，并按下列要求配备足额的作业人员：起重机械安装拆卸工、起重司机、起重信号工、司索工等特种作业人员应不少于4人。
11、建筑起重机械安装或拆卸以及使用阶段顶升加节作业时，施工总承包单位、出租单位、使用单位、监理单位应派相关人员到现场旁站监督：检查安装单位到岗管理人员、特种作业人员的数量，人员配备是否同告知表中的内容相符合，人员与上岗证是否一致；监督安装单位执行建筑起重机械安装或拆卸工程专项施工方案情况；落实拆装区域的地面安全防护与警戒工作。
12、建筑起重机械在使用阶段进行顶升加节或降节作业时，应符合下例规定： 1）安装单位应向该工程的施工单位、监理单位进行实时告知，并如实填写《塔式起重机顶升加节实时告知表》。 2）顶升加节作业，应由原安装单位的装拆人员进行，不得随意更换安装单位。3）顶升加节前，由安装单位项目施工技术负责人对作业人员进行安全技术交底、双方履行签字。并