任务书区域电力网及降压变电所设计.docx

南京工程学院
毕业设计任务书

电力工程 学院电气工程及其自动化 专业
设 计 题 目：区域电力网及降压变电所设计

学 生 姓 名
班 级
起 止 日 期
指 导 教 师
教研室主任

发任务书日期 年 月 日

1.毕业设计的原始数据：
一、区域电网设计的有关原始资料
1、发电厂、变电所地理位置（见附图一）；
2、原有发电厂、变电所主接线图及设备规范（见附图二）；

3、待建变电所有关资料；
变电所
编 号
最大负荷MW
功率因数cos
二次侧
电压kV
调 压
要 求
负荷曲线性 质
重要负荷
%
A
26
0.85
10
逆
A
84
B
27
0.86
10
逆
A
67
C
18
0.88
10
恒
A
44
D
20
0.89
10
顺
A
48

4、典型日负荷曲线

%
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

典型日负荷曲线（A）

%
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
典型日负荷曲线（B）

5、其他说明
（1）功率初步平衡 厂用电率7%，线损率6%；
（2）各回路最大负荷同时系数去1.0；
（3）本电力网多余功率送回系统，功率缺额时由系统供给；
（4）除另有说明外，高压侧均按屋外布置考虑配电装置；
（5）待设计各变电所低压出线回路数，电压10kV时，按照1500-2000kW考虑。
（6）已有发电厂、变电所均留有间隔，以备发展；
（7）区域气温最高为40摄氏度，年平均为25摄氏度。
二、变电所的有关原始资料
1、带设计变电所 地理位置图A中的B 与系统联系方式。
2、变电所用户及环境资料。
（1）变电所用户资料与前同；
（2）10kV出线过电流保护时限不超过1秒。
（3）环境资料： 年最高气温 ，最热月平均最高气温 。
（4）10kV出线及供电方式如下图：

双回路供电 单回路供电 单回路供电但兼环形备用
2.毕业设计(论文)的内容和要求(包括技术要求、图表要求以及工作要求等)：
一、区域电力网的设计内容
1、根据负荷资料，待设计变电所的地理位置。根据已有电厂的供电情况，做出功率平衡。
2、通过技术经济综合比较，确定电力网供电电压、电网接线方式及导线截面。
3、进行电力网功率分布及电压计算，评定调压要求，选定调压方案。
4、评定电力网接线方案。
二、在区域电力网设计的基础上，设计 地理位置图A中的B 降压变电所的电气部分。
具体要求如下：

1、对待设计变电所在系统中的地位作用及所供用户的分析。
2、选择变电所主变压器的台数、容量、型式。
3、分析确定高低压主接线方式及配电装置型式。
4、分析确定所用电接线方式。
5、进行继电保护及互感器的配置。
6、进行选择设备所必须的短路电流计算。
7、选择变电所高、低压侧的断路器、隔离开关。
8、选择10kV硬导线。
9、进行防雷及保护接线的规划。
3.毕业设计应完成的技术文件：
设计文件及图纸要求：
1、设计说明书一份；
2、计算书；
3、图纸
⑴、区域电力网接线图；
⑵、潮流分布图；
⑶、变电所一次接线图；
⑷、变电所配电装置图及部分断面图；
4.主要参考文献：
1 王新学. 电力网及电力系统（第三版）. 北京：中国电力出版社，1992
2 陈跃. 电气工程专业毕业设计指南（第二版）. 北京：中国水利水电出版社，2008
3 范锡普. 发电厂电气部分. 北京: 中国水利水电出版社，1995
4 姚春球. 发电厂电气部分. 北京：中国电力出版社，2008
5 于永源. 电力系统分析（第三版）. 北京：中国电力出版社，2008
6 曹绳敏. 电力系统课程设计及毕业设计参考资料. 北京:中国水利水电出版社，1995
7 于长顺. 发电厂电气设备. 北京:中国水利水电出版社，1989
8 电力工业部电力规划设计总院. 电力系统设计手册. 北京：中国电力出版社，1998

图表 1

图表 2
设备规范表
发电机：
G1、G2：QF2-25-2
G3：QFQ-50-2
变压器：
T1、T2：SFL1-31500/110
T3： SFPL1-63000/110
原有负荷资料
1、10kV电压级地方负荷
12回路，每回路最大负荷为1500kW，同时率为1.0，功率因数为0.8，要求备用的负荷为80% 。
2、110kV电压级负荷
2回路，每回路最大负荷为10000kW，同时率为1.0，功率因数为0.9，要求备用的负荷为50% 。
5.毕业设计(论文)进度计划(以周为单位)：
起 止 日 期
工 作 内 容
备 注
第 周

第 周
第 周
第 周
第 周
第 周
第 周

撰写开题报告，并初步弄清毕业设计题目的背景资料。
撰写开题报告。
初步完成毕业论文的撰写，自己进行修改。
论文交老师修改，自己完善论文。
毕业论文定稿
系部审核，并准备答辩。
答辩。

教研室审查意见：

同意开题

室主任
年 月 日
院（部）审查意见：

同意开题

院长
年 月 日
1.1 有功功率平衡的目的
1.2电力负荷的分析

图表 3

图表 4

图表 5

表4.1 方案的开关数与线长
方案
开关数
线长（km）
A
B
C
D
进线
合计
1
3
3
3
3
4
16
148
2
7
3
3
3
4
20
173.2
3
3
7
3
3
4
20
151.6
4
3
7
7
3
4
24
165.6
5
3
3
7
3
4
20
162
6
3
3
3
7
4
20
162
7
7
3
3
7
4
24
187.2
8
7
3
7
3
4
24
187.2
9
3
7
3
7
4
24
165.6
10
3
3
3
3
6
18
165.6
11
3
3
3
3
6
18
169.8
12
3
3
3
3
6
18
162.4
13
7
3
3
3
6
22
190.8
14
3
7
3
3
6
22
178.2
15
3
7
3
3
6
22
169.2
16
3
3
7
3
6
22
192.6
17
3
3
3
7
6
22
176.4
18
3
3
7
3
6
22
176.4

4.3 对可行性方案初步筛选结果
从上面各方案的评价结果，保留二个方案（1）、（12），以便进一步进行技术比较。
5 对初选接线方案进行技术比较
1) 首先根据原始数据和初选各方案的接方式线，选择并校验各条线路导线的型号；
2) 再进行技术比较，计算出各方案在正常情况下的最大电压损耗应不大于10%，最严重故障时的最大电压损耗应不大于15%，大者舍去；
3) 经济比较，从总工程投资费用、年运行费用、最大电能损耗计算出年费用，大着舍去。
4) 通过经济技术综合分析比较，选出最佳方案。
5.1 确定各变电所负荷
根据给出的负荷资料已知及，利用Smax=P+jQ=P+jPtg，并求出最大、最小负荷时各变电所的、。同时，忽略功率损耗，认为功率均布，计算出各个方案的各线路上的功率情况。
求取各变电所最大负荷年利用小时数

表5.1 变电所负荷
变压所编号
最大负荷
(MW)
功率因数

负荷曲线
性 质

(MVA)

(MVA)
(h)
A
26
0.85
A
26+j16.11
18.2+j11.28
7300
B
27
0.86
A
27+j16.02
18.9+j11.21
7300
C
18
0.88
A
18+j9.72
12.6+j6.80
7300
D
20
0.89
A
20+j10.25
14+j7.18
7300
5.2 导线型号的选择
根据Tmax在《电力工程专业毕业设计指南－电力系统分册》第50页的图3－1查得经济电流密度J，计算出各导线的计算面积，查《电力工程专业毕业设计指南－电力系统分册》附表4初步选出线路导线型号。
计算截面积：==
若是双回线：
图表 6
A. 环网的导线截面积选择方法
1) 设该网为均一网，计算出最大负荷时的初步功率分布及各线路的最大负荷电流。
2) 计算环网的Tmax（加权平均法）
=
图表 7
3) 据查得经济电流密度，求出各段导线的经济截面积，当计算出的导线截面积小于时，考虑机械强度的校验，应选用LGJ-35型导线，当计算出的导线截面积小于，考虑电晕校
验，应选用LGJ-70型导线；所以在计算出的导线截面积小于70mm2，综合考虑机械强度和电晕的校验，应选用LGJ-70型导线；
4) 若环网所选导线型号不同，则根据所选导线的型号和长度，求出各段导线的参数。用复功率法再次计算各段导线的复功率S分布，再次选择导线截面，以上步骤循环反复计算，直至前后两次选择结果一致为止。
B. 对双回线导线截面积选择方法
1) 设该网为均一网，计算出最大负荷时的初步功率分布及各线路的最大负荷电流。
2) 计算环网的（加权平均值）
= =
3) 据查得经济电流密度，求出各段导线的经济截面积 (实际为双回线截面面积，乘以0.5得单回线导线截面)，当计算出的导线截面积小于时，考虑机械强度的校验，应选用LGJ-35型导线，当计算出的导线截面积小于，考虑电晕校验，应选用LGJ-70型导线；所以在计算出的导线截面积小于，综合考虑机械强度和电晕的校验，应选用LGJ-70型导线。
表5.2 方案1的导线型号
线路
型号
R1
X1
GA
LGJ-210/35
0.150
0.405
AB
LGJ-150/25
0.210
0.416
GB
LGJ-150/25
0.210
0.416
GC
LGJ-120/25
0.223
0.421
CD
LGJ-120/25
0.223
0.421
GD
LGJ-120/25
0.223
0.421
表5.3 方案5的导线型号
线路
型号
R1
X1
GA
LGJ-95/20
0.332
0.429
GB
LGJ-70/10
0.450
0.441
GC
LGJ-120/25
0.223
0.421
CD
LGJ-120/25
0.223
0.421
GD
LGJ-120/25
0.223
0.421
5.3对所选导线进行校验
5.3.1导线的机械强度校验
为保证架空线路具有必要的机械强度，相关规程规定，1~10kV不得采用单回线，其最小截面积如下表所示（单位）。对于更高电压等级线路，规程未作出规定，一般则认为不得小于35。

表5.4 不必校验机械强度的最小导线截面
导线类型
通过居民区
通过非居民区
铝绞线
35
25
铝合金线
35
25
铜芯铝线
25
16
铜线
16
16
因此，方案1，5所选的全部导线满足机械强度的要求。
5.3.2导线的电晕校验
下表列出了可不必校验电晕临界电压的导线最小直径和相应的导线型号。
表5.5 不必校验电晕临界电压的导线最小直径
电压
（kV）
110
220
330
500
四分裂
750
四分裂
单导线
双分裂
外径
（）
9.6
21.4
33.1

型号
LGJ-50
LGJ-240
LGJ-600
2*LGJ-240
4*LGJ-300
4*LGJ-400
校验时候应注意:1.对于330kV及以上电压的超高压线路，表中所列供参考；2.分裂导线次导线间距为400mm。
因此，方案1，5所选导线全部符合要求。

5.3.3导线的发热校验

当环网发生故障而解环运行时，流过各段导线的最大工作电流≤KIal，则发热校验满足要求。
因为环境温度为20°C时，查得的允许温度为70°C时的导线长期允许载流量，本设计中给出最热月平均气温为32°C，
故需根据温度修正系数来进行修正qqq-=-
由原始资料知：，
经校验，方案1，5所选导线均满足发热校验，具体计算见计算书。
5.3.4导线的电压损耗校验
电压损耗校验：
根据
计算出在正常运行和故障情况下各段导线的电压损耗是否在允许范围内，应考虑最严重情况即故障时至最远端变电所的电压损耗（正常运行ΔU<10%，故障ΔU<15%）。
表5.6 方案1各段导线的电压损耗
导线
GA
GB
GC
GD
正常时
2.27
2.85
1.71
2.50
故障时
4.62
5.62
3.59
4.78

表5.7 方案5各段导线的电压损耗
导线
GA
GB
GC
CD
正常时
2.27
2.85
1.79
1.33
故障时
4.62
5.62
3.58
2.66

表5.8 各方案的电压损耗（ΣΔU%）
方案
正常运行
故障情况
1
5.12%
10.24%
2
5.12%
10.24%
分析：经过对方案(1)、(5)的技术比较，均满足技术要求。并对（1）和（5）进行进一步经济比较。

6 对保留的方案进行经济比较

6.1 工程总投资

①、包括线路总投资（注：双回线按同杆架设考虑，线路长度L=1.8），变电总投资， =
图表 8
+
②、工程总投资应折算到建设期末= （i为年利率10%），本设计方案是当年投资当年投产故=，其中i—年利率6%
③、为每条线路长度与线路的单价的乘积。
④、
图表 9
为变电所投资与发电厂新增间隔投资之和。
⑤、变电所投资为变电所高压侧接线型式单价与数量的乘积。
⑥、发电厂投资为新增间隔单价与新增数量乘积。

经计算，各方案的投资（万元）：
表6.3 各方案的投资（万元）
方案
1
5
线路投资
2816.96
3034.4
变电所投资
5009
5241.4
总投资
7825.96
8275.8
详细计算见计算书。

方案
1
5
电能损耗
7934.6
8567.8

方案
1
5
年运行费
1126.07
1193.66

方案
1
5
总折旧费
848.4
893.79

方案
1
5
年费用
1963.74
2079.48

变电所
型号
空载损耗(kw)
负载损耗(kw)
空载电流
阻抗电压
A
SFZ10-20000/110
21
88.40
0.56
10.5
B
SFZ10-12500/110
17.70
59.50
0.60
10.5
C
SFZ10-12500/110
17.70
59.50
0.60
10.5
D
SPZ7-12500/110
17.70
59.50
0.60
10.5

图表 10结果如下:
表7.2 变压器计算参数

2.467

1.337+
j31.763

从考虑变压器经济运行，降低变压器功率损耗出发，应采用一台变压器运行。本设计中最小负荷是按照典型日负荷曲线得来，考虑新变压器实际运行方式不会随负荷变化而频繁改变，同时为了提高供电可靠性，保证重要负荷供电，在最小负荷时也采用两台变压器并列运行。
线路的充电功率:查《电气工程专业毕业设计指南》P157附表6，利用公式计算出每条线路的充电功率。
经计算，线路的参数列表如下：

线路
导线型号
长度（km）
线路阻抗
充电功率(Mvar)
GA
LGJ-210
26
4.5+j12.15
0.55815
GB
LGJ-150
18
3.78+j7.488
0.32562
AB
LGJ-150
24
5.04+j9.984
0.43416
GC
LGJ-120
26
5.978+j10.946
0.46436
GD
LGJ-120
26
5.978+j10.946
0.46436
CD
LGJ-120
24
5.352+j10.104
0.42864
7.2降压变电所的运算负荷包括最大负荷和最小负荷两种情况。运算负荷等于变电所低压侧负荷加上变压器阻抗与导纳中的功率损耗，再加上连接于变电所高压母线上线路的充电功率。各变电所运算负荷列表如下：
即S″=S+ΔS++（-jQc/2）
其中ΔS=
在全网为额定电压下计算
表7.4 运算负荷

最大负荷情况下的等值网络图：
（AB）：

图表 11
图表 12
（CD）：
简化后的网络图：
(AB):

图表 13
(CD):
最小负荷情况下的等值网络图：
（AB）：

图表 14
（CD）：
简化后的网络图：

图表 15
(CD):

7.37.4网络潮流分布及电压计算

7.4.1最大负荷情况的潮流分布及电压计算

7.4.1.1 GAB环网最大负荷情况的潮流分布及电压计算

简化后的电力网：

图表 16
潮流分布：
在无功功率分点B处将环网拆开成两条辐射线：

7.4.1.2 GCD环网最大负荷情况的潮流分布及电压计算

简化后的电力网：

图表 17
潮流分布：
在无功功率分点D处将环网拆开成两条辐射线：

图表 18

7.4.2最小负荷情况的潮流分布及电压计算

7.4.2.1 GAB环网最小负荷情况的潮流分布及电压计算

简化后的电力网：

图表 19
潮流分布:

图表 20
在无功功率分点B处将环网拆开成两条辐射线：
7.4.2.2 GCD环网最小负荷情况的潮流分布及电压计算
简化后的电力网：

图表 21
潮流分布：
在无功功率分点D处将环网拆开成两条辐射线：

图表 22
图表 23
经计算，各线路在最大最小负荷时的潮流分布：
表7.5 潮流分布
线路
最大负荷（MVA）
最小负荷（MVA）
GA
20.888+j11.068
14.503+j6.067
AB
5.473+j4.959
3.876+j2.744
GB
22.798+j14.190
15.941+j8.504
GC
19.986+j9.524
13.932+j5.800
CD
1.507+j1.083
0.9615+0.537
GD
18.812+j8.936
13.033+j5.280
经计算，在最大最小负荷时的节点电压：
表7.6 节点电压
节点
最大负荷时的电压kV
最小负荷时的电压kV
G
115.5
110
A
113∠-0.85
108.25∠-0.67
B
112.77∠-0.93
108.1∠-0.74
C
113.59∠-0.64
108.68∠-0.51
D
113.3∠-0.76
108.5∠-0.61
详细计算见计算书。

8变压器分接头的选择
由于通过改变变压器原付方的绕组的匝数比可以达到调压的作用，因此在双绕组变压器的高压侧和三绕组变压器的高，中压侧均有若干个分接头供选择使用。
本设计中110kV变电所均采用有载调压变压器。分别在最大及最小负荷时，选一个最接近的标准分接头，并分别校验其是否满足调压要求。
本设计中，A变电所为逆调压,B变电所为逆调压，C变电所为恒调压,D变电所为顺调压。
顺调压:要求变电所低压母线在最大负荷时电压不低于10.25kV,最小负荷时不高于10.75kV。
逆调压：要求变电所低压母线在最大负荷时为10.5kV ,最小负荷时为10kV, 允许有的电压偏移。
常调压：电压保持基本不变。

8.1计算方法
UFmax=（U1max-ΔU1max）×U2N/U2max
UFmin=（U1min-ΔU1min）×U2N/U2min
UF=（Ufmax+Ufmin）/2
8.2校验
按实际的分接头分别计算最大负荷、最小负荷时，变电所低压母线电压，校验是否满足调压要求。
以上为普通变压器的分接头选择方法。本设计中110kV变电所均采用有载调压变压器。分接头的选择方法与无励磁调压变压器的分接头选择方法相同。分别在最大及最小负荷时，选一个最接近的标准分接头，并分别校验其是否满足调压要求。变压器通过选择适当的分接头均能满足各自调压要求。
8.3母线电压水平
表8.1 母线电压
负荷水平
电压（kV）
发电厂
A
B
C
D
最大负荷
113．013
113.327
113.086
113.201
115.5
最小负荷
108.737
108.873
108.689
108.788
110
8.4 A变电所分接头的选择及校验
因为两台主变并列运行，所以 。

计算最大负荷和最小负荷时候的电压损耗：

A变电所采用逆调压，所以，，允许有的电压偏移。

选择接近计算值的实际分接头：

按所选的实际分接头校验变压器低压母线的实际电压是否达到调压要求：

所选分接头满足要求。
因此，A变电所最大负荷时分接头选择（110-1*1.25%）;最小负荷时分接头选择（110+1*1.25%）。
B,C,D变电所的分接头的选择类似A变电所，详细计算部分见计算书。

8.5各变电所变压器分接头选择情况如下
表8.2 分接头选择

113．013
113.327
113.086
113.201

108.737
108.873
108.689
108.788

变电所的作用：变换电能电压，接受和分配电能。
按变电所在电力系统中的地位可以划分为：
（1） 枢纽变电所
（2） 中间变电所
（3） 地区变电所
（4） 终端变电所
（5） 企业变电所
根据设计资料分析判断，
1.2所供负荷性质分析

2 选择B变电所主变压器的台数，容量，型式

3 分析确定B所各电压级主接线形式及配电装置选型

3.1 对主接线的基本要求

3.2主接线设计

3.2.1 设计原则

3.2.2确定B所各侧主接线

3.2.3运行方式

3.3配电装置选型

3.3.1配电装置的要求

3.3.2配电装置的设计原则
3.3.3确定B所各侧配电装置的型式

4 变电所所用电接线方式的确定

4.4.1电压等级

4.4.2接线方式的确定

4.4.3运行方式

5互感器配置
5.1.1配置原则
5.1.2本案的情况

图表 24

(s)

图表 25

图表 26

图表 27

6.3.3.1 K1点短路
1．t=0s时，次暂态电流
（1）系统供应：
转移电抗

（2）发电厂供应：
转移电抗
计算电抗
据和t=0s查《电力系统分析》P295运算曲线图，
得

（3） t=0s时,流过K1点的短路电流

（4） 短路冲击电流

2．时，
（1）系统供应：

（2）发电厂供应：
转移电抗
计算电抗
据和查《电力系统分析》P295运算曲线图，
得

（3）时，流过K1点的短路电流

3．时，
（1）系统供应：

（2）发电厂供应：
转移电抗
计算电抗
据和查《电力系统分析》P295运算曲线图，
得

（3）时，流过K1点的短路电流

4．K1点短路时产生的热效应

。
短路电流：
表6.4 短路电流
短路点

K1
13.87
35.37
13.46
14.22
202.24
K2
8.355
21.31
8.495
8.495
151.13
K3
3.04
7.752
2.92
3.03
26.79

计算结果：
表7.2 最大持续工作电流的计算结果
回路
110kV进线
桥连
主变高压侧
主变低压侧
单母分段母联
10kV侧出线

325
136.47
136.47
1501.15
1212.47
268.54
详细计算见计算书。

7.2环境温度

表7.3 选择导体和电器时的实际环境温度θ
类类别
实际环境温度取值
屋外
屋内
其他
裸导体
最热月平均最高温度
屋内通风设计温度，当无资料时，可取最热月平均最高温度加5℃

电缆
屋外电缆沟：最热月平均最高温度
屋内电缆沟：屋内通风设计温度，当无资料时，可取最热月平均最高温度加5℃
电缆隧道：该处通风设计温度。当无资料时，可取最热月平均最高温度加5℃
土中直埋：最热月的平均低温
电器
年最高温度
该处通风设计温度。当无资料时，可取最热月平均最高温度加5℃
电抗器室：该处通风设计最高排风温度
实际环境温度

7.3断路器的选择

7.3.1型式的选择

根据目前发展趋势，油断路器在逐步淘汰，更新为SF6断路器、真空断路器。SF6断路器具有工作可靠性高、故障率低及检修维护工作量小等显著特点。真空断路器体积小，动作快，承受故障电流能力强等优点。根据前述配电装置型式选择结果，本设计中110kV采用户外式SF6断路器，10kV选用户内式真空断路器。

7.3.2 选择校验项目

（1） 额定电压 :表征绝缘性能，。
（2） 额定电流：表征长期通过电流的能力，。
（3） 额定开断电流：表征开断能力， 。
（4） 额定关合电流：表征关合短路电流能力，为了保证断路器在关合短路电流时的安全，不会引起出头熔接和遭受电动力的损坏，应满足。
（5） 热稳定检验：表征短时承受短路电流热效应的能力，应满足
（6） 动稳定校验：表征承受短路电流动力效应的能力 ，应满足 。
断路器选择列表：
表7.4 断路器选择结果

SFM-
110/2000

2976.75
80

SFM-
110/2000

ZN12-
10/1600

ZN12-
10/1600

ZN18-
10/630

高压侧为电动操作机构，低压侧为手动操作机构。

1.1在最大负荷情况下的发电负荷

新建电网
原有电网
总的发电负荷
发电机发出的功率
联络线上的潮流
系统向该高压配电网送电45.46MW

1.2在最小负荷情况下的发电负荷:

新建电网

原有电网
总的发电负荷
发电机发出的功率
联络线上的潮流
系统向该高压配电网送电11.82MW

2主变的选择

2.1主变容量的计算

A变电所:

取以上两者中最大值为。
根据的值查《电器工程专业毕业设计指南》P167附表25，选择=25000kVA。
因为<, 所以进行过负荷校验。
校验:

欠负荷系数

过负荷系数
根据欠负荷系数和过负荷时间,查《发电厂电气部分》P423图11-6得过负荷数为1.28,>,因此所选主变满足要求。
综上，A变电所选取两台SFZ10-25000/110。

B变电所:

取以上两者中最大值为。
根据的值查《电器工程专业毕业设计指南》P167附表25，选择=20000kVA。
因为<, 所以进行过负荷校验。
校验:

欠负荷系数

过负荷系数
根据欠负荷系数和过负荷时间,查《发电厂电气部分》P423图11-6得过负荷数为1.17,>,因此所选主变满足要求。
综上，B变电所选取两台SFZ10-20000/110。

C变电所:

取以上两者中最大值为。
根据的值查《电器工程专业毕业设计指南》P167附表25，选择=12500kVA。
因为>,所以不进行过负荷校验。
综上，C变电所选取两台SFZ10-12500/110。

D变电所:

取以上两者中最大值为。
根据的值查《电器工程专业毕业设计指南》P167附表25，选择=12500kVA。
因为<, 所以进行过负荷校验。
校验:

欠负荷系数

过负荷系数
根据欠负荷系数和过负荷时间,查《发电厂电气部分》P423图11-6得过负荷数为1.15,>,因此所选主变满足要求。
综上，D变电所选取两台SFZ10-12500/110。

3方案初定

3.1接线方式

3.2各方案的开关数及线路总长的计算

开关数:
由于～配电装置,出线回路为3～4回时,采用单母分段接线,其中开关数为7个.内外桥其中的开关数为3个。（具体的开关数列在下表中）
线路长度:
单回线的线路长度为其实际长度，双回线的线路长度为其实际长度的1.8倍。
方案1:
L=23+31+28+24+34+32=172km
方案2:
L=23*1.8+31*1.8+24+34+32=187.2km
方案3:
L=28*1.8+31*1.8+24+34+32=196.2km
方案4:
L=28*1.8+31*1.8+24*1.8+34*1.8=210.6km
方案5:
L=23+31+28+24*1.8+31*1.8=186.4km
方案6:
L=23+31+28+32*1.8+34*1.8=200.8km
方案7:
L=23*1.8+31*1.8+32*1.8+