资源描述
目 录
1 计算依据与基础资料 1
1.1 标准及规范 1
1.1.1 标准 1
1.1.2 规范 1
1.1.3 参考资料 1
1.2 主要材料 1
1.3 设计要点 2
2 横断面布置 2
3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 4
3.1 汽车荷载横向分布系数计算 4
3.1.1 跨中横向分布系数 4
3.1.3 车道折减系数 5
3.2 汽车荷载冲击系数值计算 5
3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数 5
3.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 6
4 作用效应组合 6
4.1 作用的标准值 6
4.1.1 永久作用标准值 6
4.1.2 汽车荷载效应标准值 7
4.2 作用效应组合 9
4.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） 9
4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) 11
4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） 12
4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 14
4.3.1 A类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 14
4.3.2 换算截面几何特性计算 17
5 持久状态承载能力极限状态计算 19
5.1 正截面抗弯承载能力 19
5.2 斜截面抗剪承载力验算 20
5.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 20
5.2.2 箍筋设置 24
6 持久状况正常使用极限状态计算 26
6.1 预应力钢束应力损失计算 26
6.1.1 张拉控制应力 26
6.1.2 各项预应力损失 26
6.2 温度梯度截面上的应力计算 31
6.3 抗裂验算 33
6.3.1 正截面抗裂验算 33
6.3.2 斜截面抗裂计算 36
6.4 挠度验算 39
6.4.1 汽车荷载引起的跨中挠度 39
6.4.2 预制板是否设置预拱值的计算 40
7 持久状态和短暂状况构件应力计算 42
7.1 使用阶段正截面法向应力计算 42
7.1.1 受压区混凝土的最大压应力 42
7.1.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力 43
7.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 44
7.3 施工阶段应力验算 47
8 桥面板配筋计算 50
8.1 荷载标准值计算 50
8.1.1 计算跨径 50
8.1.2 跨中弯矩计算 50
8.1.3 支点剪力 51
8.2 极限状态承载力计算 52
8.2.1 荷载效应组合计算 52
8.2.2 正截面抗弯承载力 52
8.2.3 斜截面抗剪承载力 52
8.3 抗裂计算 52
9 铰接板的混凝土铰缝剪力验算 53
附录1:跨中截面横向分布系数计算 54
预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术
通用图计算示例
（20m预应力混凝土空心板）
1 计算依据与基础资料
1.1 标准及规范
1.1.1 标准
·跨径：桥梁标准跨径20m；计算跨径(正交、简支)19.3m；预制板长19.96m
·设计荷载：公路－Ⅰ级
·桥面宽度：（路基宽23m，高速公路），半幅桥全宽11.25m
0.5m(护栏墙)+10.25m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝11.25m
·桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类
1.1.2 规范
·《公路工程技术标准》JTG B01-2003
·《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》）
·《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）
1.1.3 参考资料
·《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）
·《公路桥梁荷载横向分布计算》（人民交通出版社1977.12）
1.2 主要材料
1）混凝土：预制板及铰缝为C50、现浇铺装层为C40、护栏为C30
2）预应力钢绞线：采用钢绞线，，
3）普通钢筋：采用HRB335，，
1.3 设计要点
1）本计算示例按先张法部分预应力混凝土A类构件设计，桥面现浇层100mmC40混凝土中，考虑50mm参与活载阶段的结构受力；
2）预应力张拉控制应力值，预应力张拉台座长假定为50m，混凝土强度达到85％时才允许放张预应力钢筋;
3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20℃引起的预应力损失;
4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d;
5）环境平均相对湿度RH=70％;
6）存梁时间为90d。
2 横断面布置
2.1 横断面布置图（单位：m）
2.2 预制板截面尺寸
单位：mm
① 不含绞缝混凝土：
边、中板毛截面几何特性 表2－1
板号
边板
中板
几何特性
面积
抗弯弹性模量
截面重心到顶板距离
面积
抗弯弹性模量
截面重心到顶板距离
0.6926
0.07853
0.4156
0.5267
0.06104
0.4846
② 含绞缝混凝土：
边、中板毛截面几何特性 表2－2
板号
边板
中板
几何特性
面积
抗弯弹性模量
截面重心到顶板距离
面积
抗弯弹性模量
截面重心到顶板距离
0.7450
0.08136
0.4158
0.6136
0.06707
0.4738
③ 考虑5cm桥面现浇层：
边、中板毛截面几何特性 表2－3
板号
边板
中板
几何特性
面积
抗弯弹性模量
截面重心到顶板距离
面积
抗弯弹性模量
截面重心到顶板距离
0.7863
0.09457
0.4131
0.5892
0.07556
0.4805
3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算
3.1 汽车荷载横向分布系数计算
3.1.1 跨中横向分布系数
本桥虽有100mm现浇桥面整体化混凝土，但基本结构仍是横向铰接受力，因此，汽车荷载横向分布系数按截面8块板铰接计算。边板、中板的抗弯、抗扭刚度均不等,计算是只考虑了边板抗弯惯矩的增大,而近似假设其抗扭惯矩和中板一样,以简化计算，最终计算得到边板跨中横向分布系数为0.358，中板跨中横向分布系数为0.285。详细计算见附表1:跨中横向分布系数计算。
附：电算结果：边板跨中0.356，中板跨中0.29
3.1.2 支点横向分布系数：
按杠杆法布载分别计算边、中板的横向分布系数，边板跨中横向分布系数为0.6，中板跨中横向分布系数为0.5。
附：电算结果：边板支点0.6，中板支点0.5
3.1.3 车道折减系数
双车道车道折减系数为1。
3.2 汽车荷载冲击系数值计算
3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数
简支板结构基频 ——《通规》条文说明4
C50混凝土
板跨中处单位长度质量：，
其中—跨中延米结构自重（N/m），g—重力加速度
∴
按照《通规》第4.3.2条，冲击系数可按下式计算：
当时，
∴
3.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数
采用。
4 作用效应组合
4.1 作用的标准值
4.1.1 永久作用标准值
· 一期恒载：预制板重力密度取
边板 (计入悬臂部重)
中板
· 二期恒载：
1）100mm C40混凝土重力密度取，100mm沥青混凝土铺装重力密度取
2）铰缝混凝土，重力密度取
3）护栏（单侧），重力密度取，并八块板平分。
边板
中板
恒载效应标准值计算 表4－1
截面
板号
弯矩
剪力
计算式
计算式
跨中
边板
838.46
587.25
—
—
—
中板
637.62
511.01
—
—
边板
628.84
440.44
86.89
60.86
中板
478.21
383.26
66.07
52.95
支点
边板
—
—
—
173.77
121.71
中板
—
—
132.15
107.56
4.1.2 汽车荷载效应标准值
·公路-Ⅰ级车道荷载计算图式
根据《通规》第4.3条，公路—Ⅰ级车道荷载均布标准值为，集中荷载标准值：当计算跨径小于5m时，；当计算跨径等于或大于50m，。本例计算跨径为19.3m
计算剪力时，
·计算跨中、截面荷载效应标准值
两列车布载控制设计，横向折减系数，A为内力影响线面积，为内力影响线竖标值。
·跨中、、支点截面汽车荷载内力影响线
跨中、、支点截面公路—Ⅰ级荷载产生的内力 表4-2
截面
板号
荷载横向分布系数η
弯矩影响线
不计冲击力
=1
计冲击力
=1.275
剪力影响线
不计冲击力=1
计冲击力
=1.275
跨中
边板
0.358
46.56
4.83
584.75
745.56
4.83
0.5
69.09
88.09
中板
0.285
465.51
593.53
55.00
70.13
边板
0.358
34.92
3.619
438.56
559.17
5.428
0.75
96.83
123.46
中板
0.285
349.14
445.15
77.09
98.28
支点
边板
0.358
5.428
1
183.96
234.55
4.222
中板
0.285
5.428
1
175.96
224.35
4.222
支点剪力横向分布系数采用与影响线面积相应的横向分布系数平均值。
4.2 作用效应组合
4.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计）
《通规》4.1.6－1式
1）其中各分项系数的取值如下
――结构重要性系数，=1.1；
――结构自重分项系数， ＝1.2
――汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取＝1.4
2）基本组合计算
永久作用的设计值与可变作用设计值组合表4－3-1、4－3-2
永久作用的设计值与可变作用设计值组合表 表4－3-1（边板）
板号
作用分类
组合计算表达式
跨中
支点
弯矩
剪力
弯矩
剪力
剪力
边板
永久作用
一期恒载
838.46
0
628.84
86.89
173.77
二期恒载
587.25
0
440.44
60.86
121.71
1425.71
0
1069.28
147.74
295.48
1710.85
0.00
1283.14
177.29
354.58
可变作用
745.56
88.09
559.17
123.46
234.55
1043.78
123.32
782.84
172.84
328.37
使用阶段
2171.27
88.09
1628.45
271.20
530.03
3030.10
（3200）
135.65
2272.57
（2405）
385.15
（403）
751.24
（831）
注：表中括号数值为电算结果。
永久作用的设计值与可变作用设计值组合表 表4－3-2（中板）
板号
作用分类
组合计算表达式
跨中
支点
弯矩
剪力
弯矩
剪力
剪力
中板
永久作用
一期恒载
637.62
0
478.21
66.07
132.15
二期恒载
511.01
0
383.26
52.95
107.56
1148.63
0
861.47
119.03
239.70
1378.35
0
1033.77
142.83
287.64
可变作用
593.53
70.13
445.15
98.28
224.35
830.94
98.18
623.21
137.60
314.09
使用阶段
1742.16
70.13
1306.62
217.31
464.06
2430.23
（2547）
107.99
1822.67
（1915）
308.48
（321）
661.91
（674）
注：表中括号数值为电算结果。
4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计)
永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合,其效应组合表达式为
《通规》4.1.7-1式
式中 -可变作用效应的频遇值系数: 汽车荷载（汽车荷载不计冲击力）=0.7,温度梯度作用1=0.8。
4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计）
永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：
《通规》4.1.7-2式
式中—第j个可变作用效应的准永久值系数，汽车荷载（不计冲击力）=0.4，温度梯度作用=0.8；
—作用长期效应组合设计值,结构抗裂验算时,其中可变作用仅考虑汽车等直接作用于构件的荷载效应。
作用短期和长期效应组合计算 表4－4
作用分类
组合计算表达式
跨中
支点
弯矩
剪力
弯矩
剪力
剪力
边板
永久作用
1425.71
0
1069.28
147.74
295.48
可变作用
584.75
69.09
438.56
96.83
183.96
温度梯度效应另计
409.33
48.36
306.99
67.78
128.77
233.90
27.64
175.43
38.73
73.58
1835.04
48.36
1376.28
215.52
424.25
1659.61
27.64
1244.71
186.47
369.07
中板
永久作用
1148.63
0
861.47
119.03
239.70
可变作用
（不计冲击力）
465.51
55.00
349.14
77.09
175.96
温度梯度效应另计
325.86
38.50
244.39
53.96
123.17
186.21
22.00
139.65
30.83
70.39
1474.49
38.50
1105.87
172.99
362.88
1334.83
22.00
1001.13
149.86
310.09
4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算
4.3.1 A类部分预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算
1、根据《预规》第6.3条,A类构件正截面抗裂混凝土在作用(或荷载)短期效应组合下应符合:
《预规》 6.3.1-3 式
式中
估算预应力钢筋时，近似取毛截面积A，抗弯惯炬I，yp分别代替公式中的A0、I0、ep0。
y0为截面重心轴到截面受拉边缘（底边）的距离，用代替；
为受拉区钢筋合力点的预应力钢筋的应力，取控制应力的70%计： =0.7×0.75×1860=976.5。
近似取。
令
则
。
2. 假定混凝土受压区高度x位于截面顶板内，根据《预规》第5.2.2条：
《预规》 5.2.2-1 式
令
《预规》 5.2.2-2 式
式中 b：截面顶宽；
:截面有效高度（h-a）,此处，近似取h0=h-ap=893mm,
ap 为预应力钢筋合力中心到底板的距离=57mm；
c50混凝土：=22.4，；
HBR钢筋：；
钢绞线：；
预应力钢筋、普通钢筋面积估算表 表4－5
受力状态
估算公式
边板
中板
持久状况正常使用极限状态
，，
，
需要配钢束根
，，
，
需要配钢束根
持久状况承载能力极限状态
不需要配普通钢筋
不需要配普通钢筋
为防止板端上缘拉应力过大，部分预应力钢筋在1/4到板端需采取分批失效措施，普通钢筋全截面配置
板内截面实际配筋 表4－6
板号
跨中
支点
边板
=
982
57
57
，
3058
893
，
2780
893
，
834
893
中板
=
982
57
57
，
2502
893
，
2224
893
，
556
893
表中：受拉区普通钢筋、预应力钢筋截面积；
受拉区普通钢筋、预应力钢筋合力点到受拉边缘的距离；
截面有效高度，截面有效高度
4.3.2 换算截面几何特性计算
注：截面配筋示意图单位mm
施工阶段截面
换算截面几何特性 表4－7
板号
截面
板顶计算宽度
换算截面
面积矩
边板
跨中
1820
0.7115
0.08273
0.4283
0.4647
0.4647
0.7102
0.08245
0.4275
0.4655
0.4655
支点
0.7012
0.08046
0.4214
0.4716
0.4716
0.1027
0.1089
0.0893
中板
跨中
1140
0.5430
0.06368
0.4969
0.3961
0.3961
0.5418
0.06348
0.4959
0.3971
0.3971
支点
0.5340
0.06224
0.4902
0.4028
0.4028
0.0704
0.0839
0.0742
活载阶段截面：
换算截面几何特性 表4－8
板号
截面
板顶计算宽度
换算截面
面积矩
边板
跨中
1820
0.8052
0.09976
0.4256
0.5174
0.5174
0.1294
0.8039
0.09941
0.4247
0.5183
0.5183
支点
0.7949
0.09696
0.4188
0.5242
0.5242
0.1231
0.1263
0.0998
0.0369
中板
跨中
1140
0.6055
0.07896
0.4930
0.4500
0.4500
0.1010
0.6043
0.07870
0.4920
0.4510
0.4510
支点
0.5965
0.07710
0.4862
0.4568
0.4568
0.0899
0.0989
0.0847
0.0288
注：
为换算截面重心轴到板顶面距离
—预应力钢筋、普通钢筋截面重心到截面重心的距离
b-b截面过活载阶段换算截面型心轴。
Ao、Io、So—换算截面和抗弯惯距、面积距
，，
,
括号内、外数字分别用于中、边板
5 持久状态承载能力极限状态计算
5.1 正截面抗弯承载能力
荷载基本组合表达式
《通规》4.1.6-1式
当受压区高度位于顶板内其正截面抗弯承载力应符合：
《预规》5.2.2-1式
《预规》5.2.2-2式
钢筋采用钢绞线，混凝土标准强度为C50查《预规》第5.2.1相对界限受压区高度ξb =0.4。
截面极限承载能力计算 表5－1
板号
截面
配筋
（mm）
边板
跨中
3030.10
（3200）
982
3058
101.25
3684（3524）
满足要求
2272.57
（2405）
982
2780
92.66
3387（3374）
满足要求
中板
跨中
2430.23
（2547）
982
2502
134.2
3002（2926）
满足要求
1822.67
（1915）
982
2224
120.5
2716（2776）
满足要求
注：表中 ，括号内数值为电算结果。
5.2 斜截面抗剪承载力验算
5.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算
计算受弯构件斜截面抗剪承载力时，其计算位置按《预规》第5.2.6条规定采用距支座中心截面位置，斜截面水平投影长度，经试算，斜截面受压端正截面取距支点h位置处的剪力组合设计值和相应的弯矩组合设计值，计算广义剪跨比
距支点h截面汽车荷载内力影响线
图中括号外、内数字分别用于边、中板。
距支点h截面由公路-I级荷载产生的内力
1.剪力标准值
式中：横向分布系数
内力影响线面积和影响线竖标值
剪力标准值计算 表5-2-1
板
号
（m）
（m）
不计冲击力
(1+u)=1
计冲击力
(1+u)=
1.275
边板
5.43
0.358
3.25
0.454
0.550
0.948
184.3
235.0
中板
5.43
0.285
3.25
0.370
0.455
0.948
151.6
193.4
2、弯矩标准值 表5-2-2
板
号
（m）
（m）
不计冲击力(1+u)=1
计冲击力
(1+u)=
1.275
边板
5.43
0.358
3.25
0.454
0.550
0.948
159.6
203.5
中板
5.43
0.285
3.25
0.370
0.455
0.948
131.2
167.3
3、距支点h截面荷载效应组合计算 表5-3
板 号
边 板
中 板
作用分 类
组合计算表达式
剪 力
（KN）
弯 矩
（KNmm）
剪 力
（KN）
弯 矩
（KNmm）
永久作 用
一期恒载
155.73
164.74
118.42
125.28
二期恒载
109.05
115.36
94.96
100.45
可变作 用
（计冲击力）
235.00
203.5
193.3
167.3
（不计冲击力）
184.3
159.6
151.6
131.2
499.78
483.6
406.68
393.03
711.41
683.12
579.34
555.61
393.79
391.82
319.5
317.57
338.5
343.94
274.02
278.21
剪跨比：
斜截面顶点距支座中心位置符合假定
受弯构件抗剪截面应符合《预规》第5.2.9
条要求
.b.ho 《预规》5.2.9式
式中混凝土C50 ，b取中板肋宽（控制设计）
VR==952.2KN > 表5-3 值
《预规》第5.2.10条，当时可不进行抗剪承载力计算，箍筋按构造配筋。
式中混凝土C50 ，预应力提高系数。
对于板式结构，公式5.2.10右边计算值可乘以1.25的提高系数则
表5-3值，由此可知，本例预制空心板的尺寸满足《预规》第5.2.9条要求，但箍筋仍需计算设置。
5.2.2 箍筋设置
由于本例采用先张法预应力结构，无预应力弯起钢筋、竖向预应力筋，其斜截面抗剪全部由混凝土和箍筋承担
《预规》5.2.7-1式
《预规》5.2.7-2式
式中 —简支板异号弯矩影响系数，取；
—预应力混凝土受弯构件的预应力提高系数，取；
—受压翼缘的影响系数，取；
—斜截面内纵向钢筋的配筋百分率 （AP+AS）/bho
预制板端边板配6根，，中板板配4根，，边板，中板，1/4L处边板配20根，，中板板配16根，，边板，中板，
边板：板端
1/4L
中板：板端
1/4L
—斜面内箍筋含筋率 ASV/SV.b
箍筋采用RHB3354支， ，
箍筋间距
箍筋间距计算 表5-4
板号
支 点
1/4 L
（KN）
b
（mm）
ho
（mm）
（mm）
（KN）
b
（mm）
ho
（mm）
（mm）
边板
711.41
360
943
221
385.15
360
943
865
中板
579.34
280
943
225
308.48
280
943
1074
根据《预规》第9.3.13条要求，箍筋间距不大于梁高1/2，且不大于，箍筋含筋率HRB335 PV≥0.12%，在支座中心向跨径方向长不小于1倍梁高内箍筋间距不宜大于。实际上板端到L/4，箍筋间距取VS=，余为VS=。
当受弯构件的纵向钢筋和箍筋符合《预规》第9.3.13条的要求，根据《预规》第5.2.11条规定,可不进行斜截面抗弯承载力计算
6 持久状况正常使用极限状态计算
6.1 预应力钢束应力损失计算
6.1.1 张拉控制应力
按《预规》第6.1.3条，采用钢绞线的张拉控制值：
6.1.2 各项预应力损失
1）预应力钢筋与管道壁之间的摩擦产生的应力损失
先张法预应力
2）锚具变形及钢筋回缩产生的应力损失
式中—张拉端锚具变形、钢筋回缩值（mm），查《预规》表6.2.3，对于夹片锚具（无顶压时）；
—张拉端至锚固端之间的距离（mm），单端张拉取。
∴
3）预应力钢筋与台座之间的温差引起的应力损失
加热养护分两阶段进行，第一阶段低温养护，温差控制在20℃左右,此时计算预应力损失。待板身混凝土达到0.8fcu,k时再进行第二阶段高温养护。
∴
4）混凝土的弹性压缩引起的应力损失
根据《预规》第6.2.5条，先张法混凝土构件放松钢筋时，由混凝土压缩引起的损失为
式中—在计算截面钢筋重心处，由全部钢筋预加力产生的混凝土法向应力（）
—预应力钢筋弹性模量与混凝弹性模量的比值 =
式中：NPO=POAP
epo=YP ， YO=hO-YOX
根据《预规》第6.1.7条规定，对先张法预应力混凝土构件，支点要考虑预应力传递长度Ltr范围内预应力的实际应力值，在构件端部取零，在传递长度末端取有效预应力σpe，两点间按直线变化取值。当传力锚固时的混凝强度达80%，相当于C40时，钢绞线σpe=1000MPa时，表值，采取慢速放松措施的预制力传递长度为：， 从端部到距支点截面h断面的距离：
L＝330+1000＝1330>1207mm
所以距支点h断面：
和计算表 表6－1
项目
边板
中板
跨中
h(距支点)
跨中
h(距支点)
(Mpa)
1185.4
1185.4
1185.4
1185.4
1185.4
1185.4
3058
2780
834
2502
2224
556
3625.0
3295.4
988.6
2965.9
2636.3
659.1
14.56
13.34
4.14
12.77
11.41
2.95
82.26
75.37
23.39
72.15
64.47
16.67
5）预应力钢筋的松弛引起的应力损失
根据《预规》第6.2.6条有：
式中—张拉系数，一次张拉取；
ζ—钢筋松弛系数，本例采用Ⅱ级松弛（低松弛）钢绞线，取ζ；
—传力锚固时的钢筋应力，查《预规》表6.2.8，对先张法构件
∴
6）混凝土收缩和徐变引起的应力损失
按《预规》第6.2.7条计算：
《预规》6.2.7-1式
·式中混凝土收缩和徐变系数终极值，假定环境年平均相对湿度RH=80%，传力锚固混凝土龄期为7d，
理论厚度 （边板，中板近似相同）
查《预规》表6.2.7直线内插得 ，。表值对C50及以上混凝土，表列值应乘以
式中C50的
·计算纵向钢筋截面重心处由预应力产生的混凝土法向压应力，按 ， 计算，此时预应力损失，考虑锚固钢筋时（第一批）的损失，，根据施工情况考虑自重影响，支点考虑预应力传递长度Ltr、epo=yp、规定，计算的。
计算表 表6-2
板号
截面
边板
跨中
838.46
3058
1103.1
3373.3
0.4647
0.4647
0.7115
0.08273
8.84
628.84
2780
1110.0
3085.8
0.4655
0.4655
0.7102
0.08245
8.90
h
834
1162.0
969.1
0.4716
0.4716
0.7012
0.08046
4.06
中板
跨中
637.62
2502
1113.3
2785.5
0.3961
0.3961
0.5430
0.06368
8.03
478.21
2224
1120.9
2492.9
0.3971
0.3971
0.5418
0.06348
7.80
h
556
1168.7
649.8
0.4028
0.4028
0.5340
0.06224
2.91
计算表 表6-3
板号
截面
边板
跨中
2.104
5.65
8.84
0.0057
2.88
110.5
8.90
0.0051
2.87
113.5
h
4.06
0.0026
2.94
77.7
中板
跨中
2.104
5.65
8.03
0.0064
2.34
105.4
7.80
0.0059
2.35
104.8
h
2.91
0.0029
2.39
67.3
7）各阶段应力损失及有效预应力汇总
各阶段应力损失及有效预应力汇总表 表6-4
板号
截面
预加力阶段
使用阶段
/2
/2
边板
跨中
23.4
40
82.26
16.2
161.86
1185.4
16.2
110.5
126.7
976.4
23.4
40
75.37
16.2
154.97
1185.4
16.2
113.5
129.7
980.3
h
23.4
40
23.39
16.2
102.99
1185.4
16.2
77.7
93.9
1068.1
中板
跨中
23.4
40
72.15
16.2
151.75
1185.4
16.2
105.4
121.6
991.7
23.4
40
64.47
16.2
144.07
1185.4
16.2
104.8
121
999.9
h
23.4
40
16.67
16.2
96.27
1185.4
16.2
67.3
83.5
1085.2
6.2 温度梯度截面上的应力计算
按《预规》附录B，桥面50mm沥青混凝土（100mm整平层水泥混凝土未计入）温度基数由《通规》表4.3.10-3查得：T1=20℃，T2=6.7℃
温度梯度截面应力计算 表6-5
（℃）
边板
中板
单元面积
重心到换算截面重心距离
单元面积
重心到换算截面重心距离
1
（14+5.5）/2=9.75
2
（5.5+4.22）/2=4.86
3
4.22/2=2.11
《预规》附录（B-1）
式中，，
《预规》附录（B-2）
正温差应力 《预规》附录（B-3）
反温差应力将取负值代入上式，按《预规》附录（B-3）乘以0.5计算。
截面计算点正、反温差应力计算 表6-6
板号
计算点
截面几何特性
正温差
反温差
边板
顶面
425.6
926038
-1.15
-1.32
4.83
（14℃）
2.36
-1.18
d-d
375.6
-1.16
3.36
（9.75℃）
1.05
-0.53
135.6
-0.42
0.70
（2.02℃）
-0.87
0.44
0
0.00
-1.15
0.58
-374.4
1.16
0.01
-0.01
预应力筋
-517.4
1.60
0.45
-0.23
底面
-574.4
1.78
0.6
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