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排架结构单独基础设计 基础工程课程设计
一.方案选取
要求设计实验大厅排架柱下单独基础。该实验大厅为河流泥沙与水利工程的室内模型实验大厅，全长84m，跨度24m，采用钢筋混凝土排架结构共15跨，排架间距6m，在大厅中部设有一道宽6cm的伸缩缝。在柱基础顶面处排架柱截面尺寸为30cm×80cm，柱截面轴线通过该截面形心。
实验大厅排架及柱基础布置平面图，见图1；

图1 排架及柱基础布置平面图
综上，设计方案采用柱下独立基础。
二.确定每层土的地基承载力
地基土层分布及土的物理性质指标如下表1所示：
表1
土层
层底标高
(地面▽46.5m)
现场鉴别
层厚
（m）
土的物理性质指标
（1）
▽43.50
杂填土
3.00
γ=18kN/m3, qs=11 kN/m2
（2）
▽41.50
粉质粘土,可塑
2.00
γ=19kN/m3,G=2.71,w=26.2%,
wL=31%,wp=19%,Es=8.5MPa
（3）
▽39.40
粉土, 饱和，软塑
2.10
γsat=20kN/m3,G=2.70,w=26%,
wL=28%,wp=18%,Es=7.5MPa
（4）
▽38.20
饱和软粘土
1.20
γsat=18.7kN/m3,G=2.71,w=40%,
wL=42.6%,wp=24.1%,α1-2=0.95 MPa-1
（5）
未揭露
粘土,饱和, 可塑
>8.00
γsat=20.5kN/m3,G=2.68, w=24.5%,
wL=38%, wp=20%, Es=9.8MPa, α1-2=0.163MPa-1

由以上表格的各参数计算查表可得各土层的地基承载力基本值如下表2所示：
表2
土层
土的 重度(kN/m3)
土的饱 和重度(kN/m3)
水 的 重 度(kN/m3)
水 的 密 度 ×103 (kg/m3)
g (N/kg)
土的密度 ×103 (kg/m3)
土粒相对密度 G
含水量w
孔隙比e
液性 指标 IL
土的承载力基本值(kpa)
1
18

10
1
9.8
1.84

2
19

10
1
9.8
1.94
2.71
0.262
0.76
0.31
255
3

20
10
1
9.8
1.02
2.7
0.26
0.70
0.28
270
4

18.7
10
1
9.8
0.89
2.71
0.4
0.97
0.426
170
5

20.5
10
1
9.8
1.07
2.68
0.245
0.60
0.38
342
三.柱下独立基础设计
柱下独立基础分3种形式，J1：单排架基础；J2：双排架基础；J3：横墙立柱基础。在此只计算J1和J2型基础形式。各基础受力形式及受力大小如下图2所示：

图2 排架剖面图

在基础顶面的荷载
J1：P=1140kN, M=400kN·m, H=150 kN
J1：P=1320kN, M=560kN·m, H=200kN
说明： （1）A-A为单排架剖面，B-B为大厅伸缩缝双排架剖面；
（2）J1为单排架基础，J2为双排架基础；
（3）地面绝对标高为46.5m。

Ⅰ. J1基础设计
由于第一层土为杂填土，不宜作为持力层，因此，将第二层土设为持力层。杂填土开挖2m，基础埋深为1m。基底标高为43.5m。
1.初步确定基础地面尺寸：
由于基础埋深大于0.5m，因此，须进行修正。
查表得ηd=1.6，地基承载力特征值：
γm=18kN/m3
fa=fak+ηdγm(d-0.5)
=255+1.6×18（1-0.5）
= 269.4kPa
考虑荷载偏心，将基底面积初步扩大20%，
则，基底面积A=1.2Pk/(fa-γGd)=1.2×1.35×1140/(269.4-20×1.0)=7.4m2
取基底长短边之比n=l/b=2,于是，b=(A/n)1/2=(7.4/2)1/2=1.9m,l=n·b2=2.0×1.9=3.8m
实际施工中取b=2.0m,l=4.0m.因b=2.0<3.0,fa无须作宽度修正。
2.计算基底净反力：
用C25混凝土，HPB235级钢筋，ft=1.27N/mm2,fy=210N/mm2.垫层采用C10混凝土。
基底净反力:pj=Pk/b·l=1.35× 1140/(2×4)=192.4kPa
净偏心距:
e0=(Mk+Hkh)/Pk
=(400×1.35+150×1.35×0.8)/(1140×1.35)
=0.429mm<l/6=4/6=0.667mm
基底最大净反力设计值:
pjmax=Pk·(1+6e0/l)/(l·b)
=1140×1.35×(1+6×0.429/4)/(2×4)
=316.1kPa<1.2fa=1.2×269.4=323.28kPa
基底最小净反力设计值:
pjmin=Pk·(1-6e0/l)/(l·b)
=1140×1.35×(1-6×0.429/4)/(2×4)
=68.58kPa
因此，基础底面压力满足要求。
基础尺寸图如下图3所示：

3.基础高度
(1)柱边截面
将基础设为2级阶梯型，上面一级的截面尺寸为b1×l1=1m×2m初步设定基础高为h=800mm，h0=750㎜,每阶高400mm.柱的截面尺寸为bc×ac=0.3m×0.8m,如上图3所示，则:
bc+2h0=0.3+2×0.75=1.8<b=2.0m
因偏心受压，计算时pj取pjmax。
由冲切破坏条件:pjmax[(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)2]≤0.7βhpft(bc+h0)h0
上式中，左边部分:
pjmax[(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)2]
=316.1×[(4/2-0.8/2-0.75)×2-(2/2-0.3/2-0.75)2]
=534.209kN
0.7βhpft(bc+h0)h0
=0.7×1.0×1270×(0.3+0.75)×0.75
=700.09kN>534.209kN
即满足冲切破坏条件：pjmax[(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)2]≤0.7βhpft(bc+h0)h0
(2)变阶处截面
b1=1.0m,l1=2.0m,h1=400mm,h01=350mm
b1+2h01=1+2×0.35=1.7m<2m
冲切力
pjmax[(l/2-l1/2-h01)b-(b/2-b1/2-h01)2]
=316.1×[(4/2-2.0/2-0.35)×2-(2/2-1.0/2-0.35)2]
=403.82kpa
抗冲切力
0.7βhpft(b1+h01)h01
=0.7×1.0×1270×（1.0+0.35）×0.35
=420.05kpa>403.82kpa
即满足冲切条件：pjmax[(l/2-l1/2-h01)b-(b/2-b1/2-h01)2]≤0.7βhpft(b1+h01)h01
4.配筋计算
计算基础长边方向的弯矩设计值，
取Ⅰ-Ⅰ截面
MⅠ =[(pjmax+ pj)(2b+bc)+( pjmax- pj)b](l-ac)2/48
=[(316.1+192.4)×(2×2+0.3)+( 316.1-192.4)×2]×(4-0.8)2/48
=519.24kN·m
AsⅠ= MⅠ/(0.9fyh0)=519.24×106/(0.9×210×750)=3663mm2
Ⅲ-Ⅲ截面：
MⅠ =[(pjmax+ pj)(2b+b1)+( pjmax- pj)b](l-l1)2/48
=[(316.1+192.4)×(2×2+1.0)+( 316.1-192.4)×2]×(4-2.0)2/48
=232.49kN·m
AsⅢ= MⅠ/(0.9fyh01)=232.49×106/(0.9×210×350)=3515mm2
比较AsⅠ和AsⅢ，应按AsⅠ配筋，现于2.0m宽范围内配筋19Φ16@100，实配钢筋面积为As=3820.9mm2>3663mm2
计算基础短边方向的弯矩：
取Ⅱ-Ⅱ截面，前已经算得pj=192.4kpa,
MⅡ=pj(b－bc)2(2l＋ac)/24＋Hkh
=192.4×(2－0.3)2×(2×4.0＋0.8)/24+0.8×1.35×150
=365.88kN·m
AsⅡ= MⅡ/(0.9 fyh0)=365.88×106/0.9×210×750=2581mm2
Ⅳ-Ⅳ截面：
MⅣ=pj(b－b1)2(2l＋l1)/24＋Hkh
=192.4×(2－1.0)2×(2×4.0＋2.0)/24+0.8×1.35×150
=242.17 kN·m
AsⅣ= MⅣ/(0.9 fyh01)=242.17×106/0.9×210×350=3661mm2
比较AsⅡ和AsⅣ，应按AsⅣ配筋。现于4.0m宽度范围内配筋19Φ16@200，实配钢筋面积为As=3820.9mm2>3661mm2，配筋图如下图4所示：

5.软弱下卧层承载力验算
作用在软弱下卧层顶面处的附加应力与自重应力之和不应超过它的承载力特征值，即：
σz+σcz≤faz
其中，σcz＝18×1＋19×2.0＋（20－10）×2.1＝77kpa
σz＝l·b(pk-σcd)/[(l+2ztanθ)(b+2ztanθ)]
σcd=18×1.0=18.0kpa
pk=(Pk+Gk)/A=(1.35×1140+20×1.0×2.0×4.0)/(2.0×4.0)=213.375kpa
z=4.1m.
Es1=7.5Mpa,Es2=(1+e2)/a2
其中，e2=(G2γw -γsat)/( γsat-γw)=(2.71×10-18.7)/(18.7-10)=0.966
则：Es2=(1+e2)/a2＝（1＋0.966）/0.95=2.07Mpa
Es1/ Es2=3.6,z/b=4.1/2.0=2.05≥0.5
查表得：θ＝24。
故
σz＝l·b(pk-σcd)/[(l+2ztanθ)(b+2ztanθ)]
＝4.0×2.0×（213.375－18.0）/[（4.0＋2×4.1tan24。）(2.0+2×4.1tan24。)]
＝36.2kpa
σz+σcz=36.2+77=113.2kpa<269.4kpa
因此，软弱下卧层的顶面承载力满足要求。
Ⅱ.J2基础设计
与J1基础一样，将第二层土设为持力层。杂填土开挖2m，基础埋深为1m。基底标高为43.5m。
1.初步确定基础地面尺寸
由于基础埋深大于0.5m，因此，须对地基承载力进行修正。
查表得ηd=1.6，地基承载力特征值：
γm=18kN/m3
fa=fak+ηdγm(d-0.5)
=255+1.6×18×（1-0.5）
= 269.4kpa
考虑荷载偏心，将基底面积初步扩大20%，则:
基底面积A=1.2Pk/(fa-γGd)=1.2×1.35×1140/(269.4-20×1.0)=7.4m2
取基底长短边之比n=l/b=2,于是，b=(A/n)1/2=(7.4/2)1/2=1.9m,l=n·b=2.0×1.9=3.8m
实际施工中取b=2.0m,l=4.0m.因b=2.0<3.0,fa无须作宽度修正。
2.计算基底净反力：
用C25混凝土，HPB235级钢筋，ft=1.27N/mm2,fy=210N/mm2.垫层采用C10混凝土。
基底净反力:
pj=Pk/(b·l)=1.35× 1320/(2.2×4.4)=184.09kPa
净偏心距
e0=(Mk+Hkh)/Pk
=(560×1.35+200×1.35×0.8)/(1320×1.35)
=0.545mm<l/6=4/6=0.667mm
基底最大净反力设计值
pjmax=Pk·(1+6e0/l)/(l·b)
=1320×1.35×(1+6×0.545/4.4)/(2.2×4.4)
=320.9kPa<1.2fa=1.2×269.4=323.28kPa
基底最小净反力设计值:
pjmin=Pk·(1-6e0/l)/(l·b)
=1320×1.35×(1-6×0.545/4.4)/(2.2×4.4)
=42.28kPa
因此，基础底面压力满足要求。
基础尺寸图5如下所示：

3.基础高度
(1)柱边截面
将基础设为2级阶梯型，上面一级的截面尺寸为b1×l1=1m×2m初步设定基础高为h=800mm，h0=750mm,上一阶高300mm，下一阶高h1=500mm。柱的截面尺寸为bc×ac=0.3m×0.8m,如上图5所示，则:
bc+2h0=0.3+2×0.75=1.8<b=2.0m
因偏心受压，计算时pj取pjmax。
由冲切破坏条件:
pjmax[(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)2]≤0.7βhpft(bc+h0)h0
上式中，左边部分:
pjmax[(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)2]
=320.9×[(4.4/2-0.8/2-0.75)×2.2-(2.2/2-0.3/2-0.75)2]
=728.443kN

0.7βhpft(bc+h0)h0
=0.7×1.0×1270×(0.3+0.75)×0.75
=788.29kN>728.443kN
即满足冲切破坏条件：pjmax[(l/2-ac/2-h0)b-(b/2-bc/2-h0)2]≤0.7βhpft(bc+h0)h0
(2)变阶处截面
b1=1.1m,l1=2.2m,h1=500mm,h01=450mm
b1+2h01=1.1+2×0.35=1.8m<2..2m
冲切力
pjmax[(l/2-l1/2-h01)b-(b/2-b1/2-h01)2]
=320.9×[(4.4/2-2.2/2-0.45)×2.2-(2.2/2-1.1/2-0.45)2]
=455.678kpa
抗冲切力
0.7βhpft(b1+h01)h01
=0.7×1.0×1270×（1.1+0.45）×0.45
=620.0775kpa>455.678kpa
即满足冲切条件：pjmax[(l/2-l1/2-h01)b-(b/2-b1/2-h01)2]≤0.7βhpft(b1+h01)h01
4. 配筋计算
计算基础长边方向的弯矩设计值，
取Ⅰ-Ⅰ截面:
MⅠ=[(pjmax+pj)(2b+bc)+(pjmax-pj)b](l-ac)2/48
=[(320.9+184.09)×(2×2.2+0.3)+(320.9-184.09)×2.2]×(4.4-0.8)2/48
=722.1kN·m
AsⅠ= MⅠ/(0.9fyh0)=722.1×106/(0.9×210×750)=5094mm2
Ⅲ-Ⅲ截面：
MⅢ=[(pjmax+ pj)(2b+b1)+( pjmax- pj)b](l-l1)2/48
=[(320.9+184.09)×(2×2.2+1.1)+(320.9-184.09)×2.2]×(4.4-2.2)2/48
=310.41kN·m
AsⅢ= MⅠ/(0.9fyh01)=310.41×106/(0.9×210×450)=3650mm2
比较AsⅠ和AsⅢ，应按AsⅠ配筋，现于2.0m宽范围内配筋17Φ20,实配钢筋面积As=5338mm2>5094mm2。
计算基础短边方向的弯矩：
取Ⅱ-Ⅱ截面，前已经算得pj=184.09kpa,
MⅡ=pj(b－bc)2(2l＋ac)/24＋Hkh
=184.09×(2.2－0.3)2×(2×4.4＋0.8)/24+0.8×1.35×200
=481.83kN·m
AsⅡ= MⅡ/(0.9 fyh0)=481.83×106/0.9×210×750=3399mm2
Ⅳ-Ⅳ截面：
MⅣ=pj(b－b1)2(2l＋l1)/24＋Hkh
=184.09×(2.2－1.1)2×(2×4.4＋2.2)/24+0.8×1.35×200
=318.1 kN·m
AsⅣ= MⅣ/(0.9 fyh01)=318.1×106/0.9×210×450=3740mm2
比较AsⅡ和AsⅣ，应按AsⅣ配筋。现于4.0m宽度范围内配筋19Φ22，实配钢筋面积为As=3820.9mm2>3740mm2
配筋图如下图6所示：

5.软弱下卧层承载力验算
作用在软弱下卧层顶面处的附加应力与自重应力之和不应超过它的承载力特征值，即：
σz+σcz≤faz
其中，σcz＝18×1＋19×2.0＋（20－10）×2.1＝77kpa
σz＝l·b(pk-σcd)/[(l+2ztanθ)·(b+2ztanθ)]
σcd=18×1.0=18.0kpa
pk=(Pk+Gk)/A=(1.35×1320+20×1.0×2.2×4.4)/(2.2×4.4)=204.1kpa
软弱土层顶面到基底的距离：z=4.1m.
Es1=7.5Mpa,Es2=(1+e2)/a2
其中，e2=(G2γw -γsat)/( γsat-γw)=(2.71×10-18.7)/(18.7-10)=0.966
则：Es2=(1+e2)/a2＝（1＋0.966）/0.95=2.07Mpa
Es1/ Es2=3.6,z/b=4.1/2.2=1.86≥0.5
查表得：θ＝24。
故
σz＝l·b(pk-σcd)/[(l+2ztanθ)(b+2ztanθ)]
＝4.4×2.2×（204.1－18.0）/[（4.4＋2×4.1tan24。）×(2.2+2×4.1tan24。)]
＝38.24kpa
σz+σcz=38.24+77=115.24kpa<fa=269.4kpa
因此，软弱下卧层的顶面承载力满足要求。

基础的平面布置图如图7所示：

四．相邻的J1、J2两柱基的沉降验算
J1基础：
基底受力形式为梯形分布，pjmax=316.1kPa, pjmin=68.58kPa，则中心点的沉降计算可以将其转化为受均布荷载的形式，即均布荷载p0=68.58+(316.1-68.58)/2=192.34kPa。
J2基础：
和J1基础一样，J2基础基底受力形式亦为梯形分布，pjmax=320.9kPa, pjmin=42.28kPa，则中心点的沉降计算可以将其转化为受均布荷载的形式，即均布荷载p0=42.28+(320.9-42.28)/2=181.59kPa。
基础沉降采用分层总和法规范修正公式，如下：
S=ψs
Ⅰ. J1基础的沉降（包括自身沉降和附近基础对其影响的沉降）：
J1基础在自身作用下的沉降量：
验算基础中心点的沉降量，此时，l’=4.0/2=2.0,b’=2.0/2=1.0,计算点深度z，及z/b’,l’/b’, 的查表以及计算过程见下表3：
表3
点
深度 zi(m)
层厚 Hi(m)
基础长 l(m)
基础宽b(m)
基底平均附加应力p0
l'(m)
b'(m)
l'/b
z/b'
αi
zi·αi
0
0

4
2
192.34
2
1
2
0
0.25
0
1
1
1
4
2
192.34
2
1
2
1
0.234
0.234
2
2
1
4
2
192.34
2
1
2
2
0.1958
0.3916
3
3
1
4
2
192.34
2
1
2
3
0.1619
0.4857
4
4.1
1.1
4
2
192.34
2
1
2
4.1
0.13405
0.549605
5
5.3
1.2
4
2
192.34
2
1
2
5.3
0.11205
0.593865
6
6.3
1
4
2
192.34
2
1
2
6.3
0.0983
0.61929
7
7.3
1
4
2
192.34
2
1
2
7.3
0.0894
0.65262
8
8.3
1
4
2
192.34
2
1
2
8.3
0.0811
0.67313
9
9.3
1
4
2
192.34
2
1
2
9.3
0.0731
0.67983
10
10.3
1
4
2
192.34
2
1
2
10.3
0.0661
0.68083
11
11.3
1
4
2
192.34
2
1
2
11.3
0.0609
0.68817
12
12.3
1
4
2
192.34
2
1
2
12.3
0.0573
0.70479
13
13.3
1
4
2
192.34
2
1
2
13.3
0.055
0.7315
14
14.3
1
4
2
192.34
2
1
2
14.3
0.0513
0.73359
合计

zi·αi-zi-1·αi-1
Esi(Mpa)
(zi·αi-zi-1·αi-1)/Esi
4(zi·αi-zi-1·αi-1)/Esi
s1(mm)

86.98
0.234
8.5
0.027529412
0.110117647
0.1576
8.5
0.018541176
0.074164706
0.0941
7.5
0.012546667
0.050186667
0.063905
7.5
0.008520667
0.034082667
0.04426
2.07
0.021381643
0.08552657
0.025425
9.8
0.002594388
0.010377551
0.03333
9.8
0.00340102
0.013604082
0.02051
9.8
0.002092857
0.008371429
0.0067
9.8
0.000683673
0.002734694
0.001
9.8
0.000102041
0.000408163
0.00734
9.8
0.00074898
0.002995918
0.01662
9.8
0.001695918
0.006783673
0.02671
9.8
0.00272551
0.010902041
0.00209
9.8
0.000213265
0.000853061

0.411108869

由上表知：S1=ψs
=1.1×192.34×0.41
=86.98mm
相邻J1基础的J2基础对J1基础沉降的影响
由柱基础平面布置图知，与J1基础相邻的J2基础只有一个，因此，对J1基础沉降有影响的基础有一个J1和一个J2基础，但按两个J2基础对J1基础的影响验算更倾于安全，所以，在此，就按照J1基础受两个J2基础沉降影响验算。

如下图8：

计算时，基础中心点o可看成是四个相等矩形面1和另四个相等矩形面2的公共角点，其长宽比l/b分别为7.1/2.2=3.23，4.9/2.2=2.23，查表得到2和3，同样按公式
S=ψs
计算沉降量，计算过程见下表4：
表4
l2
b2
l2/b2
z/b2
αi2
l3
b3
l3/b3
z/b3
αi3
zi·αi4
7.1
2.2
3.227272
0
0.25
4.9
2.2
2.227272727
0
0.25
0
7.1
2.2
3.227272
0.454545
0.247
4.9
2.2
2.227272727
0.454545455
0.247
0
7.1
2.2
3.227272
0.909091
0.2379
4.9
2.2
2.227272727
0.909090909
0.2343
0.0072
7.1
2.2
3.227272
1.363636
0.2211
4.9
2.2
2.227272727
1.363636364
0.2201
0.003
7.1
2.2
3.227272
1.863636
0.2066
4.9
2.2
2.227272727
1.863636364
0.2044
0.00902
7.1
2.2
3.227272
2.409091
0.1862
4.9
2.2
2.227272727
2.409090909
0.1826
0.01908
7.1
2.2
3.227272
2.863636
0.1739
4.9
2.2
2.227272727
2.863636364
0.1698
0.02583
7.1
2.2
3.227272
3.318182
0.16
4.9
2.2
2.227272727
3.318181818
0.1529
0.05183
7.1
2.2
3.227272
3.772727
0.1482
4.9
2.2
2.227272727
3.772727273
0.143
0.04316
7.1
2.2
3.227272
4.227273
0.1396
4.9
2.2
2.227272727
4.227272727
0.1344
0.04836
7.1
2.2
3.227272
4.681818
0.1319
4.9
2.2
2.227272727
4.681818182
0.1263
0.05768
7.1
2.2
3.227272
5.136364
0.1233
4.9
2.2
2.227272727
5.136363636
0.1159
0.08362
7.1
2.2
3.227272
5.590909
0.1156
4.9
2.2
2.227272727
5.590909091
0.109
0.08118
7.1
2.2
3.227272
6.045455
0.1101
4.9
2.2
2.227272727
6.045454545
0.1034
0.08911
7.1
2.2
3.227272
6.5
0.1039
4.9
2.2
2.227272727
6.5
0.0998
0.05863

zi·αi4-zi-1·α(i-1)4
(zi·αi4-zi-1·α(i-1)4)/Esi
4(zi·αi4-zi-1·α(i-1)4)/Esi
s2

7.978249242
0
0
0
0.0072
0.000847059
0.003388235
-0.0042
-0.00056
-0.00224
0.00602
0.000802667
0.003210667
0.01006
0.004859903
0.019439614
0.00675
0.000688776
0.002755102
0.026
0.002653061
0.010612245
-0.00867
-0.000884694
-0.003538776
0.0052
0.000530612
0.002122449
0.00932
0.00095102
0.003804082
0.02594
0.002646939
0.010587755
-0.00244
-0.00024898
-0.000995918
0.00793
0.000809184
0.003236735
-0.03048
-0.003110204
-0.012440816
合计

0.039941373

由上表知：S2=ψs
=1.1×181.59×0.039941373
=7.978mm
因此，总的沉降量为S=S1+S2=86.98+7.978=94.958mm<120mm.
即沉降满足要求。
Ⅱ.J2基础的沉降（包括自身沉降和附近基础对其影响的沉降）：
J2基础在自身作用下的沉降量：
验算基础中心点的沉降量，此时，l’=4.4/2=2.2,b’=2.2/2=1.1,计算点深度z，及z/b’,l’/b’, 值的查表以及计算过程见下表5：
表5
点
深度 zi (m)
层厚 Hi(m)
基础 长度 l(m)
p0 (kPa)
l' (m)
b' (m)
l'/b
z/b'
αi
zi·αi
0
0

4.4
222.75
2.2
1.1
2
0
0.25
0
1
1
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
0.91
0.24
0.24
2
2
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
1.82
0.20
0.41
3
3
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
2.73
0.17
0.51
4
4.1
1.1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
3.73
0.14
0.59
5
5.3
1.2
4.4
222.75
2.2
1.1
2
4.82
0.12
0.64
6
6.3
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
5.73
0.11
0.67
7
7.3
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
6.64
0.09
0.69
8
8.3
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
7.55
0.09
0.71
9
9.3
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
8.45
0.08
0.72
10
10.3
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
9.36
0.07
0.74
11
11.3
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
10.27
0.07
0.75
12
12.3
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
11.18
0.06
0.75
13
13.3
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
12.09
0.06
0.76
14
14.3
1
4.4
222.75
2.2
1.1
2
13.00
0.05
0.75
合计

zi·αi-zi-1·αi-1
Esi
(zi·αi-zi-1·αi-1)/Esi
4(zi·αi-zi-1·αi-1)/Esi
沉降量s

86.317
0.2372
8.5
0.027905882
0.111623529
0.1696
8.5
0.019952941
0.079811765
0.1068
7.5
0.01424
0.05696
0.07352
7.5
0.009802667
0.039210667
0.051
2.07
0.024637681
0.098550725
0.03094
9.8
0.003157143
0.012628571
0.02298
9.8
0.002344898
0.009379592
0.01346
9.8
0.001373469
0.005493878
0.01897
9.8
0.001935714
0.007742857
0.01816
9.8
0.001853061
0.007412245
0.00317
9.8
0.000323469
0.001293878
0.00327
9.8
0.000333673
0.001334694
0.01302
9.8
0.001328571
0.005314286
-0.01134
9.8
-0.001157143
-0.004628571
合计

0.432128114

由上表知：S1=ψs
=1.1×181.59×0.432128
=86.32mm
相邻J2基础的J1基础对J2基础沉降的影响
如下图9所示：

由柱基础平面布置图知，与J2基础相邻的J1基础有2个，因此，对J2基础沉降有影响的基础有2个J1基础，
计算时，基础中心点o可看成是四个相等矩形面1和另四个相等矩形面2的公共角点，其长宽比l/b分别为7.1/2.0=2.367，4.9/2.0=2.45，再根据z/b值查表得到2和3，同样按公式
S=ψs
计算沉降量，计算过程见下表6：
表6
l2
b2
l2/b2
z/b2
αi2
l3
b3
l3/b3
z/b3
αi3
zi·αi4
7.1
2
2.366667
0
0.25
4.9
2
2.45
0
0.25
0
7.1
2
2.366667
0.5
0.247
4.9
2
2.45
0.5
0.2468
0.0002
7.1
2
2.366667
1
0.235
4.9
2
2.45
1
0.2346
0.0008
7.1
2
2.366667
1.5
0.217
4.9
2
2.45
1.5
0.2167
0.0015
7.1
2
2.366667
2.05
0.2
4.9
2
2.45
2.05
0.1982
0.00738
7.1
2
2.366667
2.65
0.181
4.9
2
2.45
2.65
0.1779
0.01378
7.1
2
2.366667
3.15
0.163
4.9
2
2.45
3.15
0.1602
0.0189
7.1
2
2.366667
3.65
0.154
4.9
2
2.45
3.65
0.15
0.02774
7.1
2
2.366667
4.15
0.141
4.9
2
2.45
4.15
0.1365
0.03403