复杂区域防治水方案河床部分.docx

复杂充水条件下矿床水害防治技术

方案设计
（河床部分）

责 任 表

湖南铭生安全科技有限责任公司

董事长：邓和平

总经理：徐必根

总工程师：唐绍辉

项 目 负 责：黄炳仁

主要参加人员：王 军、杨 柱、戴祥洪、李 栋

目 录

前言 3
1河床部分防治水方案设计的依据 4
2矿区河床的工程水文地质特征 5
3石硐沟河床防治水方案的确定 6
3.1 概述 6
3.2地下连续墙防渗帷幕——方案1 6
3.3高压喷射注浆帷幕——方案2 7
3.4注浆防渗帷幕——方案3 7
3.5河床防治水方案的技术经济比较 7
4地下连续墙防渗帷幕方案设计 9
4.1地下连续墙的技术指标及平面布置 9
4.1.1工程技术指标 9
4.1.2地下连续墙的平面轴线 9
4.2墙体参数设计 10
4.3地下连续墙的施工工艺流程 10
5地下连续墙的施工质量要求 11
5.1 导墙的施工要求 11
5.2 泥浆要求 11
5.3槽孔的施工要求 12
5.4清孔的要求 13
5.4墙体材料 14
5.5墙体砼浇灌 14
5.6异常情况处理措施 15
6地下连续墙效果检测与评价 17
6.1成槽质量的验收 17
6.2墙体塑性混凝土质量评定 17
6.3墙体的连续性检验 18
6.4帷内抽水试验 18

附图：
石硐沟铅锌银矿河床地下连续墙轴线平面图

前言
甘肃石垌沟铅锌银多金属矿开采工程分二期建设。一期年生产30万吨/年采选系统，采矿3190m以上，目前已接近尾声；二期开采3190m以下矿体，采用斜坡道和竖井联合开采，尚处在基建阶段。矿区的基准侵蚀面标高（3185m），因而二期采矿工程均在基准侵蚀面以下进行。根据甘肃有色地质勘查局一○六队2008年3月提交的《甘肃省肃北县石硐沟铅锌银矿28－27线详查报告》，以及华北有色工程勘察院有限公司2011年3月提交《甘肃石硐沟银多金属矿矿区水文地质工程地质勘探报告》：石硐沟自南向北横穿矿区，与矿体呈27°夹角斜交，矿体上盘的硅化大理岩裂隙溶隙含水岩组呈陡倾角与第四系河床底部接触，直接接收河床砂卵石强含水层的补给，经矿区抽水试验计算，矿坑涌水涌水量达360000m3/d，水文地质条件复杂。
为确保该矿今后安全开采，防止突水淹井事故发生， 2011年5月，甘肃中盛矿业有限公司托长沙矿山研究院下属的湖南铭生安全科技有限责任公司承担《石硐沟铅锌银矿复杂充水条件下矿床水害防治技术研究》。2011年10月提交《甘肃省肃北县石硐沟铅锌银矿复杂充水条件下矿床水害防治技术方案设计（基岩部分）》。方案设计在11线硅化大理岩强含水层中构筑基岩帷幕，其主要目的是切断11线以东（以南）硅化大理岩强含水层的侧向补给，从而阻止了11线以东地段的富水硅化大理岩岩溶裂隙水导入矿坑；帷幕侧边界分别为下盘的绢云母千枚岩或破碎带（弱含水层）、及上盘的白云母石英片岩（弱含水层）。2011年10月，华北有色工程勘察院有限公司开始基岩帷幕注浆施工任务，2012年3月，在11线基岩帷幕轴线上共施工11个帷幕钻孔，但帷幕尚未完全到西南隔水边界（石英片岩隔水层），目前正在施工基岩帷幕12号注浆孔。
由于11线以西（以北）矿体顶板硅化大理岩与河床砂卵石层的接触面积较小，为防止河水及河床孔隙水通过这部分接触面导入矿坑，在此局部构筑河床砂卵石层局部帷幕，帷幕的侧边界分别进入白云母石英片岩（西南端即A点附近）和第四系残坡积土弱含水层（北端）。帷幕的底边界进入相对隔水边界，边界的透水率小于3Lu，初步确定进入相对隔水基岩（分别为白云母石英片岩、硅化大理岩注浆帷幕体、白云母千枚岩或含矿破碎带）。由于河床帷幕的底边界（千枚岩及石英片岩）尚未探明具体位置，为加快石硐沟铅锌银矿防治水工程进度， 2012年7月，中勘冶金勘察设计研究院有限责任公司在进行河床砂卵石层帷幕施工同时，一边施工一边勘探，于2012年10月探明了白云母千枚岩的边界；在此基础上，形成《甘肃省肃北县石硐沟铅锌银矿复杂充水条件下矿床水害防治技术方案设计（河床部分）》。
1河床部分防治水方案设计的依据
（1）、《甘肃省肃北县石硐沟银多金属矿床普查报告》，甘肃有色地质勘查局一○六队，2006年6月；
（2）、《甘肃省肃北县石硐沟铅锌银矿28－27线详查报告》，甘肃有色金属地质研究所，甘肃有色地质勘查局一○六队，2008年3月；
（3）、《甘肃石硐沟银多金属矿矿区水文地质工程地质勘探报告》，华北有色工程勘察院有限公司，2011年3月；
（4）、《金属非金属地下矿山安全规程》 GB16424-1996；
（5）、《中华人民共和国矿山安全法》 1992.11.07 中华人民共和国主席令第65号；
（6）、《中华人民共和国矿山安全法实施条例》 1996.10.30 中华人民共和国劳动部令（第4号）；
（7）、《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》DL/T5148-2001；
（8）、《采矿设计手册》1988.12 冶金工业出版社；
（9）、《水利水电工程地层注浆堵水与施工新技术及标准规范实用手册》，2006.3 中国知识出版社；
（10）、《地下建筑注浆工程简明手册》1998.02 科学出版社；
（11）、《水电水利工程混凝土防渗墙施工规范》DL/T 5199-2004；
（12）《水利水电工程压水试验规程》（SL31-2003）；
（13）《地下防水工程质量验收规范》（GB50208-2002）；
2矿区河床的工程水文地质特征
石硐沟河为矿区内最大的地表常年径流河，石硐沟自南向北横穿矿区，与F1(矿体)呈27°夹角斜交，河床较平缓，坡度为2°左右，河床标高3150米，自东南向北西贯穿矿区。补给量充足，径流量变化范围大，为0.768~5.988m3/s(66355.2~517363.2m3/d)不等，年内5~7月径流量最大，十月至次年四月为冰冻期； 昼夜内14：00~17：00径流量最大，是最小流量的1.5~3.0倍。
河流冲积物主要分布在石硐沟河漫滩及河床内，砾石成份为砂岩、灰岩及石英岩，分选性及磨园度较好，该层松散，渗透系数较大，富含孔隙潜水。沼泽地Z4出露于石硐沟河东侧的河漫滩中，流量变化范围为0.00－0.05升／秒，主要接受大气降水和季节积雪、河网储冰的融水补给，随季节变化大。
石硐沟常年不断流，石硐沟松散岩类孔隙含水层渗透性强，控制着整个矿区地下水流场，平水期石硐沟水系进入矿区范围时高程3195m，以2.9%梯度自南向北径流，出矿区范围时高程为3180.5m，为一类边界。
石硐沟自南向北横穿矿区，与F1呈27°夹角斜交。硅化大理岩裂隙溶隙含水岩组呈陡倾角与第四系河床底部接触，硅化大理岩含水层受到两侧石英片岩类隔水层组的挟持，构成了矿床与石硐沟之间的导水通道。
3石硐沟河床防治水方案的确定
3.1 概述
根据国内外技术和工程现状，可用于石硐沟河床砂卵石地层的防渗措施有多种，本工程可选用的防渗方案有高压喷射注浆帷幕、地下连续墙、灌浆帷幕三种。现分述如下，然后依据工程的具体条件、要求达到的堵漏标准、现有的施工设备、工程造价综合确定的。
3.2地下连续墙防渗帷幕——方案1
利用各种挖（冲）槽机械，借助于泥浆的护壁作用，在地下挖出窄而深的沟槽，并在其内浇注适当的材料而形成一道具有防渗功能的连续的地下墙体。这是自20世纪60年代初才迅速发展起来的一种垂直防渗技术。目前已成为粒状地层的主要防渗手段。它不仅可以用作永久性地基防渗，对正在漏水和存在险情的堤、坝进行止漏处理，还可用作对临时施工围堰、基坑的防渗处理，作成建筑物挡墙、防冲墙等等。它的主要优势是：墙的厚度可以得到有效控制，从薄自十几厘米厚至1 m以上都可做到，墙段之间结合紧密，墙体几乎达到完全止水的程度，安全可靠。
目前，在防渗墙的施工技术上有了很大发展，出现了很多造墙、造孔的新技术、新方法，而且还在继续发展。在墙体材料方面，有钢筋混凝土、普通混凝土、粘土混凝土、塑性混凝土、自凝灰浆和固化灰浆等。在深度方面，加拿大马尼夸根3号土坝深度达131m，我国小浪底坝最大深度达81.9m。在造孔机具上，有正、反循环冲击钻机、抓斗机、链斗(刮板)式挖槽机、射水成槽机、锯槽机、振动板桩、振动切槽、振动沉膜、单或多头深层搅拌机等。几乎在各种地层中都可找到认为是适宜的手段和材料建造成各种厚度和深度的防渗墙。
3.3高压喷射注浆帷幕——方案2
利用工程钻机的钻孔或钻喷一体化施工，将注浆管下到预定深度，以30~40MPa的高压水作为切割介质，从特制的喷嘴中喷出极高流速的水一气一浆或气一浆流束。以切削破坏土体，将一部分细颗粒土砂扬出地面，另一部分较粗颗粒就地与水泥浆凝结成墙。用此法既可作用定喷或摆喷造成薄墙，也可使用旋喷或多排孔组合造成厚墙，还可运用旋摆结合造成板一桩搭接的合用墙体。它既可用于细颗粒地层，也可用于颗粒稍大的地层，适应性较强。根据不完全统计，在防洪堤坝防渗加固、市政工程和民用基坑的防渗完成超过5000万平方米薄墙。此法的造价较高，深度较大(大于20m)时，在深部帷幕的连续性令人担优。
3.4注浆防渗帷幕——方案3
帷幕注浆的实质是通过地质探孔和注浆孔,将在水中能固化的浆液通过注浆孔压入河床砂卵石层中，封堵过水通道，在主要过水断面上形成一条类似帷幕状的相对隔水带,以减少涌水量。由于石硐沟河床为砂卵石和土粒堆积物，属于孔隙介质含水层，注浆时浆液的扩散、注浆的参数和工艺与其下部的大理岩岩溶强含水层基岩帷幕注浆有着本质的差别，因而其注浆方案、注浆工艺、注浆材料及注浆参数及注效果检测均不相同。本工程宜采用可控双液帷幕灌浆方案，利用双液灌浆的可控性，将水泥-水玻璃双液通过专用设备均匀的注入地层中，浆液以充填、渗透和挤密的方式，赶走砂卵石（土粒）间孔隙中的水分和空气，充填其中，在水玻璃速凝的作用下，短时间内（即浆液在有效的扩散范围内）使水泥与砂卵石胶结形成一道强度高、防渗性能好的稳固防渗帷幕体。
3.5河床防治水方案的技术经济比较
以上三种防治水方案技术经济比较如表3-1所示。
表3-1 河床防治水方案技术经济综合比较表

序号
比较项目
方案1：地下连续墙防渗帷幕
方案2：高压喷射注浆帷幕
方案3：静压注浆防渗帷幕
1
堵（截）水率
90%
80%
85%
2
幕内残余水量
小
较小
较大
3
工期
4月
4月
2月
4
方案的可靠程度
可靠
不可靠
中等
5
技术难度
中等
中等
较大
6
风险性
小
较小
较小
7
工程造价（万元）
450
284
220
高压喷射注浆帷幕适合于松散河床孔隙含水层，理论上能够形成较为可靠的隔水帷幕，但由于河床的成分复杂，存在大量的漂石，高压射流无法切割，不能与相邻孔形成搭接，且实际施工过程中由于钻孔深度大、孔斜很难控制，可能因偏斜造成深部孔与孔之间不能有效搭接，总体隔水效果不如地下连续墙，甚至比静压注浆帷幕的效果还差，而且其每平方米防治帷幕的工程造价达1000元/m2，高于静压注浆帷幕造价，因而高压喷射注浆帷幕不适宜选用。
静压注浆帷幕方案采用跟管钻进可控双液灌浆, 浆液兼有渗透、挤密、劈裂三种作用。注浆起始阶段，浆液在较小压力作用下渗透进入河床砂卵石层的空穴和孔隙中，在空穴和孔隙中固结；当浆液渗透过程完成后，随着注浆的上升，在压力作用下浆液扩散对注浆孔周围的地层必然产生一定的挤密作用，使河床砂卵石层的孔隙比有所减小；在注浆的后期，注浆压力的提高也即对周围地层施加了附加应力，使地层产生劈裂缝，浆液随之劈入强度最低的部分土体，然后随压力进一步增大，再一次在部分强度较高的部分土体产生劈裂，浆液凝固后在地层中产生网脉状骨架。孔与孔之间的防渗加固体相互搭接，即在河床砂卵石层中形成从注浆防渗帷幕。方案的优点是浆液扩散范围远较高喷大，受孔斜、地下水的影响大大减少，且设备相对高喷简单、易控，工艺更为简单，成本低，且施工工期短。但堵水效果相对地下连续墙差，且施工技术难度较大，因而不宜采用。
地下连续防渗墙隔水效果可靠，从墙体的连续性和抗渗性而言，几乎达到完全止水的程度，安全可靠；但施工周期长，工程造价达高；考虑本帷幕面积不大，为可靠起见，本工程采用地下连续墙帷幕方案。
4地下连续墙防渗帷幕方案设计
4.1地下连续墙的技术指标及平面布置
4.1.1工程技术指标
(1)地下连续墙墙体材料采用C5塑性混凝土，厚度800㎜，深度以进入基岩不小于0.5米控制。
(2)成墙方式：钻劈法，即用冲击钻机钻凿主孔和劈打副孔形成槽孔。
(3)防渗墙渗透系数小于10-6cm/s。
(4)槽孔垂直度≤ 4/1000。
4.1.2地下连续墙的平面轴线
河床连续墙由11南端山体的A点开始，沿基岩注浆帷幕轴线的内侧（约0.5m）经B点、C点、D点终于山体北侧的E点。即地下连续墙的轴线为一折线：AB-BC-CD-DE，AB段位基岩注浆帷幕的内侧约0.5m处； BC、CD、DE三段根据先导勘察孔确定，其河床下部为隔水的千枚岩。连续墙的轴线长度初定为145.031m，因E点附近场地被废石堆埋，具体位置要等碴堆清理完后才能确定，因而连续墙的实际长度与设计长度可能有出入。参见附图1。
控制点坐标和方位角如表4-1所示：连续墙的长度和控制点位置要根据实际施工情况进行调整。
表4-1 河床地下连续墙轴线起点、折点和终点的坐标、方位
控制点号
坐标（M）
轴线长
(m)
方位角度
(°)
X
Y
A
4358407.772
17335781.291
59.607
309°36´28"
B
4358445.773
17335827.214
54.005
37°55´29"
C
4358487.880
17335794.406
25.510
7°20´40"
D
4358513.184
17335791.147
5.909
37°55´29"
E
4358513.177
17335791.153

小计

145.031

4.2墙体参数设计
（1）、连续墙的长度：
上面已述，地下连续墙的长度为145.031m。
（2）、墙体的顶标高和底标高：墙体的顶标高为+3178.78m，高出石硐沟河水面约2m；底标高进入基岩0.5m；
（4）、墙体的厚度：800mm。
（5）墙体材料及强度：C5塑性混凝土。
4.3地下连续墙的施工工艺流程

泥浆制作
泥渣堆放外运
机械就位
冲击成孔
劈打副孔
修孔
清孔
泥浆循环处理
复打接头孔
砼初凝
逐级拔出导管
浇注水下砼
吊放砼导管

图4-1 地下连续墙墙体施工工艺流程图
5地下连续墙的施工质量要求
5.1 导墙的施工要求
导墙是地下连续墙挖槽之前修筑的临时构造物，它起着连续墙平面位置控制、垂直导向、水平定位、及挡土与稳定护槽泥浆液面的作用。
（1）导墙施工允许偏差如下：
a、两片导墙间中心线与地下连续墙轴线允许偏差：±15mm。
b、导墙内壁垂直度允许偏差0.5%。
c、导墙顶、内壁平整度：±20mm。
（2）导墙采用现浇混凝土构筑；顶部高出地面不应小于50mm。
5.2 泥浆要求
在成槽过程中，泥浆具有护壁、携渣、冷却机具和润滑等作用，泥浆的使用是保证成槽质量的关键措施。
（1）泥浆应具有良好的物理性能、流变性能、稳定性以及抗水泥污染的能力。
（2）防降低工程成本，采用当地粘土作为主要泥浆原料。拌制泥浆的粘土，应进行物理试验、化学分析和矿物鉴定。以选择粘粒含量大于45%，塑性指数大于20，含砂量小于5%，二氧化硅与三氧化二铝含量的比值为3~4的粘土为宜。

（3）为增大泥浆粘度，掺用羧甲基纤维（CMC）和烧碱（Na2CO3），配比如表5-1所示：
表5-1 泥浆掺合料配比表
水
粘土
CMC
烧碱
1
10%
0.05～0.10%
0～0.30%
（4）泥浆的性能指标和配合比，应根据地层特性、成槽方法、泥浆用途，通过试验加以选定。
（5）泥浆性能指标的测定项目，可根据不同情况按表5-2确定：
表5-2 不同阶段泥浆性能测定项目
鉴定土料造浆性能
密度、漏斗粘度、含砂量、胶体率、稳定性
确定泥浆配合比
密度、漏斗粘度、含砂量、胶体率、稳定性、失水量、泥饼厚、静切力、PH值
施工过程
密度、漏斗粘度、含砂量
（6）在施工过程中必须随时对泥浆性能控制指标进行掌握、调整，确保泥浆循环功能。具体护壁泥浆控制指标如表5-3所示：
表5-3 不同阶段泥浆性能指标

项目
泥浆的性能控制指针
备注
成槽时
比重
1.15～1.30

粘度（S）
25～30
清孔后底部
比重
<1.20
下导管前取样
粘度（S）
<30
5.3槽孔的施工要求
（1）采用钻劈法造孔，即冲击钻机钻主孔劈打副孔成槽。
（2）槽段分段长度考虑以下因素：砼灌注能力、砼导管布置、施工部位、地质条件、造孔方法、延长时间等；槽段分二序槽施工，槽段的段长划分以确保槽段孔壁稳定和砼灌注能连续上升为前提条件。根椐目前掌握的地层资料，槽段划分不宜长，而应采用较短的槽长以防造槽过程中出现坍塌。根据前期施工情况，可对单元槽段划分长度作适当调整。具体的划分参看图5-1。

图5-1 槽段划分示意图
（3）防渗墙的轴线及墙顶高程，应依照设计文件要求，根据测量基准点进行控制：
a、槽段中心线位置允许偏差不大于±3cm。
b、槽孔应平整垂直，防止偏斜，孔斜率不大于0.4%；整个槽孔壁应当平整无梅花孔、探头石和波浪形小墙等。一、二期槽段接头套接孔的两次孔位中心在任一深度的偏差不得大于设计墙厚的1/3，并应采取措施保证设计墙厚。
（4）槽段深度：防渗墙墙底高程应达到设计高程，以进入基岩面不小于0.5米控制。
（5）基岩面按下列方法确定：
a、依照防渗墙轴线地质剖面图，当孔深接近预计基岩面时，即应开始取样，然后根据岩样的性质确定基岩面；
b、对照邻孔基岩面高程，并参考钻进情况确定基岩面；
5.4清孔的要求
（1）槽段开挖完毕，应检查槽位、槽深、槽宽、槽壁垂直度及岩样，合格后方可进行清槽换浆工作。
（2）清孔换浆结束1h后，应达到下列清孔要求：
a、孔底淤积厚度≤10.0cm；
b、当使用粘土泥浆时，孔内泥浆比重≤1.3，粘度≤30S，　含砂量≤10%；
c、当使用膨润土泥浆时，根据地层和实验加以确定。清孔换浆结束经监理人验收合格后方可进行下一道工序的作业。
（3）二期槽孔清孔换浆结束前，用刷子钻头清除砼孔壁上的泥皮，以刷子钻头上基本不带泥屑、孔底淤积不再增加为合格标准。
（4）清孔合格后应在4h内灌注砼，如必须延长时间，应重新检验，如不符合要求，应重新清孔直至合格方可灌注。
5.4墙体材料
（1）防渗墙采用C5塑性混凝土，骨料采用1～3cm卵砾石，混凝土的坍落度为18~22cm，水灰比为0.5，混凝土初凝时间控制在4～5小时。
（2）配制墙体材料的水泥、骨料、水、掺合料及外加剂等应符合DLIT 5144的相关规定。
（3）墙体材料的配合比及配制方法应通过试验确定。
5.5墙体砼浇灌
（1）混凝土的实际拌和及运输能力，应不小于平均计划浇筑强度的1.5倍，并大于最大计划浇筑强度。
（2）运至槽口的混凝土应具有良好的施上性能。混凝土的浇筑应连续进行，若因故中断，中断时间不宜超过40min。
（3）采用水下混凝土浇注，采用两根导管，要求混凝土面上升速度不宜小于2m/h，槽内混凝土面上升高差小于0.3m，导管距槽段两端不宜大于2.0m。
（4）开始灌注时，将混凝土隔水塞吊放于临近浆面处，导管底端到槽底的距离为0.3～0.5m，混凝土运输车（或混凝土输送泵）将水下混凝土直接灌入导管斗里，开塞的同时及时灌入水下混凝土，并始终保持导管内充满混凝土。
（5）随着水下混凝土的上升，要适当提升和拆卸导管，导管底端埋入混凝土面以下一般应保持2～4m，不宜大于6m和不得小于2m，严禁把导管底端提出混凝土面。
（6）水下混凝土灌注应连续进行，中途停顿时间小于30min，因此灌注前应有严格的施工组织设计及辅助设施，一旦发生机具故障或停电、停水及发生导管堵塞、进水等事故，应立即采取有效措施进行处理，并同时做好记录。
（7）应控制最后一次混凝土的灌注量，不使槽顶超高或偏低过多，一般应控制在设计顶标高以上0.2～0.3m。
（8）每槽段留置抗压强度试件一组，每3个槽段留置抗渗性能试件一组。
（9）雨季、高温、低温季节的浇筑施工按照DLIT-5144有关规定执行。
5.6异常情况处理措施
（1）导墙严重变形或导墙底部坍塌，影响成槽施上时，可采取以下方法处理:a、改善导墙地基条件或槽内固壁泥浆性能；b、在变形破坏部位补贴一段导墙或重新修筑导墙；c、回填槽孔，处理塌坑或采取其他安全技术措施。
（2）地层严重漏浆，应迅速向槽孔内补浆并填入堵漏材料，必要时可回填槽孔。
（3）混凝土浇筑过程中导管堵塞、拔脱或导管破裂漏浆，需要重新吊放导管时，应按下列程序处理:a、将事故导管全部拔出，重新吊放导管； b、核对混凝土面高程及导管长度，确认导管的安全插入深度；c、抽尽导管内泥浆，继续浇筑。
（4）槽壁塌方：槽壁塌方多发生在地表下4m的范围之内。产生的原因：泥浆稀释质量不合格；槽壁漏浆；在新近回填的地基上施工；单元槽段过长；或者地面附加荷载过大。当塌方严重时，用优质粘土（或掺20%的水泥）回填塌方处，2天后重新冲槽，浇灌混凝土局部塌孔时，用空气吸泥器将混凝土上的泥土吸出，继续浇筑混凝土。
（5）卡锤：当出现卡锺时，可交替紧绳、松绳将冲锤提出；如不能提出，则插入硬管压入泥浆或压缩空气将周围淤泥的泥砂排除；必要时绷紧钢丝绳，用炸药将障碍物震松排除。
（6）混凝土导管内进浆：混凝土导管内进浆的产生原因是，导管底口距槽底间距过大，提导管过度，泥浆挤入导管内；导管密封不好。预防措施，导管口离孔底的距离保持在40CM；导管插入混凝土的深度保持不小于２M；保持导管内混凝土充满；经常测定混凝土上升面，确定高度后再据此提拔拆导管。
（7）导管内卡混凝土：发生堵管时，敲击、抖动、振动或提动导管（高度在30CM以内），如无效，在顶层混凝土未初凝时，将导管拔出。改用带密封导管插入混凝土内，重新浇筑混凝土。
（8）斜孔：当遇到块石或孤石，岩面倾斜一边软一边硬时会造成斜孔，填充优质的粘土块和石块，更换新锤齿，低锤密击，冲切斜面往复扫孔纠正。
（9）掉锤：掉锤产生的原因是：钢丝绳过度磨损破断；卡锤后钢丝绳被拉断；吊环磨损破坏（断），打空锤。掉锤时，用铁锚进行打捞；如被卡住，则按卡锤的处理方法进行处理。
（10）墙段连接未达到设计要求时，在接缝迎水面采用高压喷射灌浆或水泥灌浆处理；在接头处骑缝钻凿一个桩孔，钻孔直径根据接头孔的孔斜和设计墙厚选择，成孔后再浇筑混凝土。
（11）防渗墙墙体发生断墙或混凝土严重混浆时，可选择下列方法进行处理:
a、凿除已浇筑的混凝土，重新进行浇筑；
b、在需要处理的墙段迎水侧补贴一段新墙；
c、在需要处理的墙段迎水面进行水泥灌浆或高压喷射灌浆处理；
d、用地质钻机在墙体内钻孔，对夹泥层用高压水冲洗，洗净后采用水泥灌浆或高压喷射灌浆处理。
6地下连续墙效果检测与评价
地下连续墙效果的检测与评价的两个依据：其一是《水电水利工程混凝土防渗墙施工规范》DL/T 5199-2004；其二是石硐沟银多金属矿矿山防治水方案的具体要求。为此，从成槽质量、墙体塑性砼质量、墙体的连续性及堵水效果四个方面检测与评价连续墙壁的效果。
6.1成槽质量的验收
成槽达到深度后检查槽段宽度、深度及垂直度。并在成槽过程中根据不同地层变化提取岩样，鉴定入岩的情况，确保达到设计的入岩要求。槽段经验收合格后方可进行清槽，槽孔验收办法及其验收标准如表6-1所示：
表6-1 成槽质量验收标准及方法
序号
项目
验收标准
检验方法
1
槽段宽度
≥设计尺寸
用钢尺量冲锤，其外径不小于设计尺寸20㎜
2
槽段深度
符合设计要求
将测量锤沉入槽底，拉紧测量绳，读尺，再复尺
3
槽壁垂直度
满足设计要求
提起冲锤至地面与导墙对中，然后徐徐地放下至孔底，用钢尺在导墙面量测钢丝中心与连续墙中心的距离即为偏差
4
入岩深度
满足设计要求
在成槽过程中，根据不同地层变化及时提取岩样，由甲方、设计院、勘探单位及监理单位共同鉴定岩样，并检查岩层面标高
6.2墙体塑性混凝土质量评定
墙体材料的性能主要检查28d龄期的抗压强度和抗渗性能。
（1）混凝土进行质量评定时，可按该工程所取全部试件试验数据进行统计计算。抗压强度试件每100m3成型一组，每个墙段至少成型一组；抗渗性能试件每3个墙段成型一组。
（2）砼的抗渗系数应小于10-6cm/s，抗渗指标合格试件的百分率，应不小于80%。
（3）塑性混凝土强度的保证率不应小于80 % ,强度最小值不应低于设计标准值的75%。
6.3墙体的连续性检验
为检查墙体连续性以及墙体与下部基岩面的结合情况，采用在墙体轴线上打检查孔，钻孔取芯与压（注）水试验相结合，检查孔施工应在成墙后28d进行。检查孔的数量初定为6个。
由于连续墙体塑性砼的设计强度为C5，钻孔芯体不成形，取芯困难；为准确检查连续墙的防渗效果，特对检查孔的施工提出如下要求：
（1）、采用循环水作为钻进冲洗液，钻进过程中认真观测冲洗夜的漏失量、及漏失位置；
（2）、检查孔的深度应进入基岩1米；
（3）、钻孔到位后，必须作全孔段压水试验，压水试验的压力为0.8MPa；
（4）、如果整个钻孔内水量漏失量小于0.5L/min，可直接浆塑料注浆管下入孔底，注浓浆封堵钻孔；
（5）、如果整个钻孔内水量漏失量大于0.5L/min，则采用静压注浆，注浆压力不大于0.8MPa；同时我们根据施工单位返反馈信息，增加检查孔的数量。
6.4帷内抽水试验
帷内抽水试验是检验地下连续墙及基岩帷幕注浆综合效果最为直接有效的方式，为便于和2011年3月华勘提交的矿区水文地质工程地质勘探报告结果相对比，抽水试验的参数与水文补勘时相同：即帷内水抽试验的孔数定为2个，利用原来的观测孔，抽水水量为300m3/h，抽水段为河床下70~90m深处的硅化大理岩；从而根据抽水试验取得的综合成果，与水文地质补勘阶段相比较，以确定基岩帷幕注浆和地下连续墙的综合堵水效果。