建筑外窗抗风压性能计算书.doc

[长风软件]
建筑外窗抗风压性能计算书

I、计算依据
《建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2009》
《钢结构设计规范 GB 50017-2003》
《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008》
《建筑结构荷载规范 GB 50009-2001(2006版)》
《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料门 JG/T 180-2005》
《未增塑聚氯乙烯(PVC-U)塑料窗 JG/T 140-2005》
《建筑门窗术语 GB/T5823-2008》
《建筑门窗洞口尺寸系列 GB/T5824-2008》
《建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008》
《建筑外门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T8485-2008》
《铝合金结构设计规范 GB 50429-2007》
《铝合金门窗 GB/T8478-2008》
《铝合金建筑型材 第一部分：基材 GB5237.1-2008》
《铝合金建筑型材 第二部分：阳极氧化型材 GB5237.2-2008》
《铝合金建筑型材 第三部分：电泳涂漆型材 GB5237.3-2008》
《铝合金建筑型材 第四部分：粉末喷涂型材 GB5237.4-2008》
《铝合金建筑型材 第五部分：氟碳漆喷涂型材 GB5237.5-2008》
《铝合金建筑型材 第五部分：隔热型材 GB5237.6-2004》
《聚氯乙烯(PVC-U)门窗增强型钢 JG/T 131-2000》
《门、窗用未增聚氯乙烯(PVC-U) 型材GB/T 8814-2004》

II、设计计算

一、风荷载计算
1)工程所在省市：江西
2)工程所在城市：南昌市
3)所在地类型：C类(有密集建筑群的城市市区)
4)门窗安装最大高度z(m)：15米
5)建筑平面形状：正多边形平面(包括矩形)
6)门窗安装位置：墙面
7)建筑的体形类别：封闭式的建筑
8)门窗类型:平开窗
型材厂家:凤铝
门窗系列:60平开
玻璃厂家:
玻璃规格:5+9+5
9)窗型样式:

10)窗型尺寸:
窗宽W(mm):1500
窗高H (mm):1800

1 围护结构的风荷载标准值计算:
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006版) 7.1.1-2)
Wk = βgz*μsl*μZ*w0
Wk:风载荷标准值
βgz:阵风系数
μsl:局部风压体形系数
μZ:风压高度变化系数
w0:基本风压
1.1基本风压
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006版)规定,
采用50年一遇的风压，但不得小于0.3KN/m²)
经软件计算，基本风压W0=0.45kN/m²
1.2 阵风系数
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006版) 7.5.1)
经软件计算，阵风系数βgz=1.99131336850563
1.3风压高度变化系数
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006版) 7.2.1)
经软件计算，变化系数μZ=0.74
1.4 风荷载体型系数
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006版) 7.3.3)
当建筑为封闭式时，其体形系数=外表面体形系数+内表面体形系数
当建筑为敞开式时，其体形系数=外表面体形系数
外表面系数=外表面正压+外表面负压
正压区 (按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006版) 7.3.1)
负压区
——对墙面，取1.0；
——对墙角边，取1.8；
——对屋面局部部位(周边和屋面坡度大于10°的屋脊部位)，取2.2；
——对檐口、雨篷、遮阳板等突出构件，取2.0。
注：对墙角边和屋面局部部位的作用宽度为房屋宽度的0.1或房屋平均高度的0.4，取其小者，但不小于1.5m。
经软件计算，风载荷体形系数μsl=0.930981797734562
1.5 风荷载标准值计算
Wk = βgz*μsl*μZ*w0
经软件计算，风荷载标准值Wk=0.617

2 围护结构的风荷载设计值计算
(按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006版) 3.2.5)
分项系数一般情况下取1.4,
对标准值大于4kN/m²的工业房屋楼面结构的活荷载取1.3
W=分项系数*Wk
经软件计算，风荷载设计值W=0.864

二、门窗主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力校核:

1 校验依据：
1.1 挠度校验依据：

根据铝合金门窗GBT8478-2008
1)单层玻璃，夹层玻璃：fmax<=L/100
2)双层玻璃，中空玻璃：fmax<=L/150

其中：fmax:为受力杆件最在变形量(mm)
L:为受力杆件长度(mm)
1.2 弯曲应力校验依据：
σmax=M/W<=[σ]
[σ]:材料的抗弯曲应力(N/mm²)
σmax:计算截面上的最大弯曲应力(N/mm²)
M:受力杆件承受的最大弯矩(N.mm)
W:净截面抵抗矩(mm³)
1.3 剪切应力校验依据：
τmax=(Q*S)/(I*δ)<=[τ]
[τ]:材料的抗剪允许应力(N/mm²)
τmax:计算截面上的最大剪切应力(N/mm²)
Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力(N)
S:材料面积矩(mm³)
I:材料惯性矩(mm^4)
δ:腹板的厚度(mm)

2 主要受力杆件的挠度、弯曲应力、剪切应力计算：
因建筑外窗在风荷载作用下，承受的是与外窗垂直的横向水平力，外窗各框料间构成的受荷单元，可视为四边铰接的简支板。在每个受荷单元的四角各作45度斜线，使其与平行于长边的中线相交。这些线把受荷单元分成4块，每块面积所承受的风荷载传递给其相邻的构件，每个构件可近似地简化为简支梁上呈矩形、梯形或三角形的均布荷载。这样的近似简化与精确解相比有足够的准确度，结果偏于安全，可以满足工程设计计算和使用的需要。由于窗的四周与墙体相连，作用在玻璃上的风荷载由窗框传递给墙体，故不作受力杆件考虑，只需对选用的中梃进行校核。

2.1 中竖的挠度、弯曲应力、剪切应力计算:
构件“中竖”的各受荷单元基本情况如下图：

构件“中竖”的由以下各型材(衬钢)组合而成，它们共同承担“中竖”上的全部荷载：
(1).铝合金:平开扇/60

截面参数如下：
惯性矩：206612.14
抵抗矩：4731.17
面积矩：4833.46
截面面积：619.75
腹板厚度：1.4
2.1.1 中竖的刚度计算
1.平开扇/60的弯曲刚度计算
D(N.mm²)=E*I=72000*206612.140=14876074080.000
平开扇/60的剪切刚度计算
D(N.mm²)=G*F=26000*619.750=16113500.000
2.中竖的总弯曲刚度计算
D(N.mm²)=14876074080.000
中竖的总剪切刚度计算
D(N.mm²)=16113500.000
2.1.2 中竖的受荷面积计算
1.左单元的受荷面积计算
A(mm²)=(2600-750)*750/4=346875(梯形)
2.右单元的受荷面积计算
A(mm²)=(2600-750)*750/4=346875(梯形)
3.中竖的总受荷面积计算
A(mm²)=693750
2.1.3 中竖所受均布荷载计算
Q(N)=Wk*A
=0.617*693750/1000
=428.043
2.1.4 中竖在均布荷载作用下的挠度、弯矩、剪力计算
2.1.4.1 在均布荷载作用下的挠度计算
1.平开扇/60 在均布荷载作用下的挠度计算
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q平开扇/60=Q总*(D平开扇/60/D总)
=428.043*(14876074080.000/14876074080.000)
=428.043
本窗型在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载
Fmax(mm)=5Q*L³/(384*D)
=5*428.043*1300³/(384*14876074080.000)
=0.823

2.1.4.2 在均布荷载作用下的弯矩计算
1.平开扇/60 在均布荷载作用下的弯矩计算
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q平开扇/60=Q总*(D平开扇/60/D总)
=428.043*(14876074080.000/14876074080.000)
=428.043
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4*428.043
=599.261
本窗型在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载
Mmax(N.mm)=Q*L/8
=599.261*1300/8
=97379.912

2.1.4.3 在均布荷载作用下的剪力计算
1.平开扇/60 在均布荷载作用下的剪力计算
按剪切刚度比例分配荷载
分配荷载:Q平开扇/60=Q总*(D平开扇/60/D总)
=428.043*(16113500.000/16113500.000)
=428.043
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4*428.043
=599.261
本窗型在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载
Qmax(N)=±Q/2
=599.261/2
=299.631

2.1.5 中竖在集中荷载作用下的挠度、弯矩、剪力计算

2.1.5.1左单元产生的集中荷载对受力杆作用生产的挠度、弯矩、剪力计算
1.左单元的受荷面积
A(mm²)=346875
2.该单元传递到主受力杆件上的全部集中荷载
P(N)=(wk*A)/2
=(0.617*346875)/2/1000
=107.011
3.该单元产生的集中荷载对主受力杆件跨中产生的总挠度
(1)平开扇/60在集中荷载作用下产生的跨中挠度
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q平开扇/60=Q总*(D平开扇/60/D总)
=107.011*(14876074080.000/14876074080.000)
=107.011
该单元的跨中集中荷载对主受力杆件跨中产生的挠度计算
Fmax(mm)=P*L³/(48*D)
=107.011*1300³/(48*14876074080.000)
=0.329
4.该单元产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩
(1)平开扇/60在集中荷载作用下产生的弯矩
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q平开扇/60=Q总*(D平开扇/60/D总)
=107.011*(14876074080.000/14876074080.000)
=107.011
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4*107.011
=149.815
该单元的跨中集中荷载对受力杆件产生的弯矩计算
Mmax(N.mm)=P*L/4
=149.815*1300/4
=48689.976
5.该单元产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力
(1)平开扇/60在集中荷载作用下产生的弯矩
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q平开扇/60=Q总*(D平开扇/60/D总)
=107.011*(16113500.000/16113500.000)
=107.011
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4*107.011
=149.815
该单元的跨中集中荷载对受力杆件产生的剪力计算
Qmax(N)=P/2
=149.815/2
=74.907

2.1.5.2右单元产生的集中荷载对受力杆作用生产的挠度、弯矩、剪力计算
1.右单元的受荷面积
A(mm²)=346875
2.该单元传递到主受力杆件上的全部集中荷载
P(N)=(wk*A)/2
=(0.617*346875)/2/1000
=107.011
3.该单元产生的集中荷载对主受力杆件跨中产生的总挠度
(1)平开扇/60在集中荷载作用下产生的跨中挠度
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q平开扇/60=Q总*(D平开扇/60/D总)
=107.011*(14876074080.000/14876074080.000)
=107.011
该单元的跨中集中荷载对主受力杆件跨中产生的挠度计算
Fmax(mm)=P*L³/(48*D)
=107.011*1300³/(48*14876074080.000)
=0.329
4.该单元产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总弯矩
(1)平开扇/60在集中荷载作用下产生的弯矩
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q平开扇/60=Q总*(D平开扇/60/D总)
=107.011*(14876074080.000/14876074080.000)
=107.011
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4*107.011
=149.815
该单元的跨中集中荷载对受力杆件产生的弯矩计算
Mmax(N.mm)=P*L/4
=149.815*1300/4
=48689.976
5.该单元产生的集中荷载对受力杆件跨中产生的总剪力
(1)平开扇/60在集中荷载作用下产生的弯矩
按弯曲刚度比例分配荷载
分配荷载:Q平开扇/60=Q总*(D平开扇/60/D总)
=107.011*(16113500.000/16113500.000)
=107.011
所受荷载的设计值计算:Q=1.4*Q
=1.4*107.011
=149.815
该单元的跨中集中荷载对受力杆件产生的剪力计算
Qmax(N)=P/2
=149.815/2
=74.907

2.1.6 中竖在均布荷载和集中荷载共同作用下的总挠度校核
2.1.6.1 平开扇/60总挠度校核
2.1.6.1.1 平开扇/60实际挠度计算
F总=F均布+ΣF集中
=0.823+0.658
=1.481
1.481<=1300/150=8.666
平开扇/60的挠度符合要求。

2.1.7 中竖在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗弯曲强度校核
2.1.7.1 平开扇/60抗弯曲强度校核
2.1.7.1.1 平开扇/60总弯矩计算
M总=M均布+ΣM集中
=97379.912+97379.952
=194759.864
2.1.7.1.2 平开扇/60弯曲应力计算
σmax=M/W
σmax:计算截面上的最大弯曲应力
M:受力杆件承受的最大弯矩
W:净截面抵抗矩
=194759.864/4731.170
=41.165
41.165<=弯曲应力允许值:85.5
平开扇/60的抗弯强度满足要求。

2.1.8 中竖在均布荷载和集中荷载共同作用下的抗剪切强度校核
2.1.8.1 平开扇/60抗剪切强度校核
2.1.8.1.1 平开扇/60总剪力计算
Q总=Q均布+ΣQ集中
=299.631+149.814
=449.445
2.1.8.1.2 平开扇/60剪切应力计算
τmax=(Q*S)/(I*δ)
τmax:计算截面上的最大剪切应力
Q:受力杆件计算截面上所承受的最大剪切力
S:材料面积矩
I:材料惯性矩
δ:腹板的厚度
=449.445*4833.460/(206612.140*1.400)
=7.510
7.510<=剪切应力允许值:49.6
平开扇/60的抗剪切能力满足要求。

2.1.9 中竖在均布荷载和集中荷载共同作用下的受力杆件端部连接强度校核
2.1.9.1 中竖型材端部单个连接螺栓所承受的最大荷载设计值
p0=1.4*Q总/n
n:型材两端连接螺栓总个数
=1.4*428.043/4
=149.815(N)
2.1.9.2 中竖型材端部单个连接螺栓的抗剪允许承载力
Jm每个连接件的承剪面(个):1个
d连接螺栓螺纹处的外径(mm):2.5
π圆周率:3.1416
[σv]螺栓抗剪允许应力:140(N/mm²)
Nv(N)=(Jm*π*d²/4)*[σv]
=(1*3.1416*2.5²/4)*140
=687.225
按照《钢结构设计规范 GB 50017-2003》 7.2.1-1至7.2.1-2
2.1.9.3 中竖型材端部单个连接螺栓的承压允许承载力
d连接螺栓螺纹处的外径(mm):2.5
Σt连接件中腹板的厚度=1.2
[σc]螺栓承压允许应力:305(N/mm²)
Nc(N)=d*Σt*[σc]
=2.500*1.200*305
=915.000
按照《钢结构设计规范 GB 50017-2003》 7.2.1-3至7.2.1-4
2.1.9.4 中竖型材端部单个连接螺栓的抗剪、承压能力校核：
Nc=687.225(N)>=149.815(N)
中竖端部连接螺栓的抗剪能力满足要求。
Nv=915.000(N)>=149.815(N)
中竖端部连接螺栓的承压能力满足要求。
2.1.9 中竖综合抗风压能力计算
在均布荷载和集中荷载作用下总受荷面积计算：
A=693750+346875/2+346875/2
=1040625.000
该受力杆件在风荷载作用下，可简化为承受矩形均布荷载
根据:L/150=(q*A)*L³/(76.8*D)
q(N/mm²)=76.8*D/(L²*150*A)
=76.8*14876074080.000/(1300²*150*1040625.000)*1000
=4.331(kPa)
3 该门窗的综合抗风压能力为:Qmax=4.331N/mm²
(按《建筑外窗抗风压性能分级表》GB/T7106-2008)
建筑外窗抗风压性能分级表

分级代号
1
2
3
4
5
6
7
8
9
分级指标P3
1.0<=P3<1.5
1.5<=P3<2.0
2.0<=P3<2.5
2.5<=P3<3.0
3.0<=P3<3.5
3.5<=P3<4.0
4.0<=P3<4.5
4.5<=P3<5.0
P3>=5.0
综合抗风压等级为:7级
各受力杆的挠度、抗弯能力、抗剪能力校核结果一览表
名称
长度
挠度
允许值
校核结果
弯曲应力
许用值
校核结果
剪切应力
许用值
校核结果
平开扇/60
1300
1.481
8.666
是
41.165
85.5
是
7.510
49.6
是
三、玻璃强度校核
1 风荷载计算：
风载荷标准值Wk(kPa):0.617
风荷载标准值：0.617<1kPa时,按1kPa计算。
因此，风荷载标准值Wk(kPa)取:1
根据《建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2009 5.1.2》
风载荷设计值W(kPa):1.4

2.1 单元<左单元>承载力极限状态设计
1)玻璃板块短边:B(mm)=750
2)玻璃板块长边:H(mm)=1300
3)玻璃类型:中空浮法玻璃
4)外层玻璃厚度:6mm
5)内层玻璃厚度:6mm

2.2 玻璃板块长宽比b/a系数计算
玻璃板块短边边长a(mm):750
玻璃板块长边边长b(mm):1300
b/a=1.733
2.3 玻璃板的风荷载设计值计算

玻璃类型:中空浮法玻璃
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.4-1)
W =W*m1=0.770
Wk=1

2.4 外片玻璃承载力极限状态计算
1)按长宽比1.500计算的玻璃最大许用跨度
L(mm)=k1*(W+k2)^k3+k4
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.2)
根据玻璃类型:中空浮法玻璃、玻璃厚度:6、长宽比:1.500,从《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 附录C中查得：
k1:2434.7
k2:0.177687
k3:-0.6423
k4:-45.35
=2434.7*(0.770+(0.177687))^-0.6423+(-45.35)
=2474.841
2)按长宽比1.75计算的玻璃最大许用跨度
L(mm)=k1*(W+k2)^k3+k4
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.2)
根据玻璃类型:中空浮法玻璃、玻璃厚度:6、长宽比:1.750,从《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 附录C中查得：
k1:2469.9
k2:0.266531
k3:-0.7112
k4:-25.2
=2469.9*(0.770+(0.266531))^-0.7112+(-25.2)
=2382.471
3)用插值法计算长宽比为1.733时的玻璃最大许用跨度
L(mm)=2388.752
玻璃跨度a:750<=玻璃最大许用跨度L:2388.752因此，外片玻璃满足承载力极限状态设计要求。

2.5 外片玻璃正常使用极限状态[L/t]计算
1)按长宽比1.500计算的玻璃单位厚度跨度限值[L/t]
L/t=k5*(Wk+k6)^k7+k8
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.3)
根据玻璃长宽比:1.500,从《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 附录C中查得：
k5:350.14
k6:-0.15
k7:-0.4503
k8:1.29
=350.14*(0.770+(-0.15))^-0.4503+(1.29)
=435.527
2)按长宽比1.750计算的玻璃单位厚度跨度限值[L/t]
L/t=k5*(Wk+k6)^k7+k8
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.3)
根据玻璃长宽比:1.750,从《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 附录C中查得：
k5:291.45
k6:-0.15
k7:-0.4149
k8:0.95
=291.45*(0.770+(-0.15))^-0.4149+(0.95)
=356.336
3)用插值法计算长宽比为1.733时的玻璃最大许用跨度
[L/t]=361.721
2.6 外片玻璃实际跨度厚比[a/t]计算
[a/t]=750/6
=125
[a/t]:125<=[L/t]:361.721因此，外片玻璃满足正常使用极限状态设计要求。

2.7 内片玻璃板的风荷载设计值计算
玻璃类型:中空浮法玻璃
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.4-2)
W =W*m2=0.700
Wk=1

2.8 内片玻璃承载力极限状态计算
1)按长宽比1.500计算的玻璃最大许用跨度
L(mm)=k1*(W+k2)^k3+k4
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.2)
根据玻璃类型:中空浮法玻璃、玻璃厚度:6、长宽比:1.500,从《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 附录C中查得：
k1:2434.7
k2:0.177687
k3:-0.6423
k4:-45.35
=2434.7*(0.700+(0.177687))^-0.6423+(-45.35)
=2602.164
2)按长宽比1.750计算的玻璃最大许用跨度
L(mm)=k1*(W+k2)^k3+k4
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.2)
根据玻璃类型:中空浮法玻璃、玻璃厚度:6、长宽比:1.750,从《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 附录C中查得：
k1:2469.9
k2:0.266531
k3:-0.7112
k4:-25.2
=2469.9*(0.700+(0.266531))^-0.7112+(-25.2)
=2505.227
3)用插值法计算长宽比为1.733时的玻璃最大许用跨度
L(mm)=2511.819
玻璃跨度a:750<=玻璃最大许用跨度L:2511.819因此，内片玻璃满足承载力极限状态设计要求。

2.9 内片玻璃正常使用极限状态[L/t]计算
1)按长宽比1.500计算的玻璃单位厚度跨度限值[L/t]
L/t=k5*(Wk+k6)^k7+k8
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.3)
根据玻璃长宽比:1.500,从《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 附录C中查得：
k5:350.14
k6:-0.15
k7:-0.4503
k8:1.29
=350.14*(0.700+(-0.15))^-0.4503+(1.29)
=459.596
2)按长宽比1.75计算的玻璃单位厚度跨度限值[L/t]
L/t=k5*(Wk+k6)^k7+k8
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.3)
根据玻璃长宽比:1.750,从《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 附录C中查得：
k5:291.45
k6:-0.15
k7:-0.4149
k8:0.95
=291.45*(0.700+(-0.15))^-0.4149+(0.95)
=374.447
3)用插值法计算长宽比为1.733时的玻璃最大许用跨度
[L/t]=380.237
2.10 内片玻璃实际跨度厚比[a/t]计算
[a/t]=750/6
=125
[a/t]:125<=[L/t]:380.237因此，内片玻璃满足正常使用极限状态设计要求。

3.1 单元<右单元>承载力极限状态设计
1)玻璃板块短边:B(mm)=750
2)玻璃板块长边:H(mm)=1300
3)玻璃类型:中空浮法玻璃
4)外层玻璃厚度:6mm
5)内层玻璃厚度:6mm

3.2 玻璃板块长宽比b/a系数计算
玻璃板块短边边长a(mm):750
玻璃板块长边边长b(mm):1300
b/a=1.733
3.3 玻璃板的风荷载设计值计算

玻璃类型:中空浮法玻璃
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.4-1)
W =W*m1=0.770
Wk=1

3.4 外片玻璃承载力极限状态计算
1)按长宽比1.500计算的玻璃最大许用跨度
L(mm)=k1*(W+k2)^k3+k4
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.2)
根据玻璃类型:中空浮法玻璃、玻璃厚度:6、长宽比:1.500,从《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 附录C中查得：
k1:2434.7
k2:0.177687
k3:-0.6423
k4:-45.35
=2434.7*(0.770+(0.177687))^-0.6423+(-45.35)
=2474.841
2)按长宽比1.75计算的玻璃最大许用跨度
L(mm)=k1*(W+k2)^k3+k4
(按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009 5.2.2)
根据玻璃类型:中空浮法玻璃、玻璃厚度:6、长宽比:1.750,从《建筑玻璃应用技术规程》