跨铁路连续梁支架计算书.doc

目 录

1、工程概况 1
2、支架设计 1
3、荷载计算 2
3.1 箱梁最大截面荷载计算 2
3.2 门洞处截面荷载计算 3
3.3 计算依据及规范 3
3.4 荷载组成 4
4、底模、侧模检算 4
4.1 翼缘板底模计算 4
4.2 腹板底模计算 5
4.3 底板底模计算 5
4.4 腹板侧模（外模）计算 6
5、底模、侧模纵横梁检算 7
5.1 纵梁计算 7
5.2 底模横梁计算 9
6、碗扣件检算 13
6.1 立杆计算 13
6.2 剪刀撑计算 13
7、碗扣件底工字钢检算 15
8、贝雷梁及钢管立柱检算 16
8.1贝雷梁计算 16
8.2 贝雷片底分配梁计算 7
8.3 钢管立柱检算 6
9、基础检算 7
9.1扩大基础 7
9.2挖孔桩基础 7
10、承台防护挖孔桩 12
11．结论及建议 14

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杜家岗特大桥跨铁路60m+100m+60m连续梁支架检算
1、工程概况
杜家岗特大桥跨淮南铁路连续梁设计为60m+100m+60m连续梁，跨淮南铁路连续梁墩柱为587#～590#墩，墩高为7.5m～12m，其中主墩为588#、589#墩，分别位于淮南铁路两侧，其中588#墩承台一角距离铁轨为4.6m，承台底距离轨顶为6.05m，589#墩承台一角距离铁轨为7.5m，承台底距离轨顶为5.85m。
跨淮南铁路连续梁截面最大高度为8.9m，最小高度为5.7m，连续梁桥面宽度为13.4m，连续梁与铁路交叉角度为21o，跨越铁路范围内连续梁底距离轨顶最小距离为10.5m。
2、支架设计
边跨采用沿垂直线路方向架设贝雷梁，跨度为9m。两侧支墩采用Φ529mm单排螺旋钢管立柱，螺旋钢管间设[20a槽钢剪刀撑。螺旋钢管顶架设两根I45a型钢做分配梁，贝雷梁上横向铺设I14a型工字钢，上搭设碗扣件支架。
主跨采用沿垂直既有铁路线路方向架设贝雷梁，跨度为12m，在跨铁路位置形成预留行车门洞。两侧支墩采用Φ529mm单排螺旋钢管立柱，螺旋钢管间采用[ 20a槽钢相连。螺旋钢管顶架设两根H30型钢做分配梁，贝雷梁上满铺5cm木板及0.8mm厚白铁皮，然后横向铺设I14a型工字钢，上搭设碗扣件支架。
施工采用搭设满堂支架进行现浇，具体搭设图如图2-1、图2-2所示。支架采用碗扣式杆件，支架上横向放置I 10a工字钢，纵向放置10×10cm方木。膺架立杆横向间距布置为3×0.9+0.6+4×0.3+8×0.6+4×0.3+0.6+3×0.9m，立杆纵向间距腹板处当梁高大于5m时采用0.3m，其余部位均为0.6m，横杆上下间距为0.6m，剪刀撑按有关规范要求设置。
底板、腹板、翼板外模均采用18mm厚竹胶板，内模采用组合钢模拼装，顶板及腹板支撑支架均采用碗扣件组拼，内外肋方 木为8×8cm方木。

图2-1 连续梁膺架搭设正面图

图2-2 连续梁膺架搭设平面图

3、荷载计算
3.1 箱梁最大截面荷载计算
连续梁膺架搭设计算取梁高最大处截面，即为1#块截面，连续梁梁高为7.85m，底板1.2m厚，顶板0.4m断面面积24.13m2，，其荷载分布如图3-1示。

图3-1 1#块截面荷载示意图
3.2 门洞处截面荷载计算
门洞计算取门洞跨越段梁高最小处截面，梁高4.85m，顶板厚度0.4m，底板厚度0.4m，腹板厚度0.6m，断面面积13.51m2，其荷载分布如图3-2示。

图3-2 门洞处截面荷载示意图
其余位置的混凝土自重荷载根据梁的线形变化确定。
3.3 计算依据及规范
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《装配式公路钢桥多用途使用手册》(人民交通出版社)
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》
《铁路桥梁施工技术规范》
《建筑钢结构设计手册》
《竹编胶合板》（GB13123）
《60+100+60m连续梁桥参考图纸（总体布置图）》
项目经理部提供的有关资料等
3.4 荷载组成
① 混凝土自重：根据不同部位分别计算，荷载分项系数取1.2；
② 模板重量：根据不同部位分别计算，荷载分项系数取1.2；
③ 施工荷载：取2.5kPa/m2，荷载分项系数1.4；
④ 振动荷载：取2.5kPa/m2，荷载分项系数1.4；
⑤ 混凝土倾倒产生的冲击荷载：输送泵取2kPa/m2，荷载分项系数取1.4，（当混凝土厚度大于1m时不考虑该荷载）；
则计算时取荷载值为：
计算强度：q=①＋②＋③＋④＋⑤或q=①＋②＋③＋④
计算刚度：q=①＋②
4、底模、侧模检算
模板均采用1.8cm厚竹胶板，竹胶板计算宽度取1m，计算跨度均取3跨。竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅰ类一等品的下限值取：［σ］=90 MPa，E=6×103 MPa，则竹胶板的相关参数如下：
面板的贯性矩I=bh3/12=1×0.0183/12=4.86×10-7m4
面板的截面系数W= bh2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5 m3
4.1 翼缘板底模计算
（1）强度检算：
翼板混凝土荷载按根部最大值16.9kN/m计算：
q=①+②+③+④+⑤=16.9×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.5×1.4+2×1.4
=30.44kN/m
近似按三等跨连续梁计算，方木间距λ=0.35m，如图4-1所示。

图4-1 翼缘板处底模计算图
Mmax＝0.1qλ2=0.1×30.44×0.352=0.37kN.m
=M/W=(0.37×103)/(5.4×10-5)=6.9MPa＜［б］=90MPa，满足要求。
（2）刚度检算：
q=①+②=16.9×1.2+0.3×1.2=20.64kN/m
f=0.677×qλ4/100EI=0.677×20.64×103×0.354/（100×6×109×4.86×
10-7）=0.7㎜＜λ/400=0.35m/400=8.75mm，满足要求。
4.2 腹板底模计算
（1）强度检算：
腹板混凝土荷载按最大值204kN/m计算：
q＝①+②+③+④=204×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.5×1.4=252.16kN/m
近似按三等跨连续梁计算，λ=0.15m，如图4-2所示。

图4-2 腹板板处底模计算图
Mmax＝0.1qλ2=0.1×252.16×0.152=0.57kN.m
=M/W=(0.57×103)/(5.4×10-5)=10.6MPa＜［б］=90MPa，满足要求。
（2）刚度检算：
q=①+②=204×1.2+0.3×1.2=245.16kN/m
f=0.677×qλ4/100EI=0.677×245.16×103×0.154/（100×6×109×4.86×10-7）=0.29㎜＜λ/400=0.15m/400=0.375mm，满足要求。
4.3 底板底模计算
（1）强度检算：
底板混凝土荷载按最大值41.6kN/m计算：
q=①+②+③+④+⑤=41.6×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2.5×1.4=57.28kN/m
近似按三等跨连续梁计算，λ=0.3m如图4-3所示。

图4-3 底板处底模计算图
Mmax＝0.1qλ2=0.1×57.28×0.252=0.358kN.m
=M/W=(0.358×103)/(5.4×10-5)=6.6MPa＜［б］=90MPa，满足要求。
（2）刚度检算：
q=①+②=41.6×1.2+0.3×1.2=50.28kN/m
f=0.677×qλ4/100EI=0.677×50.28×103×0.254/（100×6×109×4.86
×10-7）=0.46㎜＜λ/400=0.25m/400=0.625mm，满足要求。
4.4 腹板侧模（外模）计算
腹板内外侧均为垂直，因此混凝土侧压力按竖直状态计算。
混凝土对侧模的压力Pm=kγh
外加剂影响系数k取1.2
混凝土容重γ取26kN/m3
混凝土有效压头高度h=0.22+24.9v/T，砼浇筑速度v=0.5m/h，浇筑温度取20℃，则h=0.22+24.9×0.5/20=0.84m
则混凝土对侧模的侧压力为Pm=1.2×26×0.84=26.2kN/m2，荷载分项系数取1.2；振捣混凝土时产生的水平荷载为4kN/m2，分项系数取1.4；
（1）强度检算：
q=26.2×1.2+4×1.4=37kN/m2。
近似按三等跨连续梁计算，λ=0.3m，如图4-4所示。

图4-4 腹板侧模计算图
Mmax＝0.1qλ2=0.1×37×0.32=0.33kN.m
=M/W=(0.47×103)/(5.4×10-5)=6.2MPa＜［б］=90MPa，满足要求。
（2）刚度检算：
q=26.2×1.2=31.4kN/m2
f=0.677×qλ4/100EI=0.677×31.4×103×0.34/（100×6×109×4.86×10-7）=0.6㎜＜λ/400=0.3m/400=0.75mm，满足要求。

5、底模、侧模纵横梁检算
5.1 纵梁计算
纵梁均采用8×8cm方木，横向间距根据不同位置的混凝土荷载情况确定，纵向跨度为0.6m，方木的相关参数如下：
方木的弹性模量E=10×109Pa
方木的弯曲应力δw=13×106Pa
方木的贯性矩I=bh3/12=0.08×0.083/12=3.41×10-6 m4
方木面板的截面系数W=bh2/6=0.08×0.12/6=8.53×10-5 m3
（1）翼缘板底纵梁计算
翼缘板处纵梁方木横向间距为0.35m，纵向跨度为0.6m，近似的按三等跨连续梁计算
① 强度计算
荷载均布值参见4.1（1）节：q=30.44×0.35=10.654kN/m
Mmax＝0.1qλ2=0.1×10.654×0.62=0.384kN.m
=M/W=(0.384×103)/(8.53×10-5)=4.5MPa＜［б］=13MPa，满足要求。
② 刚度检算：
荷载均布值参见4.1（2）节：q=20.64×0.35=7.22kN/m
f=0.677×qλ4/100EI=0.677×5.7×103×0.64/（100×10×109×3.41×10-6）
=0.228㎜＜λ/400=0.6/400=1.5㎜，满足要求。
（2）腹板底纵梁计算
腹板底纵梁方木横向间距为0.15m，纵向跨度为0.3m（梁高5m以上）、0.6m（梁高5m以内），近似的按三等跨连续梁计算。
① 强度计算
纵向跨度为0.3m：
荷载均布值参见4.2（1）节：q=252.16×0.15=37.8kN/m
Mmax＝0.1qλ2=0.1×37.8×0.32=0.34kN.m
=M/W=(0.34×103)/(8.53×10-5)=3.9MPa＜［б］=13MPa，满足要求。
纵向跨度为0.6m(按5m梁高检算)：
q=163.36×0.15=24.5kN/m
Mmax＝0.1qλ2=0.1×24.5×0.62=0.88kN.m
=M/W=(0.88×103)/(8.53×10-5)=10.3MPa＜［б］=13MPa，满足要求。
② 刚度检算：
纵向跨度为0.3m
荷载均布值参见4.2（2）节：q=245.16×0.15=36.77kN/m
f=0.677qλ4/100EI=0.677×36.77×103×0.34/（100×10×109×3.41×10-6）=0.59㎜＜0.6m/400=1.5mm，满足要求。
纵向跨度为0.6m(按5m梁高检算)：
q=156.36×0.15=23.45kN/m
f=0.677qλ4/100EI=0.677×23.45×103×0.64/（100×10×109×3.41×10-6）=0.60㎜＜λ/400=0.6m/400=1.5mm，满足要求。
（3）底板板底纵梁计算
底板底纵梁方木横向间距为0.3m，纵向跨度为0.6m，近似的按三等跨连续梁计算
① 强度计算
荷载均布值参见4.3（1）节：q=57.28×0.3=17.184kN/m
Mmax＝0.1qλ2=0.1×17.184×0.62=0.62kN.m
=M/W=(0.62×103)/(8.53×10-5)=7.2MPa＜［б］=13MPa，满足要求。
② 刚度检算：
荷载均布值参见4.3（2）节：q=50.28×0.3=15.084kN/m，λ=0.6m
f=0.677qλ4/100EI=0.677×15.048×103×0.64/（100×10×109×3.41×10-6）=0.39㎜＜λ/400=0.6m/400=1.5mm，满足要求。
（4）腹板侧模纵梁计算
腹板侧模纵梁方木上下间距为0.3m，纵向跨度为1m，近似的按三等跨连续梁计算
① 强度计算
荷载均布值参见4.4（1）节：q=37×0.3=11.1kN/m
Mmax＝0.1qλ2=0.1×11.1×12=1.11kN.m
=M/W=(1.11×103)/(8.53×10-5)=13MPa≤［б］=13MPa，满足要求。
② 刚度检算：
荷载均布值参见4.4（2）节：q=31.4×0.3=9.4kN/m，λ=0.6m
f=0.677qλ4/100EI=0.677×9.4×103×14/（100×10×109×3.41×10-6）=1.9㎜＜λ/400=16m/400=2.5mm，满足要求。
5.2 底模横梁计算
翼板底模横梁均采用10cm×10cm方木，方木的弹性模量E=10×109Pa
方木的弯曲应力δw=13×106Pa
方木的惯性矩I=a4/12=0.14/12=8.3×10-6 m4
方木的截面系数W= a3/6=0.13/6=1.67×10-4 m3
方木的面积A= a2=0.12=1×10-2 m2
底板底模横梁均采用I10工字钢。I10工字钢的弹性模量取E=2.1×105MPa。
I10工字钢的弯曲应力δw=190×106Pa
I10工字钢的惯性矩I=a4/12=0.14/12=245×10-8 m4
I10工字钢的截面系数W= a3/6=0.13/6=49×10-6 m3
I10工字钢的面积A= a2=0.12=14.3×10-4 m2
纵向间距与立杆相同为0.6m；侧模竖肋采用10cm×10cm方木，间距按1m布置，腹板内外采用拉杆加固。
（1）翼缘板横梁计算
翼缘板底横梁纵向间距与立柱间距相同为0.6m，横向跨度与立柱相
同为0.9m，上铺纵向方木间距为0.35m，本次计算取最不利状态，即如图5-1所示。

图5-1 翼缘板底横梁示意图
① 强度计算
方木处集中荷载q=30.44×0.6×0.35=6.4kN，弯矩如图5-2所示。

1760 1760 1760
图5-2 翼缘板底横担弯矩图
=Mmax/W=1760/1.67×10-4=10.5×106＜13×106Pa
② 刚度计算
方木处集中荷载q=20.64×0.6×0.35=4.3kN，最大挠度为跨中位置，如图5-3所示。

图5-3翼缘板底横担挠度图
fmax=4.3×0.275/(24EI)×(3×0.92-4×0.2752)
=4.3×103×0.275/(24×10×109×8.3×10-6)×(3×0.92-4×0.2752)
=1.26mm＜0.9/400=2.5mm，满足要求。
（2）腹板底横梁计算
腹板底横梁纵向间距与立柱间距相同为0.6m（纵向距度为0.3m的本次不计算），横向跨度与立柱相同为0.3m，上铺纵向工字钢间距为0.15m，如图5-4所示。

图5-4 腹板底横梁示意图
① 强度计算
工字钢处集中荷载q=252.16×0.6×0.15=22.7kN，弯矩如图5-5所示。

1703 1703 1703

图5-5 腹板底横担弯矩图
=Mmax/W=1703/49×10-6=34.8×106＜190×106Pa
② 刚度计算
工字钢处集中荷载q=245.16×0.6×0.15=22.1kN，最大挠度为跨中位置，如图5-6所示。

图5-6腹板底横担挠度图
fmax=22.1×0.075/(24EI)×(3×0.32-4×0.0752)
=22.1×103×0.075/(24×2.1×1011×245×10-8)×(3×0.32-4×0.0752)=0.03mm＜0.3/400=0.75mm，满足要求。
（3）底板底横梁计算
底板底横梁纵向间距与立柱间距相同为0.6m，横向跨度与立柱相
同为0.6m，上铺纵向方木间距为0.3m，如图5-7所示。

图5-7 底板底横梁示意图
① 强度计算
方木处集中荷载q=57.8×0.6×0.3=10.4kN，弯矩如图5-8所示。

图5-8 底板底横担弯矩图
=Mmax/W=1560/49×10-6=31.8×106＜190×106Pa
② 刚度计算
方木处集中荷载q=50.28×0.6×0.3=9.05kN，最大挠度为跨中位置，如图5-9所示。

图5-9底板底横担挠度图
fmax=9.05×0.62/(48EI)
=9.05×103×0.62/(48×2.1×1011×245×10-8)
=0.13mm＜0.6/400=1.5mm，满足要求。
（4）腹板内外侧模拉杆设计
腹板侧模拉杆纵向间距采用1m，每列布置两个拉杆孔，在遇到通风孔时利用通风孔作为拉杆孔，拉杆采用Φ28mm拉杆。拉杆设置如图5-10所示。

图5-10 腹板侧模拉杆设置图
6、碗扣件检算
6.1 立杆计算
膺架受力杆件主要是立杆轴向受力，单个立杆可以承受的压力值为30kN，现对各个区域的立杆进行检算。
（1）承载力检算
翼缘板区单立杆受力P=0.9×0.6×30.44kN=16.4kN＜30kN，满足要求。
腹板区（梁高>5m时）单立杆受力P=0.3×0.3×252.16kN=22.7kN＜30kN，满足要求。
腹板区（梁高<5m时），总荷载q=130×1.2+0.3×1.2+2.5×1.4+2×1.4=163kN/m2。单立杆受力P=0.3×0.6×163kN=29.3kN＜30kN，满足要求。
底板区单立杆受力P=0.6×0.6×26kN=9.36kN＜30kN，满足要求。
（2）稳定检算
N≤φA f
A—— 立杆横截面积；
φ——轴心受压杆件稳定系数；
f —— 钢材强度设计值。
横杆步距1.2m，计算长度1.2+2×0.3＝1.8m。查表得0.489。
故：φAf＝0.489×4.89×100×205＝49020N＝49kN>Nmax＝30kN，满足要求。
6.2 剪刀撑计算
剪刀撑在平直段按照每隔3排设置一道剪刀撑，在曲线变化段由于存在水平分力，因此需要在分力方向设置45o剪刀撑，本次对倾角最大、荷载最大的墩顶连续梁进行计算，其受力图如图6-1所示。
（1）腹板处计算
腹板处P=252kN/m2，则作用在剪刀撑上的力P剪=0.197 ×P=49.6kN,单根剪刀撑可以承受的轴向力取30kN，则将剪刀撑布置为横向间距与立杆间距相同为0.3m，纵向间距为1.8m，则其单位面积上可以承受的P剪=30kN/
(0.3×1.8)=55.6kN>49.6kN，满足要求。
（2）底板处计算
底板处P=41.6N/m2，则作用在剪刀撑上的力P剪=0.197 ×P=8.2kN,单根剪刀撑可以承受的轴向力取30kN，则将底板底剪刀撑布置为横向取1.2m，纵向间距为1.8m，则其单位面积上可以承受的P剪=30kN/(1.2×1.8)=13.9kN>8.2kN，满足要求。
（3）翼缘板处计算
翼板处P=16.9kN/m2，则作用在剪刀撑上的力P剪=0.197 ×P=3.3kN,单根剪刀撑可以承受的轴向力取30kN，则将翼缘板底剪刀撑布置为横向取3.6m，纵向间距为1.8mm，则其单位面积上可以承受的P剪=30kN/(3.6×1.8)=4.6kN>3.3kN，满足要求。
剪刀撑底部必须与地基支撑牢固，并设置足够的防移动措施，可以采用钻孔埋钢筋头等措施，剪刀撑必须与立杆采用十字扣锁死固定，剪刀撑角度严格按照45o设置，其具体搭设图见图6-2所示。

图6-1 剪刀撑计算图

图6-2 剪刀撑设置图
7、碗扣件底工字钢检算
碗扣件底采用I14型工字钢横梁横向间距与立柱间距相同，横向跨度为1.5m，如图7-1所示。

图7-1 立杆底横梁示意图
① 强度计算
工字钢处集中荷载q=30kN，弯矩如图5-5所示。

图7-2 立杆底横担弯矩图
=Mmax/W=9000/102×10-6=88×106＜190×106Pa
② 刚度计算
工字钢处集中荷载q=30kN，最大挠度为跨中位置，如图5-6所示。

图7-3立杆底横担挠度图
fmax=30000×0.45/(24EI)×(3×1.52-4×0.452)
=30×103×0.45/(24×2.1×1011×712×10-8)×(3×1.52-4×0.452)
=1.4mm＜1.5/400=3.75mm，满足要求。
③剪力计算
Q=q=30kN
τmax=Q/A=30000/0.00215=13.953MPa＜[τ]=140MPa，满足要求。

8、贝雷梁及钢管立柱检算
8.1贝雷梁计算
门洞纵梁采用单层贝雷梁，跨度为12m，贝雷梁的相关参数如下：
贝雷梁的弹性模量E=2.1×1011Pa
贝雷梁的弯曲应力δw=2.1×108Pa
单层单排贝雷梁的抗剪力Q=245.2kN
贝雷梁的抗剪应力δj=1.6×108Pa
贝雷梁的贯性矩I=2.50×10-3 m4
贝雷梁的截面系数W=7.69×10-3 m3
贝雷梁上方横向工字钢、纵向方木等荷载取3kN/m2，分项系数取1.2。
门洞搭设剖面图如图8-1所示。

图8-1 门洞搭设剖面图
贝雷梁由两片贝雷片组成一组，间距45cm，采用标准支撑件连接。以下贝雷片的计算均以两片一组的贝雷梁作为计算单元，考虑其相应的承载范围。
8.1.1 贝雷片计算位置
根据贝雷片的布置形式，钢管支墩的跨度情况，选择以下有代表性的13组贝雷片分别进行计算：
1＃位于1-4a～1-5a之间；
2＃位于1-13a～1-14a之间；
3＃位于1-16a附近；
4＃位于2-1a附近；
5＃位于2-2a～2-3a之间；
6＃位于2-4a～2-6a之间；
7＃位于2-8a附近；
8＃位于2-10d附近；
9＃位于2-10d～2-11d之间；
10＃位于2-14d～2-15d之间；
11＃位于2-15d附近；
12＃位于2-17d～2-18d之间；
13＃位于2-19d～2-20d之间。
具体位置见图所示。

8.1.2 计算荷载
上节所选定的13组贝雷梁所承受的荷载有：梁体混凝土自重、贝雷片等支架结构自重、贝雷片上方方木、碗扣件及模板等自重、施工人员机具荷载、混凝土振捣荷载等。其中梁体混凝土自重的数值与贝雷片所处位置有关。
经计算，混凝土自重如下表所示：
编号
位置
梁高
mm
底板厚度
mm
腹板宽度
mm
翼板自重
腹板自重
腋角处
顶底板自重
承载宽度（米）
A
C
D
E
F
13
右
5288
705.6
800
5.2
16.9
137.5
44.35
28.75
0.9
左
5124
641.7
800
5.2
16.9
133.2
42.68
27.08
0.9
12
右
5044.5
603.3
800
5.2
16.9
131.2
41.69
26.09
1.5
左
4941.6
539.6
800
5.2
16.9
128.5
40.03
24.43
1.5
11
右
4852.8
418.5
600
5.2
16.9
126.2
36.88
21.28
1.5
左
4850
400
600
5.2
16.9
126.1
36.40
20.80
1.5
10
右
4850
400
600
5.2
16.9
126.1
36.40
20.80
1.5
左
4850
400
600
5.2
16.9
126.1
36.40
20.80
1.5
9
右
4914
514.9
700
5.2
16.9
127.8
39.39
23.79
1.5
左
5001
610.7
800
5.2
16.9
130.0
41.88
26.28
1.5
8
右
4950.6
546.5
800
5.2
16.9
128.7
40.21
24.61
1.5
左
5058.4
610.7
800
5.2
16.9
131.5
41.88
26.28
1.5
7
右
5262
696.3
800
5.2
16.9
136.8
44.10
28.50
1.5
左
5458.4
760
800
5.2
16.9
141.9
45.76
30.16
1.5
6
右
5867.1
865.8
800
5.2
16.9
152.5
48.51
32.91
1
左
6164.9
929.5
900
5.2
16.9
160.3
50.17
34.57
1
5
中
7003.9
1072.6
1000
5.2
16.9
182.1
53.89
38.29
0.9
4
中
7652.7
1173
1000
5.2
16.9
199.0
56.50
40.90
0.9
3
中
7657.8
1174
1000
5.2
16.9
199.1
56.52
40.92
0.9
2
中
6638.8
1017.8
1000
5.2
16.9
172.6
52.46
36.86
1.2
1
中
5643.2
811.6
800
5.2
16.9
146.7
47.10
31.50
1.5
上表中：梁高、底板厚度、腹板宽度单位为mm，①梁体自重单位为kN/m，承载宽度单位为米。
②贝雷片上方方木、碗扣件及模板等自重经计算取为5kN/㎡。
③施工人员机具荷载取2.5k kN/㎡。
④混凝土振捣荷载取2.5k kN/㎡。
8.1.3 荷载组合
强度计算荷载组合为1.2×①+1.2×②+1.4×③+1.4×④
刚度计算荷载组合为1.2×①+1.2×②
8.1.4 计算结果
梁自重荷载布置示意图：

其中1～5号贝雷片与梁垂直，梁体混凝土自重荷载横向布置形式相同。6～13号除腹板厚度不同外，梁体外轮廓横向尺寸相同，以6号所示为准。
①弯矩及剪力计算结果汇总
序号
最大弯矩kNm
位置
最大剪力kN
位置
备注
1
925.6
跨中
470.5
支点

2
935.4
跨中
467.1
支点

3
787.6
跨中
391.9
支点

4
/

/

与3号荷载布置相同，但数值小，不控制。
5
/

/

6
867
左跨中
390.5
左支点
中支点694.3
7
1379.7
左跨中
734.1
中支点
中支点1121.4
8
528
右2支点
421.7
右2支点
跨中260
9
938.7
支点
503.3
左支点
跨中660
10
759.5
跨中
453.5
中支点
支点723.7
11
921.2
中支点
490.3
中支点
跨中896.2
12
936.7
中支点
516.6
中支点
跨中最大913
13
585.5
中支点
313.6
中支点

容许值
1576.4

490.5

两片一组
以上计算结果可见，贝雷片的弯矩均能满足要求，剪力中7＃超容许值较大，需进行进一步计算。9＃、12＃超贝雷片容许值均在5％以内，对于临时结构，且荷载已考虑分项系数，满足要求。
②变形计算结果
序号
最大变形mm
允许值mm
对应跨度m
备注
1
12
30
12

2
13
30
12

3
11
30
12

4
/

12
小于3＃
5
/

12
小于3＃
6
23
30
12

7
35.6
30
12
超限
8
7
30
12

9
16
30
12

10
18
30
12

11
21
30
12

12
21
30
12

13
8
30
12

计算结果显示，除7＃贝雷片之外，其余贝雷片组的变形均小于L/400,满足要求。
③ 7＃贝雷片进一步复核
7＃附近7＃-8＃之间另取一组贝雷片进行检算，取靠近8＃的第二根进行复核，计算弯矩及剪力结果如下：
序号
最大弯矩kNm
位置
最大剪力kN
位置
备注
7`
1042
左跨中
603.5
中支点
中支点903
计算结果显示，7`#贝雷片的剪力仍不满足要求，建议对结构形式进行调整，即：6＃～8＃之间均采用5＃～6＃之间的布置形式，贝雷片组与组间距由1.5m调整为1m。调整之后，弯矩、剪力及变形均可满足要求。

8.2 贝雷片底分配梁计算
贝雷片支点反力计算结果如下表：（单位：kN，支点顺序自左向右）
序号
A
B
C
D
备注
1
543.1
543.1

2
526.3
526.3

3
437.6
437.6

4
437.6
437.6

小于3＃，按3＃计
5
437.6
437.6

小于3＃，按3＃计
6
477.1
510.2
33.5

7
485.1
960.9
37.6

8
93.4
368
705.8
123.3

9
28.6
945.2
194.5

10
-100.2
617.9
220

11
417.2
698.9
-72.3

12
254.3
950.4
-32.5

13
114
603.5
64.7

根据上表所示的贝雷片反力结果，根据内插或偏于安全取值，得到分配梁所受荷载如下图所示。
分配梁拟采用两根I45a型钢并排，计算区段分1a、2a、2b、2c、2d、2e等区段进行检算。区段划分及荷载情况见下图。

8.2.1 区段1-a计算
区段1a及1b、3a、3b的计算相同，仅计算一段。荷载考虑贝雷片的反力及分配梁的自重。
荷载布置及约束情况如下图：

计算结果：
①应力结果

计算结果显示：最大应力181MPa，发生在支点处，跨中最大应力153MPa。均小于215MPa，满足要求。
②变形结果

计算结果显示：最大变形3.2mm，小于L/400=8.75mm，满足要求。
③反力结果

编号
反力kN
编号
反力kN
1-1a
721.6
1-9a
1246.6
1-2a
1285.5
1-10a
1265.9
1-3a
1246.5
1-11a
1450.4
1-4a
1369.7
1-12a
1554.2
1-5a
1473.4
1-13a
1556.3
1-6a
1448.5
1-14a
1530.5
1-7a
1473.4
1-15a
1595.7
1-8a
1369.7
1-16a
877.0

8.2.2 区段2-a计算
区段2-a计算范围为2-1a～2-4a及2-5a～2-9a。荷载考虑贝雷片的反力及分配梁的自重。
荷载布置及约束情况如下图：

计算结果：
①应力结果

计算结果显示：最大应力203.5MPa，发生在支点处，小于215MPa，满足要求。
②变形结果

计算结果显示：最大变形3.0mm，小于L/400=9.25mm，满足要求。
③反力结果

编号
反力kN
编号
反力kN
2-1a
769.7
2-6a
1649.4
2-2a
1730.1
2-7a
1128.2
2-3a
1752.5
2-8a
1026.0
2-4a
1804.5
2-9a
648.0

8.2.3 区段2-b计算
区段2-b计算范围为2-9b～2-15b。荷载考虑贝雷片的反力及分配梁的自重。
荷载布置及约束情况如下图：

计算结果：
①应力结果

计算结果显示：最大应力218MPa，发生在支点处，大于215MPa，不满足要求。
②变形结果

计算结果显示：最大变形14.2mm，小于L/400=7000/400＝17.5mm，满足要求。
③反力结果

编号
反力kN
编号
反力kN
2-9b
393
2-12b
1213.3
2-10b
1017.0
2-14b
669.2
2-11b
681.4
2-15b
-94.7

④计算结果显示：分配梁应力不满足要求，应将2-13b墩补齐，补齐后，
应力计算结果：

计算结果显示：最大应力94.5MPa，发生在支点处，小于215MPa，满足要求。
反力计算结果：

编号
反力kN
编号
反力kN
2-9b
398.5
2-13b
555.1
2-10b
981.0
2-14b
292.7
2-11b
844.1
2-15b
7.0
2-12b
800.8

8.2.3 区段2-c计算
区段2-c中2-1c～2-5c之间的计算结果可参照2-1a～2-4a区段的计算结果，故本段计算范围为2-5c’～2-21c。荷载考虑贝雷片的反力及分配梁的自重。
荷载布置及约束情况如下图：

计算结果：
①应力结果

计算结果显示：最大应力246MPa，发生在支点处，大于215MPa，不满足要求。超限范围为2-7c～2-12c之间，建议该段范围内的分配梁加强为3I45a，可满足要求。
②变形结果

计算结果显示：最大变形3.6mm，小于L/400=3500/400＝8.75mm，满足要求。
③反力结果

编号
反力kN
编号
反力kN
2-5c'
281.7
2-14c
1499.5