整理落地式双排脚手架方案新.docx

人口管理软件研发项目

脚
手
架
搭
设
方
案

上海仲盛建设工程有限公司
2011年06月30日

1、 工程概况
1.1工程名称： 人口管理软件研发工程
1.2工程地点： 浦江Ι－90号地块，三鲁公路以西
1.3建设单位： 上海众恒信息发展有限公司
1.4设计单位： 上海光华勘察设计院有限公司
1.5. 施工单位：上海仲盛建设工程有限公司
1.6. 监理单位： 上海新光工程咨询有限公司
1.7. 本工程由：±0.000相当于绝对标高5.3M，具体见下表：

序号
栋号单项名称
建筑面积19306.5（㎡）
层数
结构
沿口高度
地上
地下
1
主楼
15454.43㎡
3852.07㎡
6层
砼框架
23m
2
附楼

2层
砼框架
8.5m
3

m
4

m

1.8 本工程号房室内±0.000线至室外自然地坪高差为0.80m。
1.9 在上述各单位工程中，1至6层采用落地式双排扣件式钢管脚手架，搭设高度从室外自然地坪算起约为23.8 m, 外挂绿色密目安全网，以满足结构和外装饰施工的需要。
2.0 由于受施工现场条件限制，其中部份落地脚手架相结合的复合形式进行搭设，待地下车库主体结构和防水工程完成且经人防质监站验收通过和基坑回填后，此处临时防护脚手架拆除。
2 、编制依据
2.1 国务院令第393号 建设工程安全生产管理条例；
2.2《建筑高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；
2.32.4国家其它有关技术和验收规范及文件3、脚手架的材质要求
3.1钢管
钢管落地式脚手架钢管采用现场国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现场国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
选用外径48mm，壁厚 3. 0mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。
新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
搭设架子前应进行保养，除锈并涂黄色，颜色力求环境美观。
3.2扣件
扣件式钢管脚手架应采用可锻炼铁制作的扣件，其材质应符合现场国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。
由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时，不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。
3.3连墙件
连墙件采用Ø48×3.0钢管和4×40×400扁铁，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235-A级钢的要求。
3.4安全网
安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。
3.5脚手板
4．落地脚手架的搭设方法
4.1脚手架的布置形式与搭设要求
4.1.1、***号楼的落地脚手架选用Ø48×3.0钢管搭设，金属扣件连接。总搭设高度为 米，。搭设尺寸为：立杆的纵距1.30米，立杆的横距1米，立杆的步距1.80米，里立杆离墙距离为0.3m。连墙件采用2步2跨，竖向间距2.8米(层层拉)，水平间距2.6米。施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设18层。***号楼的脚手架搭设高度至 层顶高度(相对高度+ m) 。
4.1.2、 靠近地下车库一侧的落地“临时防护脚手架”选用Ø48×3.0钢管搭设，金属扣件连接，总搭设高度为 米，。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.6米，立杆的步距1.80米，里立杆的离墙距离为0.3m。连墙件采用2步2跨，竖向间距2.8米，水平间距3米。施工均布荷载为1.5kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。脚手架搭设高度至6层顶高度(相对高度+16.8m) 。
4.1.3、脚手架搭设必须严格执行《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）的有关规定。根据施工的需要，脚手架应跟随结构施工进度搭设，每次搭设高度应高出结构施工面1.2m。结构施工结束后，脚手架可供外装饰使用。
4.2脚手架搭设的技术要点
（1）脚手架搭设顺序：里立杆 → 外立杆 → 横楞 → 牵杠 → 格栅 → 防护栏杆 → 斜拉杆 → 连墙杆 → 脚手底笆 → 绿色密目网。
（2）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以下二步。
（3）脚手架高度在7m以下时，可采用设置抛撑方法保持脚手架的稳定，当搭设高度超过7m不便设置抛撑时，应与建筑物进行硬连接。
（4）起步立杆按先竖里立杆、后竖外立杆的程序进行。里立杆与建筑物之间应保持0.3~0.5m的净空距，外立杆与里立杆平行设置，并保持1m的净距。起步立杆设置后，再沿建筑物外墙四周等距离设里外立杆。每搭完一步脚手架后，应按规范的有关规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
（5）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。连墙件采用Ø48钢管扣件与预埋扁铁连接，钢管必须顶紧砼外墙面，再用扣件的螺栓与扁铁端头孔连接，拧紧螺栓。连墙件间距为二步二跨，连墙件在浇每层楼面时预埋4mm厚、40mm长、400mm长扁铁。具体做法详见第4.8条“连墙件”。
（6）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：
1） 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
2） 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
（7）纵向水平杆应设置在立杆的内侧，其长度不宜少于3跨。纵向水平杆的接长宜采用对接扣件连接。
（8）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。
4.3、纵向水平杆
（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；

4.4、横向水平杆
4.5、脚手板
（4）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。
（5）外脚手架每四步应设置硬隔离。
4.6作业层栏杆、挡脚板的搭设规定
（1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。
（2）上栏杆上皮高度应为1.2m。
（3）挡脚板高度不应小于180mm，并涂成黑黄双色。
（4）中栏杆应居中设置。
（5）栏杆和挡脚板构造参见示意图：
1200
≥180
1
2
3
4

栏杆与挡脚板构造示意图
1—上栏杆 2—中栏杆
3—挡脚板 4—外立杆
4.7、立杆

(6)本工程扣件式双管的高度 24000mm，钢管长度6000mm；
4.8、连墙件连墙件的布置图

窗洞口刚性连接
(5) 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。
4.9、门洞处构造
4.10、剪刀撑与横向斜撑

剪刀撑连续设置示意图
4.11、斜道
(1) 脚手架采用之字型斜道；
4.12扣件安装的规定
（1）扣件规格必须与钢管外径相同。
（2）螺栓拧紧扭力矩不应小于40N-m，且不应大于65N-m。
（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。
（4）对接扣件开口应朝上或朝内。
（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
4.13、地基与基础
根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行处理。
落地脚手架搭设在基坑的回填土上。为了防止回填土的不均匀沉降影响脚手架的安全使用，回填土必须分层夯实找平，并在其上做好脚手架立杆的基础。具体方法如下述：
（1）在夯实的回填土上铺设100~150mm厚道渣垫层，上浇捣150mm厚C20商品混凝土，用平板振动机振捣密实，并在垫层四周做返水沟作有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全。
（2）砼基础的宽度自建筑物外墙面至脚手架外侧（超过外立杆300mm），脚手架底座面标高应高于自然地平50mm，基础验收合格后应准确放样定位。
（3）脚手架基础经验收合格后，再在其表面铺放14#槽钢，槽钢应铺平，作为脚手架立杆的垫板。
4.14脚手架搭设的交底与验收
（1）脚手架搭设前，应按照施工方案要求和现场作业条件，对作业人员进行详细的施工和安全技术交底。
（2）脚手架搭设完毕，应由施工负责人组织有关人员按施工方案和规范的要求进行验收。脚手架的验收应分段进行，逐项检查，确认符合要求后方可投入使用。
（3）脚手架的检验标准：
1）钢管立杆纵距偏差为±50mm。
2）钢管立杆垂直度偏差不大于总高度H的1 /100，且不大于10cm。
3） 扣件紧固力矩为：40~50N-m，不大于65 N-m。抽检安装数量的5%，扣件不合格数量不多于抽查数量的10%。
4）对脚手架检查验收应按规范规定进行，凡不符合规定的应立即进行整改，对检查结果及整改情况，应按实测数据进行记录，并由检测人员签字。
4.15、脚手架拆除
4.15.1拆除前的准备工作
（1）脚手架的拆除现场必须设置警戒区，并张挂醒目的警戒标志。警戒区内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。
（2）位于外墙的所有门窗必须关闭锁紧，外墙洞口不允许向外伸挑物件。
（3）脚手架上的建筑垃圾、杂物和地面的障碍物应不先清理干净。
（4）拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。
（5）应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。
（5）对拆除脚手架的作业人员进行安全技术交底。
（6）拆除脚手架时必须有专职监控人员负责监控，并做好相关的监控记录。
4.15.2拆除脚手架的有关规定
（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
（2）脚手架的拆除顺序为：安全网 → 竖挡笆 → 垫铺笆 → 防护栏杆 → 搁栅 → 斜杆 → 连墙杆 → 大横杆 → 小横杆 →立杆。
（3）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
（4）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
（5）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范要求设置连墙件和横向斜撑加固。
（6）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许在杆件上附着扣件输送至地面，或两杆同时拆下输送至地面。各构配件严禁抛掷至地面。
（7）垫铺笆拆除时，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，笆面垃圾或杂物直接从高处坠落伤人。
（8）脚手架拆除中如需要使用电焊或气割作业时，应严格按照特殊工种作业要求和消防规定执行，严禁无证动用焊割工具。
（9）运至地面的构配件应按品种、规格堆放在规定的地方，并及时进行检查、整修和保养。
4.16．脚手架工程的安全管理措施
（1） 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
（2）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
（3）脚手架搭设前应对作业人员做好安全技术交底。
（4）脚手架搭设时，作业层下面必须设置警戒区域，并张挂醒目的警戒标志，有专职监控人员负责监控，并做好相关的监控记录。
（5）脚手架的构配件质量与搭设质量，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001，J84—2001）的有关规定进行检查验收，合格后方准使用。
（6）作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架及施工机具等固定在脚手架上。脚手上严禁悬挂起重设备。
（7）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施。
（8）脚手架的安全检查与维护，应按规范要求执行。安全网应按有关规定措施或拆除。
（9）脚手架使用期间严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆；纵横向扫地杆；连墙件。
（10）不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
（11）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和监控人监控，并做好监控记录。
（12）工地临时电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应符合现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定。接地分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
（13）保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机、模板支撑系统一并拉结，不得截断架体。
（14）结构外脚手架每搭设四步，搭设完毕后，需经项目部安全员验收合格，张挂脚手架验收合格牌后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
5、脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书
依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为 米，。搭设尺寸为：立杆的纵距1.30米，立杆的横距1米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为Φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.8米(层层拉)，水平间距2.6米。施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设15步。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1．均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1/3=0.05kN/m
活荷载标准值 Q=3×1/3=1kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.05=0.106kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1=1.4kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2．强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下：

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.106+0.10×1.4)×1.302=0.251kN.m
支座最大弯矩计算公式如下：

支座最大弯矩为
M2=－(0.10×0.106+0.117×1.4)×1.302=-0.295kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.295×106/4491=65.687N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
3．挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：

静荷载标准值q1=0.038+0.05=0.088kN/m
活荷载标准值q2=1kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.088+0.990×1)×13004/(100×2.06×105×107780)
=1.35mm
大横杆的最大挠度小于1300/150与10mm，满足要求！
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1．荷载值计算：
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.30=0.049kN
脚手板的荷载标准值P2=0.15×1×1.30/3
=0.065kN
活荷载标准值 Q=2×1×1.30/3=1.3kN
荷载的计算值 P=1.2×0.049+1.2×0.065+1.4×1.3=1.957kN

小横杆计算简图

2．强度计算：
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=（1.2×0.038）×12/8+1.957×1/3=0.658kN.m
=0.658×106/4491=146.515N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
3．挠度计算：
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×10004/（384×2.06×105×107780）=0.022mm
集中荷载标准值P=0.049+0.065+1.3=1.414kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1414×1000×（3×10002 －4×10002/9）/（72×2.06×105×107780）=2.26mm
最大挠度和 ：V=V1+V2=2.282mm
小横杆的最大挠度小于1000/150与10mm，满足要求！

三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：

R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取8kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1．荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1=0.038kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1×1.30/2=0.098kN
活荷载标准值 Q=3×1×1.30/2=1.95kN
荷载的计算值 R=1.2×0.038+1.2×0.098+1.4×1.95=2.893kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
1．每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161
NG1 = 0.1161×36=4.18kN
2．脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆板，标准值为0.15
NG2 = 0.15×18×1.30×(1+0.3)/2=2.282kN
3．栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.15×1.30×18/2=1.755kN
4．吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.30×36=0.234kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.451kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ =3×2×1.30×1/2=3.9kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 ：W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.55
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.56
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.005
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.55×1.56×1.005= 0.604kN/m2。
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基本风压值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

其中 ：
N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.07kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.119m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；
A —— 立杆净截面面积，A=4.24cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.5cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 153.048
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

其中 ：
N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.251kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.119m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5
A —— 立杆净截面面积，A=4.24cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.5cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.221kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 191.774
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 4.271kN；
NQk —— 活荷载标准值，NQ = 3.9kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1161kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 45.564米。

考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 4.271kN；
NQk —— 活荷载标准值，NQ = 3.9kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1161kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.254kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 40.065米。

七、连墙件的计算：
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 ：
Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压值，wk = 0.604kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =3.6×2.6= 9.36m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5
经计算得到 Nlw = 7.915kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.915kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30/1.58的结果查表得到=0.952；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 82.748kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 12.915kN大于扣件的抗滑力8kN，不满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 62.404
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 15.601
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 170
地基承载力设计值应按下式计算：
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170
地基承载力的计算满足要求！

落地式扣件钢管脚手架计算书(临时防护脚手架)
依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.7米，。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.6米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为Φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.6米，水平间距3米。施工均布荷载为1.5kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1．均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.35×0.6/2=0.105kN/m
活荷载标准值 Q=1.5×0.6/2=0.45kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×0.45=0.63kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2．强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下：

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.172+0.10×0.63)×1.502=0.173kN.m
支座最大弯矩计算公式如下：

支座最大弯矩为
M2=－(0.10×0.172+0.117×0.63)×1.502=-0.205kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.205×106/4491=45.647N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
3．挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：

静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m
活荷载标准值q2=0.45kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.143+0.990×0.45)×15004/(100×2.06×105×107780)
=1.237mm
大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm，满足要求！
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1．荷载值计算：
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.50=0.057kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35×0.6×1.50/2
=0.158kN
活荷载标准值 Q=2×0.6×1.50/2=0.675kN
荷载的计算值 P=1.2×0.057+1.2×0.158+1.4×0.675=1.203kN

小横杆计算简图
2．强度计算：
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=(1.2×0.038)×0.62/8+1.203×0.6/4=0.183kN.m
=0.183×106/4491=40.748N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
3．挠度计算：
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×6004/(384×2.06×105×107780)=0.003mm
集中荷载标准值P=0.057+0.158+0.675=0.89kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=890×600×600×600/(48×2.06×105×107780)
=0.18mm
最大挠度和
V=V1+V2=0.183mm
小横杆的最大挠度小于600/150与10mm，满足要求！
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取8kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1．荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×0.6=0.023kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35×0.6×1.50/2=0.158kN
活荷载标准值 Q=1.5×0.6×1.50/2=0.675kN
荷载的计算值 R=1.2×0.023+1.2×0.158+1.4×0.675=1.162kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
1．每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.1248×18.7=2.334kN
2．脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.35×9×1.50×(0.6+0.3)/2=2.126kN
3．栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.15×1.50×9/2=1.013kN
4．吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.50×18.7=0.14kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.613kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ =1.5×2×1.50×0.6/2=1.35kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 ：W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.55
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.56
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.005
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.55×1.56×1.005= 0.604kN/m2。
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基本风压值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
五、立杆的稳定性计算
外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

其中 ：
N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.626kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.119m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；
A —— 立杆净截面面积，A=4.24cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.5cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 109.378
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

其中 ：
N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.342kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.119m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5
A —— 立杆净截面面积，A=4.24cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.5c