久丰热电模板承重架施工方案.docx

模 板 承 重 架 施 工 方 案
第一节 概 况
1、工程概况

项目
内容
工
程
概
况
工程名称：
宁波久丰热电有限公司干煤棚扩建工程项目
建设地点：
宁波化工区跃进塘路567号（久丰热电厂内）
招标人：
宁波久丰热电有限公司
招标代理机构：
浙江省国际技术设备招标有限公司
设计单位：
东华工程科技股份有限公司
建设规模：
约8000平方米
工程总投资：

建
筑
设
计
概
况
结构类型：
干煤棚
钢框架结构
破碎楼
框架结构
转运楼
框架结构
栈桥
轻钢框架结构
建筑面积

建筑高度
干煤棚
20.42m
破碎楼
23.7m
转运楼
14.5m
建筑层数
干煤棚
一层
破碎楼
四层
转运楼
三层
材
料
概
况
本工程所有模板承重架均采用18mm厚的九夹板（胶合板）及50×70mm方木组合模板、Φ48×3.5扣件式钢管承重架支撑体系。经结构施工图模板翻样计算，本工程约需模板10000m2左右，具体根据施工进度计划安排分批进场。混凝土浇捣施工采用泵送商品混凝土。模板承重架搭设所用材料验算参数取值如下：
九夹板：抗弯强度设计值fm=15N/mm2；抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2;弹性模量E=6000。
方木：抗弯强度设计值fm=13N/mm2；抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2;弹性模量E=9000。
Φ48×3.5钢管：根据实际进场材料复试测试，钢管壁厚按3.2mm考虑，相应惯性矩I=11.30×104mm4;截面模量W=4.73×103mm3；[f]=205 N/mm2。
扣件：直角扣件，根据实际进场材料复试测试，其单扣件承载力设计值取值为5.0kN，双扣件承载力设计值取值为10.0kN。

结
构
断
面
尺
寸
柱断面尺寸(mm)
450×400、450×800、500×500、550×550、
600×600、600×800、800×900、600×1200
梁断面尺寸
300×700 、300×800、350×800、350×850、
250×300、300×600、250×350、250×450、
250×600、350×1000、600×1200、等

二、编制依据
1、工程建筑、结构等施工图纸、会审纪要、联系单。
2、主要规范和规程：
2.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）2002年版
2.2浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006
2.3《砼模板用胶合板》 （GB/T17658-1999）；
2.4《钢管脚手架扣件》 （GB15831）；
2.5《木结构设计规范》 （GBJ5）；
2.6《建筑施工高处作业安全技术规范》 （JGJ80-91）；
2.7《建筑施工安全检查标准》 （JGJ59-99）；
2.8建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）；
2.9部、省、市现行的有关安全生产和文明施工规定；
2.10混凝土结构设计规范。
三、模板制作设计
1、剪力墙模板
1）、剪力墙主要规格（厚度、高度）
剪力墙体为300㎜厚、7000mm高的砼剪力墙作为典型验算对象。
2）、模板设计构造
模板均采用18㎜厚九夹板，立档间距300㎜，采用Ф48×3.5钢管，横档间距550㎜，采用2Ф48×3.5钢管，两侧板间用M12mm对拉螺栓加固,纵横间距300㎜×550㎜。模板安装简图见附图
2、框架柱模板
1）、取柱截面600㎜×600㎜，净高4.0m为设计对象，面板采用18㎜厚九夹板，内楞采用50㎜×70㎜方木。柱箍为4根100×48×5.3mm的槽钢组成钢楞柱箍，间距450 mm，两根槽钢间用M14mm对拉螺栓拉紧，柱模安装简图见图（2-1）。其余较小截面尺寸柱，面板采用18㎜厚九夹板，内楞采用50㎜×70㎜方木。柱箍为4根100×50 mm的槽钢组成钢楞柱箍，或由短钢管及铁卡组成柱箍，间距500mm。

2）、取柱截面1000㎜×1000㎜，净高4.0m为设计对象，面板采用18㎜厚九夹板，内楞采用50㎜×70㎜方木。柱箍为4根100×48×5.3mm的槽钢组成钢楞柱箍，间距400 mm，两根槽钢两端用M12mm对拉螺栓拉紧，中间用M14mm对拉螺栓拉紧，柱模安装简图见图（2-2）。其余600㎜×600㎜至1000㎜×1000㎜之间截面尺寸柱亦按此设置。

3）、取柱截面1200㎜×1200㎜，净高4.0m为设计对象，面板采用18㎜厚九夹板，内楞采用50㎜×70㎜方木。柱箍为4根100×48×5.3mm的槽钢组成钢楞柱箍，间距350mm，两根槽钢两端用M12mm对拉螺栓拉紧，中间用2根M14对拉螺栓拉紧，柱模安装简图略。其余1000㎜×1000㎜至1400㎜×1400㎜之间截面尺寸柱亦按此设置。
3、钢管支撑梁模板
根据平面布置情况，支撑架搭设型式分成以下几种。
一类梁：截面宽度350mm,高度700mm及其以下的框架梁，以350×700mm截面为代表，梁板底小楞采用50×70mm方木，平行与梁轴线方向布置3根，间距175mm，梁底大楞采用Ф48×3.5钢管，垂直与梁轴线方向布置，间距716mm，立杆横向间距1000mm，纵向间距835mm，梁底模中间平行与梁轴线方向设置1排立杆。梁侧模横楞采用50×70mm木枋，间距为290mm；竖楞采用Ф48×3.5钢管，间距500mm。
二类梁：截面宽度250mm，高600mm的次梁，梁板底小楞采用50×70mm方木，平行与梁轴线方向布置3跟，梁底大楞采用钢管，垂直与梁轴线方向布置，间距900mm，立杆横向间距650mm，纵向间距900mm。梁侧模横楞采用50×70mm木枋，间距为240mm；竖楞采用Ф48×3.5钢管，间距500mm。
三类梁：截面宽度350mm,高度800mm及其以上的框架梁，以350×1000mm截面为代表，梁板底小楞采用50×70mm方木，平行与梁轴线方向布置4跟，间距117mm，梁底大楞采用Ф48×3.5钢管，垂直与梁轴线方向布置，间距450mm，立杆横向间距800mm，纵向间距450mm，梁底模中间平行与梁轴线方向设置1排立杆。梁侧模横楞采用50×70mm木枋，间距为220mm；竖楞采用Ф48×3.5钢管，间距500mm，侧模中部设置一道对拉螺杆，间距500mm。
平行于梁轴线方向为纵向，现场布置以实际为准，且不得超过方案标注尺寸。部分超高、超重梁见超高、超重模板承重架专项方案。
4、钢管支撑楼板模板
取120mm厚结构楼板为设计对象，用18mm厚九夹板作模板，用Φ48×3.5mm钢管作支撑，间距900mm。模板底部木楞间距250mm,采用50×70mm方木。下楞采用Φ48×3.5mm钢管，间距900mm，采用双扣件。

四、管理体系及项目部组成
高支模安全管理机构

项目经理：沈志豪
技术总工：王锡荣
脚手架安全责任人:胡坤忠
模板安全责任人:包诗松
安全资料负责人: 李蛟
钢筋安全责任人:陈爱足
材料安全责任人:李蛟
混凝土安全责任人:李岳正
现场总施工：马敏
安全员：吴良

五、混凝土浇捣施工部署
干煤棚混凝土分项工程分三个流水段施工，其中20-29轴为第I流水段，12-19轴为第II流水段, 1-11轴为第III流水段。施工顺序为：先施工第I流水段再施工第II流水段第III流水段。破碎楼与转运楼混凝土分项工程柱子、梁、楼板整体浇注。
柱子混凝土按层高分段支模、绑扎钢筋、浇捣混凝土。主体结构采用泵送商品混凝土，采用汽车泵和固定泵结合浇筑混凝土。混凝土框架柱、楼面梁板分二次浇筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土强度达到80%后浇筑楼面梁、板砼。
柱砼浇筑完毕达到一定强度后作为梁板支模架水平拉结点，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。上一层结构梁板混凝土未浇筑后未达到设计强度80%下一层模板支撑架不得拆除。
混凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时采取措施解决。
六.支模架的构造要求及措施
1、 立 杆
1）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮小于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差小于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于500mm。
2）、 模板支架底层步距，除满足方案设计要求外，步距小于1.8m。
3）、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：
①、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。
②、搭接长度大于1m，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离大于100mm。
4）、 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离大于500mm，各接头中心至主节点的距离小于步距的1/3。
2、 水平杆
1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：
①、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大于500mm；各接头至最近主节点的距离小于纵距的确1/3；
②、搭接长度要大于1m，等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离大于100mm。
2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距小于150mm。
3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
3 、 剪刀撑
1）、模板支架按下列规定设置剪刀撑：
①、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；
②、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：
①、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；
②、剪刀撑斜杆的接长采用搭接；
③、剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离小于150mm；
④、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
4 、 其它要求
1）、柱、墙板与梁板混凝土要分二次浇筑。
2）、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。
3)、斜梁、板结构的模板支架搭设时，设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。
4)、模板支架的整体高宽比小于5。
七、支模架的搭设及拆除
1 、 搭设要求
1）、模板支撑架施工前必须按照施工设计或专项方案，保证其技术可靠和使用安全。经技术负责人审查批准后方可实施。
2）、模板支撑架搭设前工程技术负责人按模板支撑架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。
3）、构配件按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用；堆放场地排水畅通，不得有积水。
4）、连墙件如采用预埋方式，提前与相关部门协商，按要求预埋。
5)、建筑楼板多层连续施工时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。
6)、底座安放要符合下列规定：
①、底座、垫板均准确地放在定位线上；
②、木垫板厚度大于50mm。
7)、扣件安装应符合下列规定：
①、扣件规格必须与钢管外径相匹配；
②、螺栓拧紧扭力矩大于40Nm，小于65Nm；
③、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离小于150mm；
④、对接扣件开口朝上或朝内；
⑤、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度大于100mm。
2、拆除要求
1）全面检查模板支撑架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。
2）模板支撑架拆除前现场工程技术人员对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。
3） 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。

构件类型
构件跨度（m）
达到设计的混凝土立方体抗压
强度标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
＞2，≤8
≥75
＞8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
＞8
≥100
预应力梁
＞8
≥100（张拉后）
悬臂构件
—
≥100
4) 模板支架拆除时，按施工方案确定的方法和顺序进行。
5) 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差小于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
6) 多层建筑的模板支架拆除时，保留拆除层上方不少于二层的模板支架。
7) 卸料时应符合下列规定：
①、严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；
②、运至地面的钢管、扣件按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。
8) 脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人监护。
9) 拆除的构配件分类绑扎成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。
10) 拆除的构配件分类堆放，以便于运输、维护和保管。

八、支撑体系检查和验收要求
1、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。
2、项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。
3、高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。
4、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。
5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽样方法按随机分布原则进行。
抽样检查数量与质量判定标准，应按下表确定

项
次
检查项目
安装扣件数量（个）
抽检数量
（个）
允许的
不合格数
1
连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件
51~90
91~150
151~280
281~500
501~1200
1201~3200
5
8
13
20
32
50
0
1
1
2
3
3
2
连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）
51~90
91~150
151~280
281~500
501~1200
1201~3200
5
8
13
20
32
50
1
2
3
5
7
10

1）、对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。
2）、拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。
6、对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。
7、模板支撑架搭设的允许偏差应符合下表的规定。

项 目
允许偏差
立杆间距
梁底
+30㎜
板底
+30㎜
步距
+50㎜
立杆垂直度
≤0.75%且≯60㎜
扣件拧紧
40-65N·m

九、支撑架安全管理
1、支撑架搭设前，项目技术负责人对操作工人进行技术交底，操作工人必须持证上岗。
2、2m以上高处搭设时，操作人员必须佩带安全带，并有可靠的立足点。
3、搭设中或搭设完毕，在明显位置设置安全警示标志，并不得擅自移动。
4、模板支撑架浇筑混凝土时派专人全过程监护。

十、质量保证措施
1、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管支架搭设、模板安装等按规范要求安装。
2、施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。
钢管组合安装前检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管的质量。
3、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。
4、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后按规定进行办理验收。
5、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。
6、扣件螺栓拧紧力矩为40～60N·m。
7、用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。
8、立杆接长必须采用对接扣件连接,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离大于500mm。
十一、应急预案
1、成立应急救援领导小组
项目成立应急救援领导小组，明确各组管理人员的职责，成员小组由项目经理任组长，组员包括各部门负责人及其他项目部管理人员等。
组 长：沈志豪
副组长：吴亮
组 员：胡鹏程、马敏、李蛟
2、应急救援领导小组及其成员职责
1）应急救援领导小组
①、责项目范围内的应急响应工作；
②、负责重大事故的协调指挥工作；
③、负责本项目部在发生事故时的现场处理工作。
2）应急救援小组成员职责
①、负责监督执行本措施；
②、负责制定并执行本项目的应急预防措施；
③、负责本项目在发生事故时的协调指挥工作；
④、负责协助小组长在发生事故时的现场处理工作。
1、当事故发生后，现场有关人员立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。
2、发生高处坠落事故应急救援
当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
(1)、发生高处坠落事故，马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
(2)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
(3)、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
(4)、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
(5)、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。
①、一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。
②、加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
③、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5~1分钟。
(6)、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
3、发生支模坍塌应急救援
(1)、施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。
(2)、在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。
(3)、当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
(4)、在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。
(5)、现场急救处理：
①、尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。
②、伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。
③、伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。
④、伤肢不应抬高、按摩或热敷。
⑤、如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。
⑥、迅速转往医院。
(6)、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。
(7)、按规定上报有关主管部门请求救援。
4、5、除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。

十二、模板承重架计算书（均取最不利情况验算）
1、 剪力墙模板
取 300㎜、7000mm作为验算对象。
1) 新浇混凝土对模板侧压力计算。
混凝土自重（γc）为24KN/m3，强度等级C40，坍落度为15cm，采用导管送，浇筑速度为2.5m/h，混凝土温度为25度，用插入式振捣器振捣,木模板尺寸2440×1220，分排竖排拼成。
F1=0.22γc[200/(T+15)] β1β2V1/2
=0.22×24×5×1.2×1.15×1.581
=57.6KN/m2
F2 =24×7=168 KN/m2
取小值F1=57.6KN/m2计算。
考虑侧模还受到倾倒混凝土时产生的水平荷载作用，取2 KN/m2。
转换为线荷载：
ql=（1.35×57.6+1.4×2）×1=80.56KN/m=80.56N/mm
q2=57.6×1=57.6KN/m=57.6N/mm
q3=80.56×0.30=24.168N/mm
q4=57.6×0.30=17.28N/mm
2) 面板验算
这里只验算以18mm厚九夹板作面板情况（ [f]=15 N/mm2；E=6000）。
强度验算（按三跨连续梁计算）：
M=0.1qll2=0.1×80.56×3002=0.73×106 N.mm=0.73KN.m
W=bh2/6=1/6×1000×182=5.4 mm3
=M/W=‹[f]
面板抗弯强度满足要求，内楞间距满足要求
刚度验算：
ω=0.677q2*l4/100EI=0.677×57.6×3004/（100×6000×1000×183/12）=1.08mm
[ω]=l/250=300/250=1.2mm
ω‹[ω] 面板刚度满足要求，内楞间距满足要求
3) 内楞验算
内楞采用Φ48×3.5mm钢管，（I=11.3×104mm4；W=4.73×103mm3；[f]=205N/mm2；E=2.06×105）。
强度验算：
M=0.1q3l2=0.1×24.168×5502=0.73×106 N.mm=0.73KN.m
=M/W=
‹[f]内楞强度满足要求,外楞间距满足要求
刚度验算：
ω=0.677q4*l4/100EI=0.677×17.28×5504/（100×2.06×105×11.3×104）=0.46mm
[ω]=l/250=550/250=2.2 mm
ω‹[ω] 内楞刚度满足要求，外楞间距满足要求
4) 对拉螺栓验算（M12㎜对拉螺栓Aj=76mm，普通螺栓抗拉强度170N/mm2）
N=（1.2×57.6+1.4×2）×0.55×0.30=11.9×103N
A=N/[f]=11.9×103/170=70mm‹Aj=76mm
采用M12㎜对拉螺栓满足要求
2.框架柱模板
1）新浇混凝土对模板的侧压力：
F1=0.22γc[200/(T+15)] β1β2V1/2
=0.22×24[200/(25+15)]×1.2×1.15×4.81/2
=79.82KN/㎡
F2=24×6=144 KN/㎡
取F= F1=79.82KN/㎡
取倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载2.0 KN/㎡。
转换为线荷载：
ql=（1.35×79.82+1.4×2）×1=110.56KN/m=110.56N/mm
q2=79.82×1=79.82KN/m=79.82N/mm
q3=110.56×0.2=22.11N/mm
q4=79.82×0.2=15.96N/mm
2）柱模板强度验算
柱模板选用18㎜厚九夹板（[fm]=15 N/mm2；E=6000），计算简图见下图：图（3）

M=0.1q1×l2=0.1×113.36×2002=0.45×106 N.mm
σ=M/W=M/(b×h2/6)=0.45×106 /(1/6×1000×182)=8.33N/mm2
σ＜[fm] 面板抗弯强度满足要求，内楞间距满足要求。
刚度验算：
ω=0.677q2×l4/100EI=0.677×79.82×2004/（100×6000×1000×183/12）=0.3mm
[ω]= l/250=200/250=0.8mm
ω<[ω] 面板刚度满足要求，内楞间距满足要求。
3）内楞验算
内楞采用70×50mm方木（W=40833mm3，I=1429167 mm4，[fm]=13 N/ mm2， E=9000N/ mm2），承受模板传来的均布荷载，按三跨连续梁计算，计算简图见图（4）：

强度验算：
M=0.1q3×l2=0.1×22.11×4502=0.45×106 N.mm
σ=M/W=0.45×106 /40833=11.02 N/ mm2
σ＜[fm]
内楞强度满足要求，外楞间距满足要求。
刚度验算：
ω=0.677 q4×l4/100EI=0.677×15.96×4504/（100×9000×1429167）=0.345mm
[ω]=450/250=1.8mm
ω<[ω] 内楞刚度满足要求，外楞间距满足要求。
4）槽钢楞柱箍验算
用4根100×48×5.3mm的槽钢组成钢楞柱箍。钢楞间距450 mm，再分别用M12净面积105mm2对拉螺栓拉紧，钢楞截面抵抗矩W=39.7×103mm3，惯性矩I=198.3×104mm4，E=2.1×105N/ mm2，钢材抗拉强度[σ]=215 N/ mm2，螺栓抗拉强度[σ] =170 N/ mm2。钢楞受内楞传来的集中荷载作用，计算简图见图（5）

强度验算：
P1=113.36×0.45×0.2=10.2KN
P2=113.36×0.45×0.1=5.1KN
支座反力：R =10.2KN +5.1KN=15.3KN
M =15.3×0.45－（5.1×0.3+10.2×0.1）=4.34KN·m
σ = M/W=4.34×106/（39.7×103）=109.32N/mm2 < [σ]=215 N/ mm2
强度满足要求
刚度验算：
ω= Ml2/150EI=4.34×106×9002/（150×2.1×105×198.3×104）
=0.056mm<900/400=2.25mm
刚度满足要求。
对拉螺杆验算：
N中=15.3KN
σ=N/A=15.3×103/118=129.7N/ mm2<[σ] =170 N/ mm2
中间采用M12㎜对拉螺栓满足要求
2）1000㎜×1000㎜截面
新浇混凝土对模板的侧压力：
F1=0.22γc[200/(T+15)] β1β2V1/2
=0.22×24[200/(25+15)]×1.2×1.15×4.81/2
=79.82KN/㎡
F2=24×6=144 KN/㎡
取F= F1=79.52KN/㎡
取倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载2.0 KN/㎡。
转换为线荷载：
ql=（1.35×79.82+1.4×2）×1
=110.6KN/m=110.6N/mm
q2=79.82×1=79.82KN/m=79.82N/mm
q3=110.6×0.2=22.12N/mm
q4=79.82×0.2=16.0N/mm
有600㎜×600㎜柱模板的计算可知，模板强度、内楞设置都能满足要求，只需验算槽钢柱箍和对拉螺栓强度。
槽钢筋楞柱箍验算
用4根100×48×5.3mm的槽钢组成钢楞柱箍。钢楞间距400 mm，再两端分别用M12净面积76mm2对拉螺栓拉紧，正中间用1根M14净面积105mm2对拉螺栓拉紧，钢楞截面抵抗矩W=39.7×103mm3，惯性矩I=198.3×104mm4，E=2.1×105N/ mm2，钢材抗拉强度[ƒ ]=205 N/ mm2，螺栓抗拉强度[σ] =170 N/ mm2。钢楞受内楞传来的集中荷载作用，计算简图见图（6）

P1=110.6×0.40×0.2=8.848KN
P2=103.6×0.40×0.1=4.424KN
两端螺栓拉力R =8.848 KN，中间螺栓拉力F=17.696 KN
M =8.848×0.35－4.424×0.2=2.22KN·m
σ = M/W=2.22×106/（39.7×103）=56N/mm2 < [ƒ ]=205 N/ mm2
强度满足要求
刚度验算：
ω= Ml2/150EI=2.22×106×6502/（150×2.1×105×198.3×104）
=0.015mm<650/400=1.625mm
刚度满足要求。
对拉螺栓强度验算
N端=8.424KN
σ=N/A=8.42×103/76=111 N/ mm2<[σ] =170 N/ mm2
两端采用M12㎜对拉螺栓满足要求
N中=17.696KN
σ=N/A=17.696×103/105=168N/ mm2<[σ] =170 N/ mm2
中间采用M14㎜对拉螺栓满足要求
3）1200㎜×1200㎜截面
新浇混凝土对模板的侧压力：
F1=0.22γc[200/(T+15)] β1β2V1/2
=0.22×24[200/(25+15)]×1.2×1.15×4.81/2
=79.82KN/㎡
F2=24×6=144 KN/㎡
取F= F1=79.52KN/㎡
取倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载2.0 KN/㎡。
转换为线荷载：
ql=（1.35×79.82+1.4×2）×1
=110.6KN/m=110.6N/mm
q2=79.82×1=79.82KN/m=79.82N/mm
q3=110.6×0.2=22.12N/mm
q4=79.82×0.2=16.0N/mm
有600㎜×600㎜柱模板的计算可知，模板强度、内楞设置都能满足要求，只需验算槽钢柱箍和对拉螺栓强度。
槽钢筋楞柱箍验算
用4根100×48×5.3mm的槽钢组成钢楞柱箍。钢楞间距350 mm，再两端分别用M12净面积76mm2对拉螺栓拉紧，正中间用2根M14净面积105mm2对拉螺栓拉紧，钢楞截面抵抗矩W=39.7×103mm3，惯性矩I=198.3×104mm4，E=2.1×105N/ mm2，钢材抗拉强度[ƒ ]=205 N/ mm2，螺栓抗拉强度[σ] =170 N/ mm2。钢楞受内楞传来的集中荷载作用，计算简图见图（7）

P1=110.6×0.35×0.2=7.8KN
P2=110.6×0.35×0.1=3.9KN
两端螺栓拉力R =5.68KN，中间螺栓拉力F=17.72KN
M =5.68×0.35－3.9×0.2=1.21KN·m
σ = M/W=1.21×106/（39.7×103）=30.5N/mm2 < [ƒ ]=205 N/ mm2
强度满足要求
刚度验算：
ω= Ml2/150EI=1.21×106×5502/（150×2.1×105×198.3×104）
=0.006mm<750/400=1.375mm
刚度满足要求。
对拉螺栓强度验算
N端=5.68KN
σ=N/A=5.68×103/76=74.8 N/ mm2<[σ] =170 N/ mm2
两端采用M12㎜对拉螺栓满足要求
N中=17.72KN
σ=N/A=16.676×103/105=169N/ mm2<[σ] =170 N/ mm2
中间采用M14㎜对拉螺栓满足要求

3.钢管支撑梁模板
（一）按屋面框架梁350×700 mm为设计对象
1、梁底模板承载力验算
1）荷载计算
梁底模承受标准荷载
模板自重： 0.5KN/m
混凝土自重： 24×0.716.8KN/m
钢筋自重： 1.5×0.71.05KN/m
（取1.0m宽为计算单元）
面板计算应力 σ =2.3N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。
面板的最大挠度计算值 ν =0.03mm ，小于面板的最大允许挠度值 [v] = 175/ 250=0.7mm，满足要求。

面板受剪应力计算值τ =0.27N/mm2，小于fv=1.4N/mm2，满足要求。
43×106 mm4；
支撑小楞的最大应力计算值 σ = 8.82N/mm2 小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.0 N/mm2，满足要求。

支撑小楞的受剪应力计算值 τ =1.12N/mm2 小于小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,满足要求。

支撑小楞的最大挠度计算值 ν = 0.85mm 小于支撑小楞的最大允许挠度
[v] = 835/ 250=3.34mm，满足要求。
梁底支撑小横杆的最大应力计算值 σ =60N/mm2 小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205 N/mm2,满足要求。
梁底横向支撑小横杆的最大挠度：ν=0.3mm；小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度[v] = 550/ 250=2.2 mm，满足要求。
7.97.0< R < 12.0 kN,所以采用双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
立杆的受压强度计算值σ =137N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ，满足要求。