沧州模板全施工方案（36页）.docx

一 编制依据
二 工程概况
三 施工准备
四 施工方法
4.1 深基坑独立柱基础模板
4.1.1 垫层施工
4.1.1.1测量放线
将标高导至基坑底，控制好基坑底标高。
4.1.1.2施工方法
选用100×100mm木方，Ø12钢筋棍内外固定，间距300mm。拉通线控制垫层顶标高。
4.1.2承台模板支设
a/工艺流程
承台模板制作、放线、超平→调整标高、位置→安装承台侧向模板→固定→预埋钢筋（杯口、短柱用）、预检
b/钢筋绑扎：模板支设前，根据钢筋施工图纸将承台钢筋绑扎完毕，并经监理验收合格。
c/承台侧模支设
承台模板采用15mm多层板，加工制作成型后拼装。用50×100木方按间距200mm一道横向设置，外侧排布间距600mm的1.5m钢管作为竖楞，竖楞进入土层深度不小于400mm，承台500mm高度加斜撑。使用前将木龙骨刨平、刨直，按加工尺寸进行裁切，最后用铁钉将面板与龙骨钉牢固。

图4-1承台模板支撑
d/钢筋预埋
在距承台两边200mm处预埋Ø16钢筋，杯口、短柱模板支设时斜向支撑与预埋的钢筋相连。
4.1.3 杯口、短柱模板支设
a/工艺流程
杯口、短柱模板制作、放模板控制线、超平→调整标高、位置→安装杯口、基础侧向模板→固定→预检
b/钢筋绑扎：模板支设前，根据钢筋施工图纸将承台钢筋绑扎完毕，并经监理验收合格。
c/杯口、短柱侧模支设
模板采用15㎜厚多层板，加工成定型模板拼装。木模板横向背楞采用40×90的木方立放，间距200mm，主楞选用双钢管，间距500mm。M16对拉螺栓加固，第一道距地200mm，往上间距400mm，每边双螺母。钢管斜向支撑，顶部与承台预埋件相连，中部与在地面打入的钢管相连。间距500mm一道。

图4-2 承台柱模板支设
4.1.4 基础梁模板支设
承台基础开挖时考虑1：0.7放坡，基础梁开挖后，杯口与基础梁连接处至基槽边坡这段距离基础梁支设时是悬空的，需要对基础梁进行支撑、加固。具体施工见下图：
图4-3 基础承台与基础梁连接处梁底加固方式
4.2 深基坑设备基础模板
4.2.1 垫层施工
4.2.1.1测量放线
将标高导至基坑底，控制好基坑底标高。
4.2.1.2施工方法
选用100×100mm木方，Ø12钢筋棍内外固定，间距300mm。拉通线控制垫层顶标高。
4.2.2 集水坑模板支设

图4-4 集水坑模板支设
a) 将集水坑的侧模按垫层上集水坑位置线及抄测的标高控制线焊接固定φ25钢筋撑模杆,按线支设模板，侧模背面设置50×100方做龙骨再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模垂直度。
b) 为保证模板的垂直度、平整度，安装前先在坑侧竖向主钢筋上捆绑钢筋保护层垫块，限制坑模侧向移位。
c）集水坑模板拆除，先拆横撑和斜撑再拆去主龙骨和侧模，拆除模板时不得使用大锤猛压以防模板摔裂不会破坏棱角。
d)模板拆除后及时清理模板上砼残渣，拆下的配件及时收集，集中管理。
4.2.3基础导墙模板支设
4.2.3.1 导墙模板支设
底板混凝土厚度最小250mm，最大2200mm，基础外侧面采用240mm厚砖砌胎模，胎模高度为在筏板厚度的基础上增加50mm，胎模内侧面20mm厚1：3水泥砂浆抹光。抹灰时要保证防水基层的阴阳角圆弧半径为50mm。砖胎模砌筑完毕达到一定强度后，砖墙外与土壁间空隙用素土分层夯实，回填三分之二高度。胎膜部位外防水施工采用“外防内贴法”施工。砖胎模施工简示图如下：

图4-5 防水导墙模板支设
4.2.3.2 基础内侧吊模支设
如图4-3 。
4.2.4设备基础外墙模板设计
本工程设备基础墙体厚度最小350mm，最厚2400mm，使用多层板，多层板用方木顶紧，竖向48mm*3.0mm双钢管间距500 mm,水平向内龙骨木方间距200mm，外墙使用直径Φ18的穿墙螺栓（中间有橡胶止水环）连接紧固。螺栓200mm起步，往上间距400mm布置一道。

图4-6 设备基础墙面支设
4.3 废料沟顶板支撑
本工程冲压车间10-12周/A-E轴为一条废料沟，长约110米，宽5.9米，高6.8米（净高5.3米）。
4.3.1 方案的确定
本工程结构净高度5.3米，选用满堂脚手架支撑体系，立杆高度确定为H=5.3-0.015-0.19-0.04-0.2=4.855米，选用立杆高度为4.8米。根据市场情况，立杆选用碗扣式脚手架，由2根2.4米的组成。
4.3.2废料沟模板支撑设计
进过计算，立杆纵向间距为0.6米，横杆间距0.6米，脚手架歩距分别为0.2、1.2、1.2、1.2、1.2，模板为15mm多层板，纵横向采用钢管扣件连接，次龙骨采用40×90mm木方立放，主龙骨采用100×100mm木方，同时，在立杆连接处加一道水平钢管锁死，以防止在接头错位。
图4-7 废料沟模板支设

柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=1740mm，B方向对拉螺栓3道，
柱模板的截面高度 H=3000mm，H方向对拉螺栓6道，
柱模板的计算高度 L = 4900mm，
柱箍间距计算跨度 d = 500mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。
B方向竖楞9根，H方向竖楞15根。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

柱模板支撑计算简图

二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取26.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.900m；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=0.90×27.090=24.381kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=0.90×3.000=2.700kN/m2。

三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下

面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。
荷载计算值 q = 1.2×24.381×0.500+1.40×2.700×0.500=16.519kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=18.750cm3 I=14.062cm4
(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.125ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.125×(1.20×12.190+1.40×1.350)×0.213×0.213=0.093kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.093×1000×1000/18750=4.973N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)挠度计算

v = 5ql4 / 384EI < [v] = l / 400
面板最大挠度计算值 v = 5×12.190×2134/(384×6000×140625)=0.384mm
面板的最大挠度小于212.5/250,满足要求!

四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.213m。
荷载计算值 q = 1.2×24.381×0.213+1.40×2.700×0.213=7.020kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =P/l= 3.510/0.500=7.020kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.020×0.50×0.50=0.176kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×7.020=2.106kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×7.020=3.861kN

截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.176×106/54000.0=3.25N/mm2
抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2106/(2×40×90)=0.878N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算满足要求!

(3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×5.181×500.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.100mm
最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×24.38+1.40×2.70)×0.213 × 0.500 = 3.51kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.386kN.m
最大变形 vmax=0.136mm
最大支座力 Qmax=9.141kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.386×106/8982.0=42.98N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于555.0/150与10mm,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 16
对拉螺栓有效直径(mm): 14
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.141
B方向对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×24.38+1.40×2.70)×0.211 × 0.500 = 3.49kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.372kN.m
最大变形 vmax=0.132mm
最大支座力 Qmax=8.878kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.372×106/8982.0=41.42N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于548.6/150与10mm,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 16
对拉螺栓有效直径(mm): 14
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.878
H方向对拉螺栓强度验算满足要求!

大断面柱模板支撑计算满足要求！
墙模板计算书
一、墙模板基本参数

计算断面宽度2400mm，高度4000mm，两侧楼板厚度0mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置20道，内龙骨采用40×900mm木方。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距200+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径18mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板组装示意图
二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取26.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=0.90×27.090=24.381kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.50m。
荷载计算值 q = 1.2×24.381×0.500+1.40×5.400×0.500=18.409kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.528kN
N2=4.395kN
N3=3.736kN
N4=3.913kN
N5=3.866kN
N6=3.878kN
N7=3.875kN
N8=3.876kN
N9=3.875kN
N10=3.876kN
N11=3.876kN
N12=3.875kN
N13=3.876kN
N14=3.875kN
N15=3.878kN
N16=3.866kN
N17=3.913kN
N18=3.736kN
N19=4.395kN
N20=1.528kN
最大弯矩 M = 0.086kN.m
最大变形 V = 0.183mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.086×1000×1000/18750=4.587N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×2347.0/(2×500.000×15.000)=0.469N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.183mm
面板的最大挠度小于210.5/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.21×24.38+1.4×0.21×5.40=7.751kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.21×24.38=5.144kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =P/l= 3.875/0.500=7.751kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.751×0.50×0.50=0.194kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×7.751=2.325kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×7.751=4.263kN

截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×90.00×90.00/6 = 5400.00cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×90.00×90.00×90.00/12 = 243000.00cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.194×106/5400000.0=0.04N/mm2
抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2325/(2×40×900)=0.097N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算满足要求!

(3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×5.133×500.04/(100×9000.00×2430000000.0)=0.000mm
最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.767kN.m
最大变形 vmax=0.134mm
最大支座力 Qmax=11.464kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.767×106/8982.0=85.39N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 18
对拉螺栓有效直径(mm): 15
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 174.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 29.580
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.464
对拉螺栓强度验算满足要求!

侧模板计算满足要求！

楼板模板碗扣钢管高支撑架计算书

依据规范:
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为5.3m，
立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方40×90mm，间距200mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.700×0.600+0.200×0.600=10.662kN/m
活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.600=1.500kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×10.662+1.40×1.500)×0.200×0.200=0.060kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.060×1000×1000/22500=2.648N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×10.662+1.4×1.500)×0.200=1.787kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1787.0/(2×600.000×15.000)=0.298N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×10.662×2004/(100×6000×168750)=0.114mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.700×0.200=3.514kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.200×0.200=0.040kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m
静荷载 q1 = 1.20×3.514+1.20×0.040=4.265kN/m
活荷载 q2 = 1.40×0.500=0.700kN/m
计算单元内的木方集中力为(0.700+4.265)×0.600=2.979kN
2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l = 2.979/0.600=4.965kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.97×0.60×0.60=0.179kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.600×4.965=1.787kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.600×4.965=3.277kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.179×106/54000.0=3.31N/mm2
木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1787/(2×40×90)=0.745N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
得到q=3.554kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.554×600.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.143mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 3.277kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.626kN.m
经过计算得到最大支座 F= 10.931kN
经过计算得到最大变形 V= 0.146mm

顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.626×106/166666.7=3.76N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5987/(2×100×100)=0.898N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =0.146mm
顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

四、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.115×5.300=0.607kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.200×0.600×0.600=0.072kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.700×0.600×0.600=6.325kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 7.005kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)×0.600×0.600=0.900kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.67kN
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h —— 最大步距，h=1.20m；
l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；
λ —— 由长细比，为1600/16=100；
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.588；
经计算得到σ=9666/(0.588×424)=38.778N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式