污水处理厂改造工程模板支撑系统专项施工方案.docx

苏州市福星污水处理厂综合改造工程

模板支撑系统专项施工方案

编制人 ：
审核人：
审批人：
　　　　 编制单位：常州市市政建设工程有限公司
　　　 编制时间：二O一一年十月

目 录
一、工程概况 3
二、编制依据 3
三、施工准备 3
四、施工工艺流程 6
五、支撑形式选用与设计 6
5.1支撑形式选择及搭设参数 6
5.2、脚手架基础处理 6
5.3、支架及模板设计计算 7
六、模板支架施工方案 21
6.1测量放样 21
6.2支架搭设技术要求 21
6.3支架的搭设及拆除 22
6.4模板检查和验收要求 24
七、脚手架安全措施： 24
八、钢管脚手架的防电、避雷措施 25
8.1、防电措施 25
8.2、避雷措施 25
九、钢管脚手架的维护与管理 26
十、施工现场安全管理和措施 26
10.1、安全管理 26
10.2、安全管理组织机构 27
10.3、安全生产保证体系 28
10.4 、安全保证措施 29
十一、应急预案 29
11.1、应急组织 29
11.2、物资准备 29
11.3、应急措施 29
11.4、事故上报程序 30
11.5、应急救援医院路线 31
十二、组织管理 31

一、工程概况
福星污水处理厂升级改造工程位于苏州福运路与宝带西路交叉口，工程内容包括拆除部分现状构筑物、新建部分构筑物和原有构筑物的改建。主要新建构筑物有：综合反应池、二沉池、鼓风机房、2#变电所、生物滤池等，其中综合反应池、二沉池、鼓风机房位于已建一期交替反应池范围内，需在老池体拆除完成后方能施工。
综合反应池短边长87.4m，长边长89.8m，池体高度为9.2m，局部10.2m，支架高度8.5m，局部9.5m，顶板标高2.35，底板标高-6.15。反应池顶板最大厚度250mm，梁最大截面400×950mm，净跨11.5m。反应池被完全缝分割成9个板块，被隔墙分割长5×6个区域。池壁分2-4次施工完成；二沉池有两座，单座短边长36.1m，长边长44.85m，池体高度5m，局部8.6m。梁最大截面350×900mm，净跨8.6m。二期反应池短边长93.3m，长边长183.3m，支架高度8.85m，顶板标高2.90m，底板顶标高-6.10m，板厚150mm，梁最大截面300×700mm，净跨8.5m，此水池为改造工程，只施工立柱及顶板。
根据工程特点，本次模板支撑系统选取最大支架高度9.5m为模板面板和最大梁截面400mm×950mm进行计算和专家论证。
建设单位：苏州市清源建设有限公司
设计单位：上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司
监理单位：安徽天翰工程咨询有限责任公司
施工单位：常州市市政建设工程有限公司
施工工期：2011年4月1日-2012年12月31日
工程造价：9960万元
二、编制依据
1、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）
2、《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）
3、《市政工程公用工程质量检验评定标准汇编》
4、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
5、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）
6、《建筑施工手册第四版缩印本》（中国建筑工业出版社）（以下简称施工手册）
三、施工准备
3.1、施工技术准备
（1）、施工前应认真熟悉设计图纸、有关技术资料和构造大样图；进行模板设计，编制施工方案；做好技术交底，确保施工质量，同时必须要对架子工进行安全施工技术措施技术交底，交底清晰，明确详细的施工方案。
（2）、根据设计图纸和施工方案，作好测量放线工作。准确地标定测量数据，如标高、中心轴线、预埋件的位置，并在立杆上设置支架变形观测点。
（3）、必须要对架体搭设技术措施安全技术交底，合理的组织人员，搭设安全的施工脚手架；现场搭设的脚手架时， 应有我项目部管理人员监督，同时防止出现意外情况。
（4）、合理地选择模板的安装顺序，保证模板的强度、刚度及稳定性。一般情况下，模板应自下而上安装。在安装过程中，应设置临时支撑使模板完全就位。待校正后方进行固定。
（5）、模板的支柱，应在同一条竖向中心线上。支柱必须座落在坚实的基土和承载体上。
（6）、模板安装应注意解决工序之间的矛盾，并应互相配合、创造施工条件。模板安装应与钢筋组装、各种管线安装密切配合。对预埋管、线和预埋件，应先在模板的相应部位划出位置线，作好标记，然后将预埋的管件按照设计位置进行装配，并应加以固定。
（7）、对于跨度等于及大于4m 的梁应在其模板跨中起拱，起拱值可按设计要求和规范规定，取跨度的0.1%-0.3%。
（8）、模板设计应便于安装、应用和拆除，卡具要工具化。模板的强度是保证结构安全的关键，所以，对于有梁板结构的模板，其梁模应“帮包底”。这样，能在不拆梁模底板和支柱的情况下，先拆除梁模侧板及平板模板。
（9）、模板在安装全过程中应随时进行检查，严格控制垂直度、中心线、标高及各部分尺寸，模板接缝必须紧密。
（10）、楼板的模板安装完毕后，要测量标高。梁模测量中央一点及两端点的标高；平板的模板测量支柱上方一点的标高；梁模底板板面标高应符合梁底设计标高；平板模板板面标高应符合平板底面设计标高。如有不符，可通过调节顶托来加以调整。
（11）、浇筑混凝土时，要注意观察模板受荷后的情况，发现位移、膨胀、下沉、漏浆、支撑振动等现象，应及时采取有效措施予以处理。
（12）、应严格控制隔离剂的应用，特别应限制使用油质类化合物隔离剂，以防止对结构性能和装饰的影响。
(13)、脚手架纵横水平杆与池壁、柱子应紧密接触，钢管与池壁之间必须使用模板进行支垫，避免损伤池壁。
3.2、施工材料准备
（1）、本工程脚手架为水工构筑物顶板承重用，选用落地扣件式多排钢管脚手架，现浇梁、模板采用915×1830×15mm优质胶合板，木方采用40*90mm及90*90mm两种。
（2）、钢管规格为φ48×2.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。
（3）、扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
（4）、脱模剂、对拉螺杆应根据现场用量及规格型号分别预制，对拉螺杆钢筋为圆钢φ12。
（5）、人员、材料及机械
表一
序号
材料名称
材料规格
单位
数量
备注
1
支架
扣件式
m
193023

2
顶托
KTC.50
个
8008

3
方木
4*9cm及9*9
m³
94/79

4
胶合板
1950*915*15mm
㎡
7915

表二
序号
工种
人数
备注
1
模板工
40

2
钢筋工
40

3
架子工
40

4
普工
10

表三
序号
机械
数量
备注
1
汽车吊
2
　25t
2
塔吊
1

地基处理
四、施工工艺流程

搭设支架

事故信息登记
分析事故原因
组织抢修人员机械到位
向建设单位和监理报告
检查确认抢修结果
实施抢修
确定抢修方案
技术组 张守德
事故调查组 周林
抢修专业组 岳昌彬
善后处理组 陈尚芳
项目经理 夏厚学
总工程师 朱光银
项目副经理 夏厚明
物资保障组 夏厚才
拼装支架

制作模板

铺设纵、横方木

安装底模

安装顶板钢筋筋

预留孔道管道

砼浇筑

养生

拆除支架

五、支撑形式选用与设计
5.1支撑形式选择及搭设参数
（1）本工程采用扣件式钢管脚手架。超重梁（主要为400*950）的模板支撑也和顶板支撑一样采取扣件式钢管脚手架的模板支撑体系。由于顶板梁规格较多，现以最大的400*950为例其余梁参照此施工，梁模板支撑采用钢管+顶托+方木形式。梁底木方90*90mm平行于梁轴线布置，梁底加设双排承重立杆，梁底跨度方向立杆间距为1000mm。梁边第一道板底支撑立杆不大于300mm，梁侧对拉螺栓为单排Φ12@450mm，梁侧立楞方木为40*90mm@200。顶板支撑计算以最大板厚250mm为例，立杆纵横间距均为1000mm。（详见支架布设图）
（2）剪刀撑布置
1、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。
2、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
3、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°—60°之间。
5.2、脚手架基础处理
根据规范要求，脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，以满足顶板施工过程中承载力的要求。对于综合反应池及二沉池，由于满堂支架直接立于70cm、50cm厚的底板之上，基础条件远好于立杆地基基础构造表中明示的无需进行地基基础验算的条件。池内排水将雨水引致JSJ管井内，然后集中排放。
5.3、支架及模板设计计算
查《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）可以查出苏州基本风压值为0.30kN/m2，故此不考虑风压对满堂支架造成的影响（基本风压值小于0.35 kN/m2的地区且搭设高度低于50m，无需考虑风压产生的影响，且满堂支架位于隔墙内，被墙遮挡，无风力作用）。二期反应池、综合反应池及二沉池顶板模板支撑架立杆布置为井字布局，立杆步距h=1.5m，立杆纵距la=1m，立杆横距lb=1m，剪刀撑采用4排1道。模板采用15mm胶合板，木楞采用4cm*9cm，9cm*9cm，板下间距25cm，梁下间距20cm，钢管外直径Φ48mm，壁厚2.5mm。满堂支架示意图详见附图。
5.3.1、顶板(250mm厚)支撑体系模板及支架计算
1、参数信息
（1）、模板支架参数
横向间距或排距(m):1.0；纵距(m):1.0；步距(m):1.50；模板支架搭设高度(m):9.50；采用的钢管(mm):Φ48×2.5mm ；板底支撑连接方式:顶托+方木支撑。
（2）、荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.35；
混凝土与钢筋自重(kN/m3):25；
人员及设备荷载标准值(kN/m2):1.5；
振捣混凝土产生的荷载(kN/m2)：2.0。
（3）、材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；板底小楞支撑采用方木；木方的间隔距离(mm):250；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13；大楞材料为方木90mm×90mm。

2、模板面板计算
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，模板面板按照三跨连续梁计算，取宽度1000mm，跨度250mm作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：
W =b×h2/6= 1000mm×152/6 =37500mm3；
I = b×h3/12=1000mm×153/12 =281250mm4。
荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×1×0.25+0.35×1=6.6kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1.5×1=1.5kN/m；
(3)振捣混凝土产生的荷载(kN/m)：
q3 =2.0×1=2kN/m；
强度计算
M=ql2/10
其中：q=1.2×6.6+1.4×（1.5+2）=12.82kN/m
最大弯矩M=ql2/10=12.82kN/m×0.252m2/10=0.08KN·m；
面板最大应力计算值σ= Mmax/W=80000N·mm/37500mm3=2.1N/mm2；
σ<[f]=15 N/mm2；
胶合板满足要求!
挠度计算
挠度计算公式为
v = 0.667ql4 / 100EI < [v] = l / 400
其中q =12.82kN/m
面板最大挠度计算值 w= 0.667×12.82N/mm×2504 mm4 /(100×6000N/mm2×281250mm4)= 0.2mm；
面板最大允许挠度 [f]=250mm/400=0.625mm；
面板的最大挠度计算值 0.2mm 小于面板的最大允许挠度0.625mm,满足要求!
3、支撑方木（小楞）的计算
方木采用40mm×90mm，按照简支梁计算，取一根方木作为线荷载验算，截面抵抗矩和W截面惯性矩I分别为:
W=bh2/6=4cm×9cm×9cm/6 =54cm3；
I= bh3/12=4cm×9cm×9cm×9cm /12 =243cm4；
荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：
q1= 25×0.25×0.25 = 1.563 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.35×0.25 = 0.0875 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值1.5KN/m2与振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2 ：
q3= (1.5 + 2.0)×0.25 = 0.875kN；
q=1.2×（q1+ q2）+1.4 q3=3.2 kN/m；
方木最大弯矩验算:Mmax=ql2/10=3.2 KN/m×12/10=0.32KN·m
方木最大应力验算：σ= M /W=0.32×106N·mm/54000mm3=6N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为6N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!
挠度验算公式:f=0.667ql4/100EI
最大挠度计算值 f= 0.667×3.2N/mm×10004mm4 /(100×9000N/mm2×243×104 mm4)=0.98 mm
最大允许挠度 [f]=1000mm/400=2.5mm；
方木的最大挠度计算值0.98mm 小于方木的最大允许挠度2.5mm,满足要求!
4、支撑大楞（方木）计算
方木采用900mm×900mm，按照三跨连续梁计算，取一根方木作为线荷载验算，截面抵抗矩和W截面惯性矩I分别为:
W=bh2/6=9cm×9cm×9cm/6 =121.5cm3；
I= bh3/12=9cm×9cm×9cm×9cm /12 =546.75cm4；
方木弹性模量E=9000MPa
荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：
q1= 25KN/m3×0.25m×1m=6.25kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m2):
q2= 0.35 kN/m2×1m = 0.35 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
q3 = (1.5+ 2.0)×1m =3.5kN/m；
q=1.2×（q1+ q2）+1.4×q3=12.82KN/m；
强度验算：
跨中最大弯矩：M=qL2/10=12.82×12/10=1.282KN·m
σ=M/W=1.282×106 N·m /121.5×103mm3=10.55MPa
钢材强度极限值为[σ]=13Mpa.
σ<[σ] 符合要求！
挠度验算
挠度公式：f=0.667qL4/100EI
=0.667×12.82N/mm×10004 mm4 / (100×9000 N/mm2×546.7×104 mm4)
=1.7＜1000/400=2.5mm
木方挠度满足要求。
5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。
5.1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重NG1 (kN)：
本支架高度最高处为9.5m ，9.5/1.5=6.3档水平杆，取8档（包含扫地杆）NG1=3.33Kg/m×（9.5+8×2）×10-2=0.85kN；其中钢管：3.33㎏/m，每档钢管分配横杆的长度：2m），考虑到剪刀撑等未考虑荷载，此处取1kN。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×1×1 = 0.35kN；
(3)混凝土板自重(kN)：
NG3 = 25×0.25×1×1=6.25kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =7.6kN；
5.2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
活荷载标准值 NQ = (1.5+2.0)×1×1= 3.5kN；
5.3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×7.6+1.4×3.5=14.02kN；
6、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/φA≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.02kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.57 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=3.86 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5= 2.95 m；
Lo/i = 2950mm / 15.9 mm=185.5 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=N/φA=14020/(0.209×358) = 187N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 187 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

6.3.2、顶板梁模板(400mm×950mm)计算
1、参数信息
(1).模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.4；梁截面高度 D(m):0.95;混凝土板厚度(mm):250；跨度方向间距La(m):1.0；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：9.50；承重架支设:双根承重立杆，梁底小楞采用90×90mm方木支撑，间距200mm，梁底大楞采用φ48×2.5钢管，立杆横向间距或排距Lb(m):0.35+0.3+0.35，纵向间距La（m）:1.0。
(2).荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋混凝土容重（kN/m3):25；考虑梁体钢筋较多取钢筋重度（kN/m3)：1.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；人员及设备荷载(kN/m2):1.5；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
(3).材料参数
木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；面板类型：胶合面板。
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；
2、梁底模板计算
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，按三等跨连续梁验算。
面板的截面抵抗矩和W截面惯性矩I分别为:
W =bh2/6=1000mm×15mm×15mm/6 =37500mm3；
I =bh3/12=1000mm×15mm×15mm×15mm/12 =281250mm4；

抗弯强度验算
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（25.00+1.50）×0.95×1=30.21kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1=0.42kN/m；
振捣混凝土荷载、人员及设备荷载设计值：
q3: 1.4×（2.0+1.5）×1=4.9kN/m；
q = q1 + q2 + q3=35.53kN/m；
跨中弯矩及应力计算公式如下:
M=ql2/10
σ = Mmax /W
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
Mmax =35.53KN/m×0.22m2/10=0.142KN·m；
σ = Mmax /W=0.142×106N·mm / 37500mm=3.8N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =3.8N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
挠度验算
最大挠度计算公式如下:
v = 0.667ql4 / 100EI < [v] = l / 400
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =35.53KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =200/400 =0.5mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.667×35.53×2004/(100×6000×281250)=0.22mm；
结论:面板的最大挠度计算值ω =0.22mm小于面板的最大允许挠度值:[ω] = 200 / 400 = 0.5mm，满足要求！

3、梁底支撑木方（小楞）的计算
方木（小楞）按照三等跨连续梁计算，取一根方木作为线荷载验算，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
W=bh2/6=9cm×9cm×9cm/6 = 121.5cm3；
I= bh3/12=9cm×9cm×9cm×9cm /12 =546.75cm4；
荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1= (25+1.5)×0.2×0.95=5.035 kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.2=0.07 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)；
P1 = (1.5+2)×0.2=0.7 kN/m；
荷载设计值 q = 1.2×（5.035+0.07）+1.4×0.7=6.126+0.98 = 7.1 kN/m；
支撑方木验算：
M=ql2/10=7.1KN·m×12 m 2/10=0.71KN·m；
方木最大应力计算值： σ =Mmax /W =0.71×106 N·mm /121.5×103mm =5.8N/mm2；
方木的最大挠度：ω=0.667×7.1N/mm×10004mm4/（100×9000N/mm2×546.7×104 mm4）=0.96 mm；
方木的允许挠度：[ω]= 1000/400=2.5mm；
方木最大应力计算值 5.8N/mm2小于方木抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ω=0.96mm小于方木的最大允许挠度 [ω]=2.5 mm，满足要求！
4、梁底钢管验算
钢管按照简支梁计算，取一根钢管作为线荷载验算，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
钢管采用：钢管(单钢管) :Φ48×2.5mm；
W=π（R4-r4）/R =3.14×（244 mm 4-21.54mm4）/24=3.86 cm3；
I=π（R4-r4）=3.14×（244 mm 4-21.54mm4）=9.28 cm4；
钢管弹性模量E=2.06×105Mpa；
荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1= (25+1.5)×0.95×1=25.175kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×1=0.35kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)；
P1 = (1.5+2)×1=3.5kN/m；
荷载设计值 q = 1.2×（25.175+0.35）+1.4×3.5=35.53kN/m；
支撑钢管按照均布荷载作用下的三跨简支梁计算；q=35.53KN/m.

支撑钢管计算荷载分布简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算变形图(mm)

经求解知支座1、4反力F1=0.35KN；
支座2、3反力F2=7.46KN；
最大弯矩 Mmax = 0.23kN·m ；
最大应力 σ= Mmax /W=0.23×106 /3.86×103 =59.6N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值59.6N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度位于第二跨可以视作均布荷载作用下简支梁计算，挠度取满载布置。
ωmax=5ql4/2×384EI=5×35.53×3004/（2×384×2.06×105×9.28×104）=0.1，ω<300/400=0.75mm,满足要求!
5、支架立杆荷载标准值(轴力)
由荷载剪力图可知，梁底部中心横杆受到的剪力最大V=5.33+2.13=7.46KN，可知梁底部中心立杆承受的轴力最大值F=7.46KN，查规范，知每根立杆轴向承受最大压力为30KN。
故立杆满足要求。
6、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
通过剪力图知梁底支撑最大支座反力： N1 =7.46kN ；
脚手架钢管的自重N2 取1kN；
N =7.46+1=8.46kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 3.57；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 3.86；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.94m；
Lo/i = 2940mm / 15.9 mm= 185.2；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8.46×103N /(0.209×357mm2) = 113N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 113N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
7 、扣件抗滑移的计算
双扣件承载力设计值取12.00kN
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.0 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算梁底钢管剪力图结果得到 R=8.46 kN；
R < 12.0 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
8、400×950mm梁穿墙螺杆计算
梁腰部采用一排对拉螺杆加双钢管背楞，布置在梁底上方约45cm处，并且在梁底端增设单钢管进行二次背楞，对拉螺栓强度N=abF,其中a为对拉螺栓横向间距，取450mm，b为对拉螺栓竖向间距本工程取700mm（此数字为保守取值，因为梁底加固钢管也相当于一排对拉螺杆），F为新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于侧模上的压力设计值。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.95(rGG4k+rQQ3k) 或G4k=rH并取较小值
经计算采用G4k=rH=25×0.95=23.75N/m2
F=0.95×(1.35×23.75+1.4×6)=38.4KN
N=abF=0.7×0.45×38.4=12.1KN<12.9KN
Φ12对拉螺杆的容许拉力12.9KN，满足要求。

六、模板支架施工方案
6.1测量放样
首先，在底板测设出隔墙轴线并放出梁的底板上的垂直投影位置，用红油漆标识。其次，按支架平面布置图及梁底标高计算出支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，平均后测设顶面标高。支架底模铺设后，测放顶板底模控制轴线，对梁体进行横断面定位并调整底模标高。底模标高=设计梁底或板底标高+支架的变位。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模并按底模的方式控制线性及标高。
6.2支架搭设技术要求
6.2.1立杆
（1）、支架立杆下为700mm厚C30底板，无需基础处理。
（2）、托梁采用方木，木方位置需居中。
（3）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（4）、立杆接长必须采用对接，不得采用搭接。
(5)、在立杆上设置标高观测点，按照10m×10m点布置，并且在梁底进行加密布置，顶板浇筑前中后进行进行观测，掌握支架变形情况（见附表）。
6.2.2、水平杆
（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接。
（2）、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距离的1/3。
（3）、主节点处必须设置一道横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心间距不应大于150mm。
（4）、每步的纵横水平应双向拉通。
6.2.3、剪刀撑
（1）、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾斜角宜在45-60度之间，倾角为45度时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根，倾斜角为60度时，则不应超过5根。
（2）、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接。
（3）、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
6.2.4、顶横杆
当最上部的水平杆距顶托顶超过60cm时，需设置顶横杆，顶横杆距顶托顶不大于60cm。
6.2.5、顶托
顶托自由端悬空不能大于20cm。
6.2.6、模板要求
（1）、保证结构的构件各部分外形尺寸，相互位置的正确。
（2）、跨度≧4000的梁按设计2‰要求起拱，跨度≧4000的板起拱高度为跨度的1-3‰。
（3）、固定在模板上鄂预埋件、预留孔和预留洞不得遗留，且安装牢固，其质量要满足规范要求。
（4）、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。
（5）、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，涂刷时不得沾染钢筋，最好采用水性隔离剂，不得影响结构性能或妨碍装饰工程的隔离剂。
（6）、脚手架搭设的相关数据要按设计进行，不得随意更改
6.3支架的搭设及拆除
6.3.1模板安装前的准备工作
（1）、模板拼装
模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。
（2）、模板的基准定位工作
首先引测池体的边线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。
（3）、标高测量
利用水准仪将构筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。
（4）、支模前对前一道工序标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。
（5）、脚手架搭设前，工程技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术安全交底。安全技术交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。
6.3.2模板支立（以板、梁为例）
（1）、梁模板安装工艺：弹梁轴线并复核→搭设模架→安装梁底模并固定→梁底起拱→扎梁钢筋→安装侧模→侧模对拉螺杆→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固
顶板模板安装工艺：搭支架→测水平→摆50*100木楞→调整顶板起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。
（2）、梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋提供施工面。
（3）、所有跨度≧4m的梁必须起拱1-2‰，防止绕度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。
6.3.3模板拆除
（1）、拆模前现进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。
（2）、拆除模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
（3）、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。
①、侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因