19#20桂馨源木模板施工方案.docx

嘉汇馨源小区工程

模板施工方案

施工单位：广西六合源建筑安装工程有限责任公司

编 制：

审 核：

审 批：

2008年 4 月 27 日

目 录

1、概况………………………………………………………0
1.1工程概况…………………………………………………0
1.2梁、柱、板概况：………………………………………0~2
2、编制依据……………………………………………………1
3、有关数据……………………………………………………1
4、梁模板设计及验算…………………………………………1
4.1…………………………………………………………1
4.2…………………………………………………………2
4.2.1…………………………………………………3
4.2.2………………………………………………4~5
4.2.3………………………………………………6~7
5、……………………………………………7
5.1…………………………………………………………7
5.2…………………………………………………………8
5.2.1…………………………………………………9
5.2.2……………………………………………10~11
6、………………………………………11
6.1…………………………………………………………12
6.2…………………………………………………………12
6.2.1…………………………………………12~15
6.2.2………………………………………………15~16
6.2.3………………………………………………16~17
6.2.4……………………………………………18~19
7、………………………………………………………21
7.1…………………………………………………………21
7.2…………………………………………………………21
7.3………………………………………………………22
7.4………………………………………………………22
7.5模板安装要求:…………………………………………………23
8、模板拆除………………………………………………………24
8.1模板的拆除顺序和方法………………………………………24
8.2模板拆除时的砼强度…………………………………………24
9、模板工程质量控制……………………………………………25
10、安全保证措施…………………………………………………26

工程 概况
一、工程概况及编制依据
本工程为广西桂嘉汇房地产集团有限公司的嘉汇馨源小区三期工程，位于南宁市大学路41号，建筑物19#，20#楼为框架结构, 现浇钢筋混凝土楼板，地下一层,地上6+1层住宅楼，总建筑面积为11926.25m2, 地下室建筑面积为3983.9㎡,商铺面积为530.46㎡,20# 层高为2.8m，临街商铺一层,层高分别为4.2m， 19#楼 建筑住宅面积3939.1 m2, 总高为21.8m，土0.000相当于黄海高程76.35m, 20#楼一层为商铺,层高为4.2m，建筑住宅面积3473.79 m2,局部总高23.2m,土0.000相当于黄海高程76.8m,屋面均为斜坡屋顶。基础采用静压管桩基础，桩基础单桩承载力特征值为Ra=1200KN，抗震等级为六度抗震设防。本工程层高超4.2m时采满堂脚手架,详见满堂脚手架施工方案,木顶撑采用尾径不小于80的杉木,配两层周转材料使用.
1.2 梁、柱、板概况
梁、柱、板有关情况见表1：
表1
构
件
名
称
项
目

梁
柱
板
截面尺寸
200mm×650mm
400mm×500mm
100mm厚，部分厚度为120mm
标高
面标高2.80m
顶标高2.80m
面标高2.80m
砼强度等级
C25
坍落度
80～160mm
砼运输方式
汽车泵机，水平运输采用手推车
汽车泵
汽车泵
砼浇筑方式
采用插入式振动器振捣
采用插入式振动器振捣
采用平板式振动器振捣

2 编制依据
2.1《木结构设计规范》 （GBJ5—88）
2.2《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）（以下简称《规范》）
2.3《建筑施工手册》 （缩印本 第二版）（以下简称《手册》）
2.4 品品茗计算软件
3 有关验算
3.1.1、梁模板验算
1、模板参数
木支撑纵距Lb (m): 0.600；立杆计算高度H (m): 2.800；
立杆采用圆木；
立杆圆木大头直径R(mm): 100.000；立杆圆木小头直径r(mm): 70.000；
梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000；
帽木长度La(m): 1.000； 帽木截面宽度b2 (mm): 60.000；
帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000；
斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 400.000；
梁截面宽度B(m): 0.200；梁截面高度D(m): 0.650；
2、荷载参数
模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；
振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000；
3、梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量为：2；
支撑点竖向间距为：50mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M10；
主楞龙骨材料：木楞,宽度80mm，高度100mm；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；
4、面板参数
面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000；
面板厚度(mm): 20.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000；
5、立杆圆木参数
立杆圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；
圆木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；
6、斜撑方木参数
斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；
斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；
7、帽木方木参数
帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；
抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；
8、梁侧背楞参数
梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；
梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；

3.12、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
3.13、梁侧模板面板的计算：
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；
M -- 面板的最大弯距(N·mm)；
σ -- 面板的受弯应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×12×0.9=6.48kN/m；
振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×1×0.9=0.63kN/m；
q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 183.33mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×7.11×183.3332 = 2.39×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.39×104 / 3.33×104=0.717N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =0.717N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 12×0.5 = 6N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 183.33mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×6×183.334/(100×9500×3.33×105) = 0.014 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =183.333/250 = 0.733mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.014mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.733mm，满足要求！
3.1.4、梁侧模板支撑的计算：
1.内楞计算
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×1/6 = 64cm3；
I = 6×83×1/12 = 256cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×12×0.9+1.4×1×0.9)×0.183=2.61kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×2.61×500.002= 6.52×104N.mm；
最大支座力:R=1.1×2.607×0.5=1.434 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.52×104/6.40×104 = 1.018 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.018 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.00×0.18= 2.20 N/mm；
E -- 内楞材质的弹性模量： 9000N/mm2；
I -- 内楞的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ν = 0.677×2.2×5004/(100×9000×2.56×106) = 4.04×10-2 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=4.04×10-2mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.434kN,对主楞按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8×102×1/6 = 133.33cm3；
I = 8×103×1/12 = 666.67cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN·m)

外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.382 kN.m；
外楞最大计算跨度: l = 300mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 3.82×105/1.33×105 = 2.868 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =2.868N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.189 mm
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/250=1.2mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.189mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！
3.1.5、穿梁螺栓的计算：
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 10 mm；
穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×12+1.4×1)×0.5×0.325 =2.568 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×52/1000 = 8.84 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.568kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=8.84kN，满足要求！
3.1.6、梁底模板计算：
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 200×20×20/6 = 1.33×104mm3；
I = 200×20×20×20/12 = 1.33×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =600.000mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×25.000×0.200×0.650×0.900=3.510kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.350×0.200×0.900=0.076kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×1.000×0.200×0.900=0.252kN/m；
q = q1 + q2 + q3=3.510+0.076+0.252=3.838kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

面板的最大弯矩：Mmax = 0.10×3.838×0.62=0.138kN.m；
面板的最大受弯应力计算值：σ =0.138×106/1.33×104=10.362N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =10.362 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（25.00×0.650+0.35）×0.20= 3.32KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =600.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =600.00/250 = 2.400mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×3.32×6004/(100×9500×1.33×105)=2.3mm；
面板的最大挠度计算值: ν=2.3mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 600 / 250 = 2.4mm，满足要求！
3.1.7、帽木验算：
支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；
(1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)：
q1 =1.2×25.000×0.650×0.600 = 11.700 kN/m；
(2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)：
q2 =1.2×0.350×0.600 = 0.252 kN/m；
(3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)：
q3=1.4×1.000×0.600 = 0.840 kN/m；
q= q1 + q2 + q3 = 12.792kN/m；
(4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)：
q4=1.2 ×60.000×10-3×80.000×10-3×3.870 = 0.022 kN/m；
帽木截面抵抗矩：W = 60.000×80.0002/6 = 64000.000 mm3；
帽木截面惯性矩：I = 60.000×80.0003/12 = 2560000.000 mm4；

帽木受力计算简图
经过连续梁的计算得到

帽木剪力图(kN)

帽木弯矩图(kN·m)

帽木变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 0.925 kN；
R[2] = 6.467 kN；
R[3] = 0.925 kN；
最大弯矩 Mmax = 0.321 kN.m；
最大变形 νmax = 0.149 mm；
最大剪力 Vmax = 3.233 kN；
截面应力 σ = 321351.075/64000 = 5.021 N/mm2。
帽木的最大应力为 5.021 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2，满足要求！
帽木的最大挠度为 0.149 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.4 mm，满足要求！
3.1.8、梁底木支架立杆的稳定性验算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
(1)木顶撑的自重(kN)：
NG1 = {1.000×0.060×0.080+[(1.000/2)2+0.4002]1/2×2×0.040×0.060+2.800×π×(0.070/2)2}×3.870= 0.072 kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.600×0.200 = 0.042 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×0.650×0.600 = 1.950 kN；
经计算得到，静荷载标准值；
NG = NG1+NG2+NG3 = 0.072+0.042+1.950 = 2.064 kN；
2、活荷载为施工荷载标准值：
经计算得到，活荷载标准值：
NQ = 1.000×0.200×0.600 = 0.120 kN；
3、立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×2.064+1.4×0.120 = 2.645 kN；
稳定性计算公式如下：

其中，N -- 作用在立杆上的轴力
σ --立杆受压应力计算值；
fc --立杆抗压强度设计值；
A0--立杆截面的计算面积；
A0 = π×(70.000/2)2 = 3848.451 mm2
φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定；
轴心受压稳定系数按下式计算：

i--立杆的回转半径，i = 70.000/4 = 17.500 mm；
l0-- 立杆的计算长度，l0 = 2800.000-400.000 = 2400.000 mm；
λ= 2400.000/17.500 = 137.143；
φ =2800/(137.1432) = 0.149；
经计算得到：
σ = 2645.007/(0.149×3848.451) = 4.617 N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系
数：
[f] = 1.2×10.000 = 12.000 N/mm2；
木顶支撑立杆受压应力计算值为4.617N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 12N/mm2，满足要求！
3.1.9、梁底斜撑稳定性验算:
木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：
RDi＝RCi/sinαi
其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力；
RDi -斜撑的轴力；
αi -斜撑与帽木的夹角。
sinαi = sin{arctan[400.000/(1000.000/2)]} = 0.625；
斜撑的轴力：RDi=RCi/sinαi= 0.925/ 0.625= 1.480 kN
稳定性计算公式如下：

其中，N -- 作用在木斜撑的轴力,1.480 kN
σ --木斜撑受压应力计算值；
fc --木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2
A0--木斜撑截面的计算面积；
A0 = 40.000×60.000 = 2400.000 mm2；
φ --轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；
轴心受压构件稳定系数按下式计算：

i --木斜撑的回转半径，i = 0.289×60.000 = 17.340 mm；
l0-- 木斜撑的计算长度，l0 = [(1000.000/2)2+400.0002]0.5 = 640.312 mm；
λ = 640.312/17.340 = 36.927；
φ =1/(1+(36.927/80)2) = 0.824；
经计算得到：
σ = 1480.147/(0.824×2400.000) = 0.748 N/mm 2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；
[f] = 1.2×11.000 = 13.200 N/mm2；
木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.748 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！
3.2、板模板的计算
3.2.1、模板支架参数
横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；
模板支架计算高度(m): 2.800；立柱采用圆木:
圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；
斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；
帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；
斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；
板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；
方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；
3.2.2、荷载参数
模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；
3.2.3、楼板参数
钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；
每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：392.700；
楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；
楼板的计算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温(℃)：25.000；
3.2.4、板底方木参数
板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；
方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；
3.2.5、帽木方木参数
帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；
方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；
3.2.6、斜撑方木参数
斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；
方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；
3.2.7、立柱圆木参数
立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；
圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000；

3.2.8、模板底支撑方木的验算:
本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = b×h2/6 = 4.000×6.0002/6 = 24.000 cm3；
I = b×h3/12 = 4.000×6.0003/12 = 72.000 cm4；

木楞计算简图
1、荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：
q1 = 25.000×0.100×0.300 = 0.750 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：
p1 = 2.000×0.300 = 0.600 kN/m；
2、抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(q1+q2 )+1.4×p1 = 1.2×(0.750+0.105)+1.4×0.600 = 1.866 kN/m；
最大弯距 M = 0.125×q×l2 = 0.125×1.866×1.0002= 0.233 kN.m；
最大支座力 N = 1.25×q×l = 1.25×1.866×1.000 = 2.333 kN ；
截面应力 σ = M/W = 0.233×106/24.000×103 = 9.719 N/mm2；
方木的最大应力计算值为9.719N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！
3、抗剪强度验算：
截面抗剪强度必须满足下式：

其中最大剪力：V = 0.625×1.866×1.000 = 1.166 kN；
截面受剪应力计算值：T = 3×1.166×103/(2×40.000×60.000) = 0.729 N/mm2；
截面抗剪强度设计值：[fv] = 1.400 N/mm2；
方木的最大受剪应力计算值为0.729N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！
4、挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：

均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m；
最大变形 ν= 0.521×0.855×（1.000×103）4/(100×9000.000×72.000×104)
= 0.687 mm；
方木的最大挠度为0.687mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！
3.2.9、帽木验算:
支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.866×1.000+0.000 = 1.866 kN；
均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；
截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；
截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；

帽木受力计算简图
经过连续梁的计算得到

帽木剪力图(kN)

帽木弯矩图(kN·m)

帽木变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 2.213 kN；
R[2] = 3.803 kN；
R[3] = 1.466 kN；
最大弯矩 Mmax = 0.202 kN.m；
最大变形 νmax = 0.107 mm；
最大剪力 Vmax = 2.275 kN；
截面应力 σ = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。
帽木的最大应力为 3.158 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！
帽木的最大挠度为 0.107 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！
3.2.10、模板支架荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
(1)木顶撑的自重(kN)：
NG1 = {1.000×0.060×0.080+[(1.000/2)2+0.6002]1/2×2×0.030×0.040+2.800×0.080×π×0.100×2}×3.870= 0.244 kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.100×1.000×1.000 = 2.500 kN；
经计算得到，静荷载标准值；
NG = NG1+NG2+NG3 = 0.244+0.350+2.500 = 3.094 kN；
2、活荷载为施工荷载标准值：
经计算得到，活荷载标准值：
NQ = 2.000×1.000×1.000 = 2.000 kN；
3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：
N = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×3.094+1.4×2.000 = 6.512 kN；
3.2.11、立柱的稳定性验算:
稳定性计算公式如下：

其中，N -- 作用在立柱上的轴力
σ --立柱受压应力计算值；
fc --立柱抗压强度设计值；
A0--立柱截面的计算面积；
A0 = π×(80.000/2)2 = 5026.548 mm2
φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定；
轴心受压稳定系数按下式计算：

i--立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20.000 mm；
l0-- 立杆的计算长度，l0 = 2800.000-600.000 = 2200.000 mm；
λ= 2200.000/20.000 = 110.000；
φ =2800/(110.000)2) = 0.231；
经计算得到：
σ = 6512.441/(0.231×5026.548