塔吊施工方案(新)（51页）.docx

目 录

第一节 编制依据 1
第二章 工程概况 1
第三节 塔吊基础定位及施工 2
第四节 场地准备及机械准备 2
第五节 塔吊基础计算 3
第六节 安装及拆卸顺序 20
第七节 安装方法及调试标准 20
第八节 塔吊附着安装 31
第九节 塔吊拆卸 32
第十节 塔吊技术性能及维护保养 33
第十一节 塔吊的操作使用及安全措施 37
第十二节 塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 39
第十三节 施工塔吊防碰撞措施 39
第十四节 塔吊应急预案 41
第十五节 附着计算书 46

第一节 编制依据

本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:
《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010
《塔式起重机设计规范》GB/T13752-1992
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015版)
《施工组织设计》及其建筑、结构施工图纸

第二章 工程概况
序号
项目
内容
1
工程名称
沿江新村危旧房改造工程
2
建设地点
瑞安市玉海街道
3
建设单位
瑞安市旧城改造发展公司
4
设计单位
温州同邦建筑设计有限公司
5
勘察单位
浙江省工程物探勘察院
6
监理单位
浙江华瓯建设项目管理有限公司
7
施工单位
温州中亿建设有限公司
8
工期
790日历天
9
质量等级
合格
10
工程规模
总建筑面积74048.82m2，其中地下室建筑面积9880m2
11
层数
1#～3#楼7+1层；4#楼5层；5#～7#楼8层；8#～12#楼9层；地下一层。
12
高度
1#～3#楼：28.20m；4#楼：19.25m；5#～7#楼：28.10m；8#～12#楼：31.05m。
13
结构类型
框架结构
第三节 塔吊基础定位及施工
1、为最大限度满足施工需要及合理节约成本拟采用3台工作半径59mQTZ80型液压自升塔式起重机，该机最大起重荷载60kn，最大起重力矩885kn·m，起重高度160m，塔身宽度1.6m。
拟将塔吊布置作如下确定：（详见附图）
塔吊位置及塔吊臂长
序号
塔名
塔吊位置
选型
塔吊臂长
1
1#塔吊
5楼（5-4轴～5-1/5轴交5-A轴南侧4.0m）
QTZ80
59m
2
2#塔吊
6楼（6-9轴～6-1/9轴交6-A轴南侧4.0m）
QTZ80
59m
3
3#塔吊
5楼（5-16轴～5-17轴交5-A轴南侧4.0m）
QTZ80
45m
各塔吊位置关系
序号
塔名
搭设高度（建筑最高点+地下室高度）
1
1#塔吊
34.00m，（27+7=34.0m＜标准节9节×3m=27.00m）
2
2#塔吊
40.00m，（33+7=40.0m＜标准节11节×3m=33.00m）
3
3#塔吊
28.00m，（21+7=40.0m＜标准节7节×3m=21.00m）
2、塔吊基础施工见“塔吊基础计算书”设计要求。基础施工前应由塔吊拆装队技术负责人进行如下几方面的技术交底：混凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面平整度要求、预埋螺栓误差要求等，接底人为工程施工负责人，双方书面交接。基础施工应由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，如钎探纪录、地基隐蔽工程验收纪录等。施工完毕做好砼的养护，砼强度达到要求后方可安装塔吊；
3、顶面用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000；
4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过±0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。
5、塔吊基础设计附后。
第四节 场地准备及机械准备
1、专业安装单位会同公司安全科和项目部共同查看现场，编制安装方案，落实安全保证措施。
2、按基础施工图纸进行塔机基础的施工，基础砼采用C30商品砼，正确预埋地脚螺栓，控制砼表面平整度，留置砼试块两组（立塔及28d各一组）。
3、专业安装单位组织安装小组全体作业人员进行安装方案、操作规程、使用说明书的学习，进行特种作业安全技术交底，使之熟悉塔机安装方案，掌握安全技术操作规程。
4、根据各安装部件的重量，配齐并检查安装塔机所需的钢丝绳、吊具、吊索。
5、根据安装时间，落实平板汽车、汽车吊，确定进场时间。
6、清点所有的零部件、连接螺栓、销轴及开口销，并提前将连接件涂抹黄油。
7、做好场地平整工作，保证道路畅通，确保吊装、接臂足够的工作面。
8、塔吊安拆范围内上空所有临时施工电线必须拆除或改道。
9、机械及工具配备：一台25t汽车起重机以及钢丝绳、绳扣、木楔、麻绳、撬棍、榔头、扳手等。
第五节 塔吊基础计算
一、基本参数
1、塔吊基本参数
塔吊型号：QZT80A(6010)； 标准节长度b：3m；
塔吊自重Gt：650kN； 塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；
最大起重荷载Q：60kN； 塔吊地脚螺栓的直径d：36mm；
塔吊起升高度H：130m； 塔吊地脚螺栓数目n：24个；
塔身宽度B: 1.65m；
2、格构柱基本参数
格构柱计算长度lo：4.75m； 格构柱缀件类型：缀条；
格构柱缀件节间长度a1：0.525m； 格构柱分肢材料类型：L160x14；
格构柱基础缀件节间长度a2：0.525m； 格构柱钢板缀件参数:宽250mm，厚10mm；
格构柱截面宽度b1：0.42m； 格构柱基础缀件材料类型：L160x14；
3、基础参数
桩中心距a：1.8m； 桩直径d：0.8m；
桩入土深度l：50m； 桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；
桩混凝土等级：C25； 桩钢筋型号：RRB400；
桩钢筋直径：20mm；
承台宽度Bc：3.4m； 承台厚度h：1.3m；
承台混凝土等级为：C35； 承台钢筋等级：RRB400；
承台钢筋直径：20； 承台保护层厚度:50mm；
承台箍筋间距：100mm；
4、塔吊计算状态参数
地面粗糙类别：C类 有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：2.03；
主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；
非工作状态：
所处城市：浙江温州市， 基本风压ω0：0.6 kN/m2；
额定起重力矩Me：885kN·m； 基础所受水平力P：504kN；
塔吊倾覆力矩M：1797kN·m；
工作状态：
所处城市：浙江温州市， 基本风压ω0：0.6 kN/m2，
额定起重力矩Me：885kN·m； 基础所受水平力P：632kN；
塔吊倾覆力矩M：1136kN·m；
一、非工作状态下荷载计算
塔吊受力计算
1、塔吊竖向力计算
承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×3.40×3.40×1.30=375.70kN；
作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc=650.00+375.70=1025.70kN；
2、塔吊倾覆力矩
总的最大弯矩值Mkmax=1797.00kN·m；
3、塔吊水平力计算
挡风系数计算：
φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)
挡风系数Φ=0.78；
水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.60×1.65×130.00×0.78+504.00=604.16kN；
4、每根格构柱的受力计算

作用于承台顶面的作用力：Fk=1025.70kN；
Mkmax=1797.00kN·m；
Vk=604.16kN；
图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
（1）、桩顶竖向力的计算
Nik=(Fk+Gk)/n±Mxkxi/Σxj2
式中：n－单桩个数，n=4；
Fk－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；
Gk－桩基承台的自重标准值；
Mxk－承台底面的弯矩标准值；
xi－单桩相对承台中心轴的X方向距离；
Nik－单桩桩顶竖向力标准值；
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1025.70/4+(1797.00×1.80×2-0.5)/(2×(1.80×2-0.5)2)=962.35kN；
最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1025.70/4-(1797.00×1.80×2-0.5)/(2×(1.80×2-0.5)2)=-449.50kN；
需要验算桩基础抗拔力。
（2）、桩顶剪力的计算
V0=1.2Vk/4=1.2×604.16/4=181.25kN；
二、塔吊与承台连接的螺栓验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×36.002×320/4=325.72kN；
Nv=1.2Vk/n=1.2×604.16/24=30.21kN<325.72kN；
螺栓抗剪强度满足要求。
2、螺栓抗拉验算
n1×Nt = Nmin
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；
Nt－每一颗螺栓所受的力；
Ntb=πde2ftb/4=3.14×32.252×400/4=326.69kN；
Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×449.50/6.00=89.90kN<326.69kN；
螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 ≤ 1
其中：Nv、Nt－ 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
Nvb、Ntb、Ncb－ 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((30.21/325.72)2+(89.90/326.69)2)0.5=0.29；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。
三、承台验算
1、承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。
Mx = ∑Niyi
My = ∑Nixi
其中 Mx,My－计算截面处XY方向的弯矩设计值；
xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(1.80-1.65)/2=0.08m；
Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；
经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×0.08×868.43×1.2=156.32kN·m。
2、螺栓粘结力锚固强度计算
锚固深度计算公式:
h ≥ N/πd[fb]
其中 N－锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=89.90kN；
d－楼板螺栓的直径，d=36mm；
[fb]－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[fb]=1.57N/mm2；
h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h ≥89.90×103/(3.14×36.00×1.57)=506.30mm；
构造要求：h≥792.00mm；
螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于792.00mm。
3、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs = M/(α1fcbh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
As = M/(γsh0fy)
式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ；
fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；
ho－承台的计算高度ho=1300.00-50.00=1250.00mm；
fy－钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；
经过计算得：αs=156.32×106/(1.000×16.700×3.400×103×(1250.000)2)=0.002；
ξ=1-(1-2×0.002)0.5=0.002；
γs =1-0.002/2=0.999；
Asx =Asy=156.32×106/(0.999×1250.000×360)=347.678mm2；
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
1300×3400×0.15%=6630mm2；
建议配筋值：RRB400钢筋，20@150。承台底面单向根数22根。实际配筋值6912.4mm2。
4、承台斜截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.10条。
桩对矩形承台的最大剪切力为V=1154.82kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
V≤βhsαftb0h0
其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=3400.00mm；
λ－计算截面的剪跨比，λ=a/ho，此处，a=(1800.00-1650.00)/2=75.00mm，
当 λ<0.25时，取λ=0.25；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.25；
βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1250)1/4=0.894；
α──承台剪切系数，α=1.75/(0.25+1)=1.4；
ho－承台计算截面处的计算高度，ho=1300.00-50.00=1250.00mm；
1154.82kN≤0.89×1.4×1.57×3400×1250/1000=8355.29kN；
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
四、单肢格构柱截面验算
1、格构柱力学参数
L160x14
A =43.30cm2 i =4.92cm I =1048.36cm4 z0 =4.47cm
每个格构柱由4根角钢L160x14组成，格构柱力学参数如下：
Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2] ×4=[1048.36+43.30×(42.00/2-4.47)2]×4=51518.76cm4；
An1=A×4=43.30×4=173.20cm2；
W1=Ix1/(b1/2-z0)=51518.76/(42.00/2-4.47)=3116.68cm3；
ix1=(Ix1/An1)0.5=(51518.76/173.20)0.5=17.25cm；
2、格构柱平面内整体强度
Nmax/An1=1154.82×103/(173.20×102)=66.68N/mm2<f=360N/mm2；
格构柱平面内整体强度满足要求 。
3、格构柱整体稳定性验算
L0x1=lo=4.75m；
λx1=L0x1×102/ix1=4.75×102/17.25=27.54；
An1=173.20cm2；
Ady1=4×25.00×1.00=100.00cm2；
λ0x1=(λx12+40×An1/Ady1)0.5=(27.542+40×173.20/100.00)0.5=28.77；
查表：Φx=0.94；
Nmax/(ΦxA)=1154.82×103/(0.94×173.20×102)=70.94N/mm2<f=360N/mm2；
格构柱整体稳定性满足要求。
4、刚度验算
λmax=λ0x1=28.77<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l01=a1=52.50cm；
单肢回转半径：i1=4.92cm；
单肢长细比：λ1=lo1/i1=52.5/4.92=10.67<0.7λmax=0.7×28.77=20.14；
因截面无削弱，不必验算截面强度。
分肢稳定满足要求。
五、整体格构柱基础验算
1、格构柱基础力学参数
单肢格构柱力学参数：
Ix1=51518.76cm4 An1=173.20cm2
W1=3116.68cm3 ix1=17.25cm
格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：
Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[51518.76+173.20×(1.80×102/2-0.42×102/2)2]×4=3504495.86cm4；
An2=An1×4=173.20×4=692.80cm2；
W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=3504495.86/(1.80×102/2-0.42×102/2)=50789.80cm3；
ix2=(Ix2/An2)0.5=(3504495.86/692.80)0.5=71.12cm；
2、格构柱基础平面内整体强度
1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=1230.84×103/(692.80×102)+2515.80×106/(1.0×50789.80×103)=67.30N/mm2<f=360N/mm2；
格构式基础平面内稳定满足要求。
3、格构柱基础整体稳定性验算
L0x2=lo=4.75m；
λx2=L0x2/ix2=4.75×102/71.12=6.68；
An2=692.80cm2；
Ady2=2×43.30=86.60cm2；
λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(6.682+40×692.80/86.60)0.5=19.09；
查表：φx=0.94；
NEX' = π2EAn2/1.1λ0x22
NEX=351205.45N；
1.2N/(φxA) + 1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX)) ≤f
1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=-2.66N/mm2≤f=360N/mm2；
格构式基础整体稳定性满足要求。
4、刚度验算
λmax=λ0x2=19.09<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l02=a2=52.50cm；
单肢回转半径：ix1=17.25cm；
单肢长细比：λ1=l02/ix1=52.5/17.25=3.04<0.7λmax=0.7×19.09=13.37
因截面无削弱，不必验算截面强度。
刚度满足要求。
六、桩竖向极限承载力验算
单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：
Quk=Qsk+Qpk = u∑qsikli+qpkAp
u──桩身的周长，u=2.513m；
Ap──桩端面积,Ap=0.503m2；
各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称
1 8.00 56.00 1350.00 松散粉土
2 17.90 50.00 0.00 淤泥
3 15.60 50.00 1700.00 粘性土
4 11.50 50.00 1700.00 粉土或砂土
由于桩的入土深度为50.00m,所以桩端是在第4层土层。
单桩竖向承载力验算: Quk=2.513×2548+1700×0.503=7258.336kN；
单桩竖向承载力特征值：R=Ra= Quk/2=7258.336/2=3629.168kN；
Nk=962.353kN≤1.2R=1.2×3629.168=4355.001kN；
桩基竖向承载力满足要求！
七、抗拔桩基承载力验算
群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
Tuk=Σλiqsikuili=4746.57kN；
其中： Tuk－桩基抗拔极限承载力标准值；
ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m；
qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；
λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；
li－第i层土层的厚度。
群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
Tgk=（ulΣλiqsikli）/4=4910.36kN；
ul－桩群外围周长，ul=4×（1.8+0.8）=10.4m；
经过计算得到：TUk=Σλiqsikuili＝4746.57kN；
桩基抗拔承载力公式：
Nk≤ Tgk/2+Ggp
Nk≤ Tuk/2+Gp
其中 Nk - 桩基上抗拔力设计值，Nk=449.50kN；
Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =1690.00kN；
Gp - 基桩自重设计值，Gp =628.32kN；
Tgk/2+Ggp=4910.36/2+1690=4145.18kN > 449.503kN；
Tuk/2+Gp=4746.57/2+628.319=3001.603kN > 449.503kN；
桩抗拔满足要求。
八、桩配筋计算
1、桩构造配筋计算
按照构造要求配筋。
As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2
2、桩抗压钢筋计算
经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！
3、桩受拉钢筋计算
经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！
建议配筋值：RRB400钢筋，1120。实际配筋值3456.2 mm2。
依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，
箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。
二、工作状态下荷载计算
塔吊受力计算
1、塔吊竖向力计算
承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×3.40×3.40×1.30=375.70kN；
作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=650.00+375.70+60.00=1085.70kN；
2、塔吊倾覆力矩
总的最大弯矩值Mkmax=1136.00kN·m；
3、塔吊水平力计算
挡风系数计算：
φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)
挡风系数Φ=0.78；
水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.60×1.65×130.00×0.78+632.00=732.16kN
4、每根格构柱的受力计算

作用于承台顶面的作用力：Fk=1085.70kN；
Mkmax=1136.00kN·m；
Vk=732.16kN；
图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
（1）、桩顶竖向力的计算
Nik=(F+G)/n±Myyi/Σyj2；
式中：n－单桩个数，n=4；
F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；
G－桩基承台的自重标准值；
My－承台底面的弯矩标准值；
yj－单桩相对承台中心轴的Y方向距离；
Nik－单桩桩顶竖向力标准值；
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1085.70/4+(1136.00×1.80×2-0.5)/(2×(1.80×2-0.5)2)=717.69kN；
最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1085.70/4-(1136.00×1.80×2-0.5)/(2×(1.80×2-0.5)2)=-174.84kN；
需要验算桩基础抗拔力。
（2）、桩顶剪力的计算
V0=1.2V/4=1.2×732.16/4=219.65kN；
二、塔吊与承台连接的螺栓验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×36.002×320/4=325.72kN；
Nv=1.2Vk/n=1.2×732.16/24=36.61kN<325.72kN；
螺栓抗剪强度满足要求。
2、螺栓抗拉验算
n1×Nt = Nmin
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；
Nt－每一颗螺栓所受的力；
Ntb=πde2ftb/4=3.14×32.252×400/4=326.69kN；
Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×174.84/6.00=34.97kN<326.69kN；
螺栓抗拉强度满足要求。
3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 ≤ 1
其中：Nv、Nt－ 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
Nvb、Ntb、Ncb－ 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((36.61/325.72)2+(34.97/326.69)2)0.5=0.16；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。
三、承台验算
1、承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008 ）的第5.9.1条。
Mx = ∑Niyi
My = ∑Nixi
其中 Mx,My－计算截面处XY方向的弯矩设计值；
xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(1.80-1.65)/2=0.08m；
Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；
经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×0.08×623.76×1.2=112.28kN·m。
2、螺栓粘结力锚固强度计算
锚固深度计算公式:
h ≥ N/πd[fb]
其中 N－锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=34.97kN；
d－楼板螺栓的直径，d=36mm；
[fb]－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[fb]=1.57N/mm2；
h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h ≥34.97×103/(3.14×36.00×1.57)=196.93mm；
构造要求：h≥792.00mm；
螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于792.00mm。
3、承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
αs = M/(α1fcbh02)
ζ = 1-(1-2αs)1/2
γs = 1-ζ/2
As = M/(γsh0fy)
式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00 ；
fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；
ho－承台的计算高度ho=1300.00-50.00=1250.00mm；
fy－钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；
经过计算得：αs=112.28×106/(1.000×16.700×3.400×103×(1250.000)2)=0.001；
ξ=1-(1-2×0.001)0.5=0.001；
γs =1-0.001/2=0.999；
Asx =Asy=112.28×106/(0.999×1250.000×360)=249.663mm2；
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
1300×3400×0.15%=6630mm2；
建议配筋值：RRB400钢筋，20@150。承台底面单向根数22根。实际配筋值6912.4mm2。
4、承台斜截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.10条。
桩对矩形承台的最大剪切力为V=861.23kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
V≤βhsαftb0h0
其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=3400.00mm；
λ－计算截面的剪跨比，λ=a/ho，此处，a=(1800.00-1650.00)/2=75.00mm，
当 λ<0.25时，取λ=0.25；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.25；
βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1250)1/4=0.894；
α──承台剪切系数，α=1.75/(0.25+1)=1.4；
ho－承台计算截面处的计算高度，ho=1300.00-50.00=1250.00mm；
861.23kN≤0.89×1.4×1.57×3400×1250/1000=8355.29kN；
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！
四、单肢格构柱截面验算
1、格构柱力学参数
L160x14
A =43.30cm2 i =4.92cm I =1048.36cm4 z0 =4.47cm
每个格构柱由4根角钢L160x14组成，格构柱力学参数如下：
Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2] ×4=[1048.36+43.30×(42.00/2-4.47)2]×4=51518.76cm4；
An1=A×4=43.30×4=173.20cm2；
W1=Ix1/(b1/2-z0)=51518.76/(42.00/2-4.47)=3116.68cm3；
ix1=(Ix1/An1)0.5=(51518.76/173.20)0.5=17.25cm；
2、格构柱平面内整体强度
Nmax/An1=861.23×103/(173.20×102)=49.72N/mm2<f=360N/mm2；
格构柱平面内整体强度满足要求 。
3、格构柱整体稳定性验算
L0x1=lo=4.75m；
λx1=L0x1×102/ix1=4.75×102/17.25=27.54；
An1=173.20cm2；
Ady1=4×25.00×1.00=100.00cm2；
λ0x1=(λx12+40×An1/Ady1)0.5=(27.542+40×173.20/100.00)0.5=28.77；
查表：Φx=0.94；
Nmax/(ΦxA)=861.23×103/(0.94×173.20×102)=52.90N/mm2<f=360N/mm2；
格构柱整体稳定性满足要求。
4、刚度验算
λmax=λ0x1=28.77<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l01=a1=52.50cm；
单肢回转半径：i1=4.92cm；
单肢长细比：λ1=lo1/i1=52.5/4.92=10.67<0.7λmax=0.7×28.77=20.14；
因截面无削弱，不必验算截面强度。
分肢稳定满足要求。
五、整体格构柱基础验算
1、格构柱基础力学参数
单肢格构柱力学参数：
Ix1=51518.76cm4 An1=173.20cm2
W1=3116.68cm3 ix1=17.25cm
格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：
Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[51518.76+173.20×(1.80×102/2-0.42×102/2)2]×4=3504495.86cm4；
An2=An1×4=173.20×4=692.80cm2；
W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=3504495.86/(1.80×102/2-0.42×102/2)=50789.80cm3；
ix2=(Ix2/An2)0.5=(3504495.86/692.80)0.5=71.12cm；
2、格构柱基础平面内整体强度
1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=1302.84×103/(692.80×102)+1590.40×106/(1.0×50789.80×103)=50.12N/mm2<f=360N/mm2
格构式基础平面内稳定满足要求。
3、格构柱基础整体稳定性验算
L0x2=lo=4.75m；
λx2=L0x2/ix2=4.75×102/71.12=6.68；
An2=692.80cm2；
Ady2=2×43.30=86.60cm2；
λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(6.682+40×692.80/86.60)0.5=19.09；
查表：φx=0.94；
NEX' = π2EAn2/1.1λ0x22
NEX=351205.45N；
1.2N/(φxA) + 1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX)) ≤f
1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=7.41N/mm2≤f=360N/mm2；
格构式基础整体稳定性满足要求。
4、刚度验算
λmax=λ0x2=19.09<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l02=a2=52.50