华陆·新天地(主体结构模板施工方案)改(1).docx

目 录
一、工程概况及说明…………………………………………………………………………………….…1
二、编制依据…………………………………………………………………………….………………….…3
三、支模方案选择……………………………………………………….………………….…………..….3
1、支撑体系搭设参数……………………….……………………………………….……………………3
2、支撑架构架措施要求……………………………………………………………….………………..4
3、地下室负一层、负二层楼板措施要求………………..……………………………………….4
四、施工准备……………………………….……………………………………………………………..…5
1、材料准备…………………………………………………………………… …………………..…………………...9
2、施工企业资料…………………………………………………………………………………..…………………...9
3、进度计划….……………………………………………………………………………………..…………………...9
4、劳动力组织………………………………………………………………………………………………………… 14
五、支撑体系搭设和拆除要求…………………………………………………..…………………19
1、施工准备…………………………………………………………………………………………………………….19
2、支架的搭设与拆除……………………………………………………………………………………………….19
六、支撑体系检查验收…………………………………………………….………………..…………21
1、对使用的支模架检查内容……………………………………………………….…………………….……12
2、支模架使用中定期检查内容………………………………………………………………….……………12
3、支模架只要验收内容…………………………………………………………………….…………………….13
七、板的构造与安装….…………………..…………………………………………………………….22
1、一般要求………………………………………………………………………………………………………………22
2、模板构造与安装的规定………………………………………………………………………………………23
3、支架立柱构造与安装…………………………………………………………………………………………25
4、独立梁和整体楼盖结构模板要求………………………………………………………………………26
八、模板支撑体系的监测………………………………………………………………………….….27
九、混凝土浇筑方法和有关注意事项………………………….………………………..…….29
十、模板的拆除……………………………………………...…………………………………….….…..29
十一、技术质量保证措施……………………………………………………………………………31
十二、安全管理与文明施工…………………………………………………………………………33
1、安全管理………………………………………………………………………………………………………………33
2、文明施工………………………………………………………………………………………………………………36
十三、应急预案…………………………………………………………………………………………….38
1、救援小组成员及职责…………………………………………………………………………………………38
2、事故预防措施………………………………………………………………………………………………………39
3、报警联络方式………………………………………………………………………………………………………50
4、事故可能发生情况及应急措施……………………………………………………………………………51
附：计算书……………………………………………………………………………………………………55
门厅平面布置图…………………………………………………………………………………………..83
支撑架平面布置图……………………………………………………………………………………….84
-4.3米以上垂直剪刀撑示意图…………………………………………………………………….85
-10.9米至地下室顶板满堂支撑架示意图……………………………………………………86
梁支撑示意图………………… ……………………………………………………………………………87

眉山华陆·新天地
高大模板搭拆专项施工方案

1、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）
《建筑施工模板安全技术规范》 （JGJ162-2008）
《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）
《建筑施工手册》
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》(建质[2004]213号)
2、工程概况及说明
华陆·新天地1#、2#、3#楼为框架-剪力墙结构， 均为独立承台+筏板基础，地下二层，局部三层，1#楼地上26层；2#楼地上32层；3#楼地上30层。总建筑面积为163989.39㎡。其中2#楼与3#楼之间门厅层高20.35m（从-4.35米至16.00米）（平面布置详附图一）。
本次施工的梁板模板高度超过8m，属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程，此部位施工时需对现浇结构所使用的模板及支撑架体进行专项设计。施工的重点是保证施工架体的整体稳定性，并且能够承受和支撑施工荷栽，确保整体脚手架能够承受模板施工和钢管自重、商品砼浇筑冲击、商品砼自重等荷载保持稳固，确保施工稳定安全。
。
3、施工单位资料
3.1、营业执照

3.2、资质证书

3.3、安全生产许可证

3.4、.专职安全管理人员、专业技术人员名单
姓 名
职 务
证 书 号
谢述林
一级建造师
00202567
谢述林
项目负责人
川建安B(2005)0200230
潘明根
专职安全员
川建安C(2012)0202678
石俊飞
专职安全员
川建安C(2011)0201137

4、施工准备
4.1、技术准备
4.1.1、组织工程技术人员熟悉图纸，对照规范，熟悉、掌握本工程的施工方案。
4.1.2、对照图纸及本方案，对模板工程需要的各种材料数量进行计算、校核,及时提出模板工程材料采购计划及材料租赁计划,明确进场时间、数量、规格。
4.1.3、对施工班组进行专项方案技术交底。
4.1.4、应按本规范规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品不得使用。
4.1.5、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4.2、材料要求
4.2.1、支模架材质。
按规范要求支模架钢管选用φ48.3，壁厚不小于3.6mm的钢管，但目前市场只有φ48，壁厚为3.0mm钢管，因此计算时按φ48壁厚3.0mm计算使用，其材质应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的技术要求，钢管表面平整光滑，无裂纹，分层和硬弯。
支模架搭设使用的扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB/15831）的规定，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹，气孔，缩松，砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于50mm。扣件在螺栓拧紧扭力达到65N.m时，不发生破坏。
进场使用的钢管、扣件需有出厂合格证，对质量有怀疑的钢管、扣件应送检做试验。
4.2.2、木模板表面平整，在使用前先上好脱模剂。
4.2.3、钢方木内方木应无断疤，樟节，腐烂而影响方木强度。
4.3、劳动力组织
由于该部位模板工程属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程，所有该位置模板支撑架均由专业架工进行搭设。

5、施工方法及措施
5.1施工方案
5.1.1、梁板模板均采用木模板，支撑系统采用Φ48×3.00钢管。立杆的纵横间距为1m，在梁底增加2道承重立杆，横杆步距1.5m。第一步与最顶上一步中间加设一道水平杆，架子四周设竖向连续剪刀撑，架子中间、上、下共设四道水平剪刀撑，门厅与2#楼商业、3#楼商业相邻，在门厅支模架四角10m、15m处设置14mm缆风绳与2#、3#商业框架柱连接，3-1至3-4轴方向间隔8m，在高度10、15m处设置14mm缆风绳，以保证支模架子刚度和整体稳定性。详见附图二、附图三、附图四：
5.1.2、由于门厅中间后浇带现未施工，未能达到设计载荷要求。为了满足门厅模板支撑架的荷载要求，在地下室负一层、负二层门厅模板支撑架范围向外延伸2米搭设满堂脚手架对该区域范围的梁板进行支撑加固，以保证结构安全。纵横立杆间距1.2m，横杆步距1.8m，立杆离地面200mm设扫地杆。梁下设置横杆作支撑，横杆间距1.0m。立杆顶板下设置100X100木枋作支撑。
5.2、支模架搭设技术措施
5.2.1立杆在搭设时纵横向的距离按计算合格的间距布置，要拉通线对齐，立杆柱脚均垫50mm厚木架板。
5.2.2、支模架立杆应竖直搭设，全高度的垂直度允许偏差为20 mm。
5.2.3、立杆、水平杆要采用直接扣件对接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同跨内或同步内；不同步或不同跨的两个相邻接头错开的距离不小于500mm；各接头至最近主节点的距离不大于步距或纵距的1/3。
5.2.4、立杆之间必须按步距设置双向水平拉杆，确保两个方向有足够的刚度。
5.2.5、支撑架的水平剪刀撑加强层须与立杆连接；间隔3m设置一道连墙杆。
5.2.6、主节点的两个直角扣件的中心距不大于150mm。
5.2.7、每个扣件的拧紧力矩控制在65N·M。
5.2.8、主梁支撑横杆与立杆的连接扣件采用双扣件。
5.2.9、每个水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。
5.2.10、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
5.2.11、搭架子前，钢管及扣件须进行检验，不得使用不合格的构配件。
5.2.12、未经原审批部门同意，任何人不得变更技术方案，
5.2.13、验评合格后方可使用。
5.2.14、满堂脚手架基础：门厅梁板为地下室顶板；大跨度梁为商业三层楼顶板。
5.2.15、底座、垫板均应准确地放在定位线上；
5.2.15、垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm宽度不小于200mm的木垫板。
5.3梁板模板
5.3.1、据梁、板的几何尺寸结合现场实际情况配制拼装。
5.3.2、梁侧模采用40*60mm钢方木＠250，采用Ф12螺栓＠400对拉螺栓加固。梁底模下均匀设置100X100纵向方木，间距为150mm。钢管立杆的间距为1000mm。立杆离地面200mm设扫地杆，以保证支承架的刚度及稳定性。
5.3.3、板模：底模下40*60mm钢木方@250mm,钢管间距为1000mm。水平拉结杆和扫地杆设置同梁支模。
5.3.4、 梁侧模板角部用压脚板加固，铁钉钉紧，防止梁底模胀模漏浆。
5.3.5、大梁下设置顶撑，用直角扣件与支模架横向钢管连接。
5.3.6、在施工过程中要设置8个观测点，随时观测支撑杆的变形，实测支撑杆最大变形满足不超过20mm的要求。
5.3.7、梁、板底模板按跨度起拱3/1000。
5.4 板模板计算书
门厅屋面平面布置图如下：

5.4.1、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):20.35；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为20mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
5.4.2、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m
最大弯矩 M=0.1×7.52×2502= 47000 kN·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 47000/54000 = 0.87 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=3.35kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.35×2504/(100×9500×48.6×104)=0.019 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!
5.4.3、模板支撑方木的计算:
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；
2.强度验算:
计算公式如下:
M=0.125ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.838+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；
最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×1.88×12 = 0.235 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.235×106/83333.33 = 2.82 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 2.82 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.625×1.88×1 = 1.175 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.175×103/(2 ×50×100) = 0.352 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.352 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
计算公式如下:
ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400
均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.521×0.838×10004 /(100×9000×4166666.667)= 0.116 mm；
最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 0.116 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!
5.4.4、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.88kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.705 kN·m ；
最大变形 Vmax = 2.238 mm ；
最大支座力 Qmax = 8.225 kN ；
最大应力 σ= 705112.789/4490 = 157.041 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 157.041 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 2.238mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!
5.4.5、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.225 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5.4.6、模板支架立杆荷载设计值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.138×20.35 = 2.816 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.166 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.7 kN；
5.4.7、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.7 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13699.728/（0.537×424） = 60.169 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 60.169 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.055×(1.5+0.1×2) = 2.093 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.055 ；
Lo/i = 2093.014 / 15.9 = 132 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13699.728/（0.386×424） = 83.706 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 83.706 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
5.5、门厅梁计算书
门厅梁平法施工图如下：

梁段:门厅屋面最大梁。

5.5.1、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：20.35；梁两侧立杆间距(m)：1.00；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：2；
采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；
梁底纵向支撑根数：4；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
主楞竖向支撑点数量：4；
固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：120mm，240mm，360mm，480mm；
主楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；
5.5.2、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
5.5.3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；
计算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1×10.709×[(900-120)/(4-1)]2 + 0.117×2.8×[(900-120)/(4-1)]2= 9.45×104N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(900-120)/(4-1)]/1000=3.936 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.45×104 / 3.33×104=2.8N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm；
l--计算跨度: l = [(900-120)/(4-1)]=260mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.709×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105) = 0.166 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(900-120)/(4-1)]/250 = 1.04mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.166mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.04mm，满足要求！
5.5.4、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 3.936/0.500= 7.873kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；
I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.197 kN·m，最大支座反力 R= 4.330 kN，最大变形 ν= 0.147 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.97×105/6.40×104 = 3.1 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 3.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.147mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.33kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；
I = 2×6×8×8×8/12 = 512cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.823 kN·m，最大支座反力 R= 14.922 kN，最大变形 ν= 0.634 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 8.23×105/1.28×105 = 6.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =6.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.634 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.634mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
5.5.5、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1000×20×20/6 = 6.67×104mm3；
I = 1000×20×20×20/12 = 6.67×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.30]×1.00=27.900kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；
q=27.900+5.600=33.500kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×27.9×166.6672+0.117×5.6×166.6672=9.57×104N·mm；
RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×27.9×0.167+0.45×5.6×0.167=2.28kN
RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×27.9×0.167+1.2×5.6×0.167=6.235kN
σ =Mmax/W=9.57×104/6.67×104=1.4N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.250kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =166.67/250 = 0.667mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×27.9×166.74/(100×6000×6.67×105)=0.036mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.036mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.667mm，满足要求！
5.5.6、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算