某果蔬公司1000吨梨冷藏库设计10245.docx

课题名称 青岛某果蔬公司1000吨梨冷藏库设计

制冷工艺课程设计开题报告
一、 目的及意义
课程设计是工科类专业教学的必不可少的重要环节之一，是专业知识的综合体现，是制冷工艺设计知识基础上的系统深化，是对学生在校期间所学专业知识的全面总结和综合检验。通过课程设计了解制冷与冷藏专业的设计内容、程序和基本原则，以培养我们以后综合运用知识技能的能力，运用所学知识提高分解问题的能力，初步了解本专业的主要设备、附件及材料，全面提高学生进行实际工程设计的能力，为即将投入社会工作做好准备。完成基本的设计训练和冷库系统的初步设计，为以后冷库工程的设计安装技术能力的培养奠定了坚实的基础。
一、 课题设计提纲
1）搜依据原始资料做出能用于施工安装的制冷工艺施工图纸。 集冷库相关资料，见习相关企业确定方案（制冷剂的种类、制冷系统的供液方式）；
2）确定冷藏库库房和机房的建筑面积和围护结构；
3）确定计算设计参数，计算系统负荷；
4）设备选型（压缩机、冷凝器等冷却设备）；
5）管道管径设备管道保温层确定；
6）绘制图纸详图（系统原理图、冷库平面剖面图、冷凝器平面剖面图、设备间平剖面图、高温库平剖面图、风道详图、管道阀门绝热层详图）；
二、 课程设计思路方法及进度安排：
1、星期一：完成青岛市蔬菜公司1000吨苹果冷藏库设计的开题报告，搜集参数，确定冷藏库库房和机房的建筑面积和围护结构，并参考相关资料，进行相应计算；
2、星期二：确定设计参数，计算系统负荷，完成压缩机、冷凝器等冷却设备的选型；
3、星期三：管道管径、设备，管道保温层厚度确定；
4、星期四：编写设计说明书，绘制图纸（系统原理图、机房平面布置图）；
5、星期五：完善图纸，修改设计内容。

摘 要
伴随着21世纪的到来，人民生活水平的提高，也要求生活质量有所增强，水果作为人们生活的必需品，它的新鲜度质量成为人们关注的焦点。同时为了解决季节分配不均的现象，要求我们寻求一个解决的方法。冷藏技术走进了我们的生活，从而使冷库的设计成为必需环节。
冷库设计是结合食品冷藏的知识及当地气象条件人文环境，进行系统工程的完善化设计，对冷库制冷系统的设计，安装，操作和运行管理技术进行全面深入的解析，使冷库的各项运行指标在符合要求的前提下尽量做到节能环保。随着技术现代化的发展以及人民生活水平的不断提高，制冷在工业、农业、国防、建筑、科学等国民经济各个部门中的作用和地位日益重要。制冷行业的快速发展带来了对制冷专业人才需求的持续增长，同时也对制冷空调专业人员提出了更高的要求。

关键词： 制冷量 冷藏技术 设备负荷 机械负荷

目 录
第1章 工程概况及原始资料和气象条件 …………………………(5)
1.1工程概况 ………………………………………………………(5)
1.2 原始材料 ……………………………………………………（5）
1.3气象条件 ……………………………………………………(5)
1.4冷库规模和保温层厚度的计算 ……………………………（5）
第2章制冷系统方案的确定 ……………………………………（6）
第3章库房热量计算 …………………………………………………(9)
3.1围护结构传热量计算 ………………………………………（9）
3.2货物热量计 …………………………………………………(10)
3.3通风换热量计算 …………………………………………(11)
3.4电动机运转热量 …………………………………………（10）
3.5操作热量 …………………………………………………(12)
3.6系统机械负荷计算 ………………………………………（13)
第4章制冷压缩机和辅助设备的选型 ……………………………(14)
第5章冷间制冷工艺设计 …………………………………………(17)
第6章制冷系统管道的确定 ………………………………………(18)
第7章制冷系统的试压、排污、试漏、抽真空 ………………（20）
第8章系统管道及管道保温 ……………………………………(21)
结束语 ………………………………………………………………(24)
参考文献 ……………………………………………………………(25)

第1章 工程概况及原始材料和气象条件

1.1工程概况
设计是青岛某果蔬公司1000吨梨冷藏库的设计，其主要内容包括制冷机房、库房及休息室，采用-10℃蒸发系统，此设计题目是我们专业的主要发展方向，通过课程设计可以对我们以前所学知识有个系统的总结，为以后的工作打下基础。
2、原始材料
由《制冷工艺设计》附表六 查：
梨
冷却物冷藏间
贮藏温度±1℃；取0℃
贮藏湿度85%-90%；
贮藏期天2-7（月）
3、气象条件
由《制冷工艺设计》附表七 查：
青岛市 东经120°25′′北纬36°09′′海拔16.8米
室外计算温度：夏季通风28℃，夏季空气调节日平均28℃
室外计算相对湿度：最热月月平均86%，夏季通风73%
夏季空气调节室外计算湿球温度：26℃
4、冷库的规模

式中，G——冷库贮藏吨位（t)；
V——冷间的公称容积（）；
——食品计算密度（kg/)，梨取300kg/ ，由《制冷工艺设计》 表2-2查；
——冷间容积利用系数，取0.55，梨为0.55×0.8，由《制冷工艺设计》 表2-3查；
计算得，=7575.76
则每间的容积为7575.76/2=3787.88。
根据冷库的长宽比例1.5：1，高取6m，计算得冷库总的净长为44m，宽为29m，因为本库为1000吨冷藏库，故分二个冷间，每个冷间为500吨。则每间的容积为7575.76/2=3787.88（）
5、层厚度的确定:

本工程冷库室内外温差为28℃
由《制冷工艺设计》 查 取室内温差为30℃，单位面积传热量为地面10.5，屋面9.3，墙体8.1所对应的2.88，3.18，3.74，根据公式K=1/R计算得；
根据下面的数据和公式计算保温层的厚度：
1）外墙维护结构 K=1/R=1/2.88=0.35
保温层厚度如下表；
序号
结构层（由外向内）
厚度§（m）
导热系数w/(m*℃)
热阻R=§/(m³.℃/W)
1
1:2.5水泥沙浆抹墙
0.02
0.93
0.0215
2
混泥沙浆砌砖墙
0.37
0.81
0.457
3
1：2.5水泥砂浆找平
0.02
0.93
0.0215
4
三毡三油隔气层
0.009
0.22
0.0409
5
硬质聚氨酯
0.092
0.0314
2.9299
6
钢筋混凝土插板
0.35
1.5468
0.2263
查表2-6取外墙总绝缘系数
维护结构

外墙体表面
23
18
0.044
0.056
2）屋顶维护结构K=1/R=1/3.18=0.31
保温层厚如下表；
序号
结构层（由上至下）
厚度§（m）
导热系数w/(m*℃)
热阻R=§/(m³.℃/W)
1
预制混凝土板
0.04
1.51
0.0265
2
空气间层
0.2
-
0.0413
3
二毡三油防水层
0.009
-
0.0413
4
1：3水泥砂浆找平
0.02
0.93
0.0215
5
钢筋混凝土空心板
0.03
1.55
0.0194
6
1：3水泥砂浆抹面
0.02
0.93
0.0215
7
硬质聚氨酯
0.11
0.0314
3.5031
查表2-6屋顶总绝缘系数

维护结构及环境

无妨风设施的屋面
23
18
0.044
0.056

3）地坪维护结构K=1/R=1/3.74=0.28
保温层厚度如下表：
序号
结构层（由上至下）
厚度§（m）
导热系数w/(m.℃)
热阻R=§/(m³.℃/W)
1
钢筋混凝土层
0.06
1.55
0.0387
2
1：3水泥砂浆保护层
0.015
0.93
0.0161
3
二毡三油防水层
0.009
-
0.0413
5
二毡三油隔气层
0.009
-
0.0413
6
1：3水泥砂浆找平层
0.015
0.93
0.0161
7
硬质聚氨酯
0.082
1.5119
2.6115
4）地面总绝缘系数
维护结构及环境

地坪
18
0.056
5）内墙传热量
由于该冷库的所有分间温湿条件相同，故此不发生热湿交换。则内墙间不需要要计算其传热量 内墙材质为240mm砖墙, 1：3水泥砂浆找平层,二毡三油隔气层, 硬质聚氨酯。
第2章 制冷系统方案的确定
1、制冷剂的确定：本系统是一座贮藏1000吨苹果的冷却物冷藏间选用制冷剂
(1)氨的标准沸点是－33.4℃临界温度是132.4℃
R22 的标准沸点是－40.7℃临界温度是96℃
(2)氨易购买，价格便宜。
(3) R717 ODP＝0 GWP＝0
R22 ODP＝0.04～0.06 GWP＝0.32～0.3
(4)R717的热功性能好，单位体积单位质量制冷量均比R22大，具有良好的热力性能，润滑性比R22强，R717的粘性小；R717能以任意比与水互溶，不会形成冰堵，减少了干燥过滤器等设备的安装和故障出现；R717与润滑油的溶解度很小，易放油。R717对钢铁及合金不起腐蚀作用；R717导热系数大，气汽化潜热大，节流损失大；R717与R22相比漏气性小且漏气易发现。通过以上论证，本系统选用氨做制冷剂。
2、冷凝器类型的确定:本工程为贮藏1000吨苹果的冷却物冷藏库,选用立式壳管式冷凝器
(1)青岛地区夏季通风温度为28℃相对湿度为73%
(2)水量丰富,水质较好;
(3)冷凝效果好,对水质要求不高,清洗方便,安装于室外,占地面积小.
综上所述,选立式壳管式冷凝器.
3、冷却设备的确定：本工程选用落地式冷风机配置的均匀送风管道
（1）梨的贮藏温度：±1℃，取0℃
贮藏湿度：85%～90%
（2）冷风机和冷却盘管比较：冷却盘管传热系数故小，制冷剂流量大，管材消耗多，不利于自动控制，冷风机结构紧凑，安装方便，融霜水易排出，操作维护简便，降温快而均匀，并易实现自动化。
（3）均匀送风管道能达到使库内管道均匀送风的目的。
4、压缩机型号确定：本冷库贮藏1000吨梨，选用活塞式制冷压缩机
(1)活塞式制冷压缩机热工性能好，工艺成熟可靠
（2）活塞式制冷压缩机制冷效率高，技术成熟，适用多种制冷剂
（3）活塞式制冷压缩机要比螺杆式制冷压缩机噪声低，对人体损害少
（4）活塞式制冷压缩机比螺杆式制冷压缩机便宜
5、参数确定
（1）蒸发温度 t0=t库-10℃
(2)冷凝温度
由公式:

由当地气象条件可知：
冷凝温度=（26+28）/2+6=33℃；
蒸发温度=-10℃；
6、供液方式的确定：本工程选用氨泵供液方式
（1）供液均匀 制冷剂强制送入蒸发器，在蒸发器内有一定的流速，提高了传热系数，缩短了降温时间，冷却效果好；
（2）适用场所 流动阻力大，温度稳定性要求大的大型制冷系统
7、流向确定：本工程叶泵供液选下进上出流向。
（1）充液量多；
（2）供液均匀，充分发挥蒸发器的换热作用；
（3）安装时低压循环贮液器安装位置不受严格限制。
8、融霜方式确定：本工程选用水—热氨相结合的融霜方式
（1）融霜速度快，对库温影响不大，融霜水易排出，不污染货物；
（2）当冷风机内排管有沉积的润滑油时，会使热效率变低，库房降温困难，当冷风机传热降低时，采用热氨把冷风机内的润滑油冲出。
9、冷间的冷却方式的确定：本冷库选用直接冷却方式
（1）采用间接冷却方式时有较大的热损失，并且间接冷却时效率不高；
（2）直接冷却温差小，热损失小，初投资及运行费用都较低，系统
简单操作管理方便。
10、冷凝器的确定
由于青岛地区属于二级城市，土地面积紧张，而且考虑到立式壳管式冷凝器具有冷凝效果好，对水质要求不高，清洗方便，用于水量充足，水质较差的地区。安装与室外，以及占地面积小等优点，因而采用该类型冷凝器。
11、冷却设备类型的确定
考虑到梨属于由生命的食品，库内的温湿度要求较高，温度为0℃，湿度为85%-90%。因而选用冷风机作为冷却设备并配置均匀送风道，使库内能够达到均匀送风的目的。且冷风机具有制造定性化，节省刚材，安装简单，容易实现操作和管理的自动控制，库温比较均匀以及没有排管冲霜融水污染食品等弊病，采用冷风机时，货堆间的空气流速应限制在0.5米每秒以下，冷风机出口的结构除满足货堆间流速外，还应满足送风均匀的要求。
12、冷间的冷却方式采用直接冷却的方式。
13、系统融霜
由于冷间内的蒸发器为冷风机，经过考虑应采用水融霜来除霜，除霜过程通过淋水装置向发器蒸表面淋水，使霜层被水流带来的热量融化 ，从排水管排走，水融霜比单用热氨融霜效率高的多，操作过程也比较简单，已被广泛采用。
融霜用水的温度以25度左右较为合适，但水融霜只解决蒸发器外表面霜层对传热的不良现象，但没有解决蒸发器内部积油对传热的不良现象，因此对冷风机的融霜装置，除水融霜以外同时应接通热氨融霜系统定期用热氨加压，排除管内积油。
14 、油分离器的布置
氨油分离器应尽可能布置的离压缩机远一些，以便使排气在进入氨油分离器前得到额外的冷却，减少氨气比容，提高分离效果。
15.冷库自动调节控制系统
1）温度继电器与电磁阀联合使用对库温进行控制，温度继电器的感温包置于冷库中
2） 蒸发压力调节阀安装在库房蒸发器出口，以保持蒸发压力的稳定
3） 热力膨胀阀一方面使制冷剂节流降压降温，另一方面通过感温包感受蒸发器制冷剂
出口过热量的变化，自动调节热力膨胀阀的开启度，使进入蒸发器的制冷剂流量与蒸发器负荷匹配。
4）水量调节阀的作用是保证冷凝压力的稳定。
5） 高低压继电器是起安全保护作用，当排气压力超过允许的最高值时高压继电器自动切断电源，使压缩机停止运行，当吸气压力低于允许的调定值时低压继电器自动切断电源，使压缩机停止运行。
6 ）节流阀前液体过冷度的确定 ，由于本系统为单级压缩制冷系统，故不再专设液体过冷器，单级压缩制冷系统在节流阀前均无过冷。
第3章 库房热量计算
库房耗冷量计算的目的是为选型制冷机器，设备以及管道等提供必需的数据，库房耗冷量不是一个恒定不变的值，其大小随环境温度，进货量的大小以及经营管理方式等因素而变化，归纳为库房的冷却设备负荷和机械负荷。库房耗冷量由以下五部分组成：
1、围护结构传热量
Q1=KF(tw-tn)
——围护结构传热系数，单位；
F——围护结构传热面积，单位；
——围护结构两侧温差修正系数，可根据围护结构外侧环境条件,
热特性指标以及库房特性查取。由《制冷工艺设计》表2-11查；
，——室外（内）计算温度(℃)，取为夏季空气调节日平均28℃，取库温设计温度0℃；
——围护结构总热阻()，由《制冷工艺设计》表2-6 取室内温差为30℃，单位面积传热量为地面10.5，屋面9.3，墙体8.1 查 ；
，——围护结构内外表面放热系数()，由《制冷工艺设计》 表2-5查；
——围护结构各层材料厚度(m)，由《制冷工艺设计》
表附录三 查。
——围护结构各层材料传热系数(，由《制冷工艺设计》
表附录三 查。
序号
冷间
部位
长（m）
宽（m）
面积（m2）
K
a
Tw（℃）
tn（℃）
Q（w）

1
冷藏间
西
29
6
174
0.35
1.1
28
0
1393.392
北
22
6
264
0.35
1.1
28
0
1057.056
南
22
6
264
0.35
1.1
28
0
1057.056
房顶
22
29
1276
0.31
1.3
28
0
6270.264
地坪
22
29
1276
0.28
0.2
28
0
1250.48
合计

11028.25

2
冷藏间
东
29
6
174
0.26
1.1
28
0
1393.392
北
22
6
264
0.26
1.1
28
0
1057.056
南
22
6
264
0.26
1.1
28
0
1057.056
房顶
22
29
1276
0.27
1.3
28
0
6270.264
地坪
22
29
1276
0.35
0.2
28
0
1250.48
合计

11028.25

二库均为11.0KW

2．货物热量计算

式中：——货物放热量（W）；
——包装材料和运输工具放热量（W）；
——食品冷加工过程的呼吸热（W）；
——食品冷藏过程的呼吸热（W）。
——每日进货量，按的8%计算即500×8%=40t =40000kg；
——冻结物冷藏间的冷藏量（kg）；
——货物冷却时间(h)，冷藏间取24h；
——货物包装材料或运输工具的重量系数，由《制冷工艺设计》 表2-13 查得B=0.25；
——包装材料或运输工具的比热容，《制冷工艺设计》 表2-14 查得=1.47；
——包装材料或运输工具进入冷间的初始温度、在冷间内终止降温时的温度（℃），取夏季空气日平均28℃，修正系数0.41，温度为11.48℃；取库内设计0℃；
——货物进入冷间初始温度、终止温度时的比焓（kJ/kg），由《制冷工艺设计》 表2-17 查得=318.4kJ/kg，=247.2kJ/kg
——货物冷却初始、终止温度时的呼吸热量（W/kg)，由《制冷工艺设计》 表2-15 查得19w/t,=10w/t 。
——1 kJ/h换算成W的数值；
货物入库前按20℃，经过24小时之后冷却至0℃，，，，T=24h,每日进货量按冷间贮藏吨位的 8%计算，。

44096.15W
=44.1KW
二库均为44.1KW
3．库内通风换气热量
其公式为:Q3=Q3a+Q3b= +30*nr*pn*（hw-hn）
注：因人的通风换气量小，故忽略不计,Q3b为0.
式中，——通风换气热量（W)；
——冷间换取热量（W)；
1/3.6——1KJ/h换算成W的数值；
——室外空气的含热量（KJ/kg), 由《制冷工艺设计》表2-17查得：hw=72.641 KJ/kg；
——室内空气的含热量（KJ/kg), 由《制冷工艺设计》表2-17查得：n=8.457 KJ/kg；
n——每日换气次数，取2.5次；
——冷藏间内空气密度（),由《制冷工艺设计》表2-18查得=1.293；
24——每日小时数。

=9095.944W
=9.1KW
二库均为9.1KW
4．电动机运转热量

式中，——电动机运转热量（W）；
1000——1kW换算成W的数值；
——热转化系数，电动机在冷间内时应取1；
——电机运转时间系数。对冷风机配用的电动机取1；
* 风量计算：Qv=BQq
Qv---冷风机风量m3/h
Qq---冷间设备负荷W
B---配风系数，冷藏间取0.6
Qv=44000*0.6=26400m3/h
P——电动机额定功率（kW)。由F=Qq/K△t,Qq由《制冷工艺设计》表8-2查 经计算Qq=44000，K取15，△t取5.5,F=533㎡；由F
与Qv查表4-17选风机的型号为KLL250，然后再由表4-16选出风机的台数，共两台 。 《制冷工艺设计》 张萍

=8.8KW
二库均为8.8KW
5.操作热量
库房操作热量是由库内电灯照明热量，食品及操作人员的进、出库门，外界侵入热量及操作人员在库内操作，散发的热量几部分构成。
计算式为：

式中，——操作热量（W)；
——照明热量（W)；
——开门热量（W)；
——操作人员热量（W)；
——每平方米地板面积照明热量， 冷藏间取2.3W/；
F——冷间地板面积（）；
1/3.6——1KJ/h换算成W的数值；
V——冷间内公称容积（）；
n——每日开门换气次数
——冷间内、空气的含热量（KJ/kg),
M——空气幕修正系数如设有空气幕时，则取0.5；
——冷间空气密度（)，
24——每日小时数（h）；
3/24——每日操作时间系数，按每日操作3小时计；
——操作人员数，可按冷间内公称容积每250增加1人；
——每个操作人员产生的热量（W/人），冷间设计温度高于或等于-5℃时,取280W/人。
F=638
=×F=2.3×638=1467.4w
=

=1467.4+4547.942+525=6540.372w
=6.5kw
二库均为6.5kw
冷间热流量计算汇总
NO1(W)
Q1(W)
Q2(W)
Q3(W)
Q4(W)
Q5(W)
QqW)

11028.25
44096.15
9095.944
8800
6540.372
79560.72
NO2
11028.25
45545.74
8828.95
8800
6406.87
79560.72
总计
22056.5
88192.3
200110.8
17600
13080.74

6.冷却设备负荷的计算
Qq=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5
P---负荷系数，冷藏间取1；
Qq=11028.25+1*44096.15+9095.944+8800+6540.372=79560.72W
7.系统机械负荷的计算

式中，——机械负荷（w)；
——围护结构传热量的季节修正系数，取1；
——货物热量的机械负荷折减系数，取0.6；
——同期换气系数，取0.8；
——冷间用的电动机同期运转系数，取0.5；
——冷间同期操作系数，取0.5；
R——制冷装置和管道等冷损耗补偿系数，取1.07.

=（22056.5x1+88192.3x0.6+18191.89x0.8+8800x0.5+13080.74x0.5）x1.07
=112206.4W
=112KW

第4章 制冷压缩机及辅助设备的选型计算
1、制冷压缩机选型（两个库房）
蒸发温度：-10℃，蒸发压力：291.57
冷凝温度：33℃，冷凝压力：1276.3
PL/PZ =1276.3/291.57=4.4<8,故选单级压缩;
V=3.6*Qj/λ/qr
V---理论输气量m3/h；
——压缩机在设计工况下的机械负荷（w）, Qj=112206.4W；
——为设计工况下的氨单位容积制冷量(),由《制冷工艺设计》李建华 表2-3 查得 qr=2610.75；
λ——设计工况下压缩机的输气系数，由《制冷工艺设计》李建华 图2-3 查得，λ=0.68；
V=3.6*112206.4/0.68/2610.75=227.5m3/h
由《制冷工艺设计》李建华 表2-9查得本设计中压缩机可选用1台，型号为8AS-10型的压缩机，实际制冷量108.298kw.
2、冷却设备选型计算（单个库房）
1）冷却设备冷却面积计算

式中，——冷间冷却设备负荷（w)，=79560.72w；
K——冷风机传热系数（），K=15
——冷间空气温度与制冷剂温度差, =5.5℃
F=79560.72/15/5.5=964.4m2
2）冷却设备风量计算

式中：Qv---冷风机风量m3/h；
---冷间设备负荷W，=79560.72w
——配风系数，冷藏间取0.6；
=79560.72*0.6=47736.43
3）融霜水量计算V=0.035*F*T
F：冷机冷却面积，F=344m2；
T：融霜延续时间1/3
0.035-冷风机每平方米冷却面积所融霜水量（m³/m².h）
V=344*0.035*1/3=4m3
由F与Qv查表4-17选风机的型号为KLL350,然后再由表4-16选出风机的台数，共三台 。 《制冷工艺设计》 张萍
3、 冷凝器选型（两个库房）
1）凝器负荷
=*
式中：
-冷凝器负荷；
单级压缩机制冷量=108.298KW；
-单级压缩机冷凝负荷数=1.2；
=129957.6W
2)冷凝面积
A=/q1
-冷凝器负荷，单位为W，=129957.6W;
-冷凝器热流密度，单位为W/㎡，取4000 W/㎡
A=32.5m3
因此选用LNA-40型立式壳管式冷凝器一台，满足要求。
4、 油分离器选型（两个库房）

D——油分离器的直径（m）；
——氨压缩机的输气系数，由《制冷工艺设计》 张萍 表3-6查得：=0.83；
——压缩机的理论吸气量（）227.5m3/h；
——油分离器内气体流速，取0.5m/s；
D=0.0188×=0.365345m=365mm
由《制冷工艺设计》张萍 表3-14
故选YFA-80型油分离器一台（其外径为412mm），可满足要求。
5、 空气分离器选型（两个库房）
由于其总制冷量在1100kw以下，可采用KFA-32型空气分离器一台。
6、 集油器选型（两个库房）
选用用壳体直径为219mm集油器二台。

7、 高压贮液器选型

式中，——制冷装置中每小时氨液的总循环量（kg/h),816.97 kg/h;
——贮液器的容积系数，
——氨液充满度，一般宜取70%；
——冷凝温度下液氨的比容（）, V=0.999m³/㎏ ；
Vza=816.97*0.999*0.8/0.71=919.609m3

λ——输气系数=0.75
理论输气量227.5m3/h
-输气比容 查表=0.4177（）
G=0.75*227.5*2/0.4177=816.97 kg/h
V-冷凝器温度下比体积
选ZA-3.5一台.ZA-5一台总容量8.5 m³
8氨泵计算
=2.4
式中，V——氨泵供液蒸发系统的氨液蒸发量（）；
n——流量系数，取5；
——机械热负荷（w) ，112206.4W，；
——单位质量制冷量（KJ/kg)；qo=1333.05 KJ/kg；
v——低压氨液的比容（），V=1.5337m³/㎏；
V泵=5*3.6*112206.4*1.5337/1333.05=2323.7/1000=2.3
根据《制冷工艺设计》 张萍 表3-20 查得：本设计应用氨泵的型号为
AB-3型（叶轮泵）一台可满足要求。
9.低压循环桶选型计算
1）桶径的计算

式中，——氨压缩机的输气系数，由《制冷工艺设计》 张萍 表3-6查得：=0.83；
——低压循环桶内气体流速，采用立式低压循环桶，宜采用0.5；
——低压循环桶截面积系数，立式低压循环桶取1；
n——立式低压循环桶取1；
——压缩机理论吸气量（)，227.5m3/h；

选立式低压循环桶CDCA-1.5容积1.5㎡桶径816mm.满足要求
2）容积的计算
因为采用下进上出式供液，故其计算公式为

式中，——各冷间中冷却设备注氨量最大一间的蒸发器总容积（）
——回气管的容积（）
——台氨泵的流量(）
——氨泵由启动到液体制冷剂自系统返回低压循环桶时间，取0.2小时。
通过计算得低压循环桶容积为3立方米，查制冷工艺可知应采用CDCA-1.5型低压循环桶一台。
10.阀门选型
对于安装在中间冷却器，氨液分离器，低压循环桶等设备上的节流阀，应根据个设备上进液管接头公径口径，确定节流阀的规格。

第5章 冷间制冷工艺设计
5.1机器间的布置方式
由于该系统机器设备比较少，压缩机可采用单列式布置，其他设备则靠墙布置，该布置方式的优点是操作管理方便，管道走向整齐。
5.2冷间的配风方式及气流组织
香蕉在冷间冷藏效果或储藏质量的好坏，不仅与蒸发器的配置和蒸发温度的高低有关系，而且还与冷间的风速的大小和速度场的均匀程度又有极为密切的关系。关于冷间空气流速的大小。可有选配的风机风量来确定，而冷间内气流的均匀程度是由气流组织所要解决的问题，本系统通过计算可知，每间冷间可采用两台冷风机。
5.3冷间的制冷工艺
对冷间的制冷工艺设计是冷藏工艺设计的重要组成部分，它不仅关系到食品冷加工质量和干耗，而且对冷藏企业的经营效益有很大影响。工艺设计是依据冷间设备负荷大小及冷间性质，进行设计选型计算的，要搞好库房制冷工艺设计，必须了解冷间的使用性质及食品的冷加工工艺要求进行合理的气流组织，本系统采用横向吹风的送风方式，库内各区域的温度差小于正负0.5度，湿度差小于正负百分之四
第6章 制冷系统管道的确定
氨管道应采用与制冷剂，润滑油及其混合物均不发生化学反应和有害作用的材料，氨管道一律采用无缝钢管。
1．回气管管径确定,由公式

管道内制冷剂流速（米每秒） 。
可知故回气总管可选用D108×4.0管子支管用D70管子。
2．吸入管的确定：由于设备冷负荷为当量长度按50m计算查制冷工艺管径确定图可采用D108×4.0的管子。
3． 排气管 根据已选用的压缩机的型号及规格配管可采用D133的管子。
4．冷凝器至贮液器的管子
结合制冷工艺管径确定图故可选用D42×3.0的管子
5 ．其他管道设备间的管道取决于所选管道的具体尺寸，放油管采用D32的管子，放空气管采用D25的管子，平衡管，安全管均采用D25的管子。
坡度要求：
（1） 压缩机至油分离器的水平管段应坡向油分离器，倾斜度为0.4
（2）压缩机吸气管水平管段应坡向低压循环桶坡度为0.2
（3） 与安装在室外冷凝器相连的排气管应坡向冷凝器，倾斜度为0.4
蒸发器的供液管应从分配站分别引出，需并联时应使其当量长度基本相等。
在同一标高上的管道不应有平面交叉，以免形成液囊或气囊，各种管道在支吊架上的排列应安排低压管道再安排高压管道，安排大口径管道再安排小口径管道，安排主要管道再安排次要管道，在管道重叠布置时应高温管道在低温管道之上，回气管道在供液管道之上。
氨在管道内的流速要求
吸入管 12~20
排气管 15~25
冷凝器至储液器的液体管 小于 0.6
氨泵供液的进出液管 0.4~1.0
高压供液管 1.0~1.5
低压供液管 0.8~1.4
膨胀阀至蒸发器的液体管 0.8~1.4
管道支架 管道的间距是由管道的受力情况，管道的直径，材质，壁厚及允许的绕度等因素确定的，不需经过繁琐的计算，可以通过查制冷工艺设计和实际情况确定，正常间距为最大间距的0.8.
第7章系统试压、排污、试漏、抽真空
7.1系统试压
1. 系统管道安装完毕后，应以压缩机空气或氮气试压。试压前除机器本身阀门关闭外，所有手动阀门均开启，电磁阀及逆止阀等阀芯组体应取出保存，以保证管道畅通和避免水气锈蚀。
2. 高压部分，从氨压缩机排出口起经冷凝器到分配站，试压压力采用1800kpa（表压力），低压部分，从分配站起经蒸发器到氨压缩机吸入口，试压压力采用1200kpa（表压力）。试压开始6h内，气体冷却的压力降不大于30kpa，以后18h内，当室内温度恒定不变时压力不再下降为合格。当室内温度是根据气温在变化时，其压力下降值不应超过计算的计算值。如超过计算值，应进行检漏，查明后消除泄漏，并应重新试验，直至合格。要防止草率从事，避免投产后产生一系列不良后果。
3. 氨泵、浮球液位控制器等试压时可暂时隔开。
4. 玻璃液位指示器应采用板式，中、低压容器如果采用管式，其玻璃管必须用1800kpa（表压力）高压玻璃管。系统开始试压时须将玻璃液位指示器两端阀门关闭，待压力稳定后再逐步打开两端阀门。
7.2系统排污
1. 氨系统排污，应用不超过600kpa（表压力）压缩空气吹污，次数一般不少于3次，直到排出气体不带水蒸汽、油污、铁锈等杂物为止。
2. 氨系统试压排污完毕后，应将系统中所有阀门（除安全阀外）的阀芯拆卸清洗。
7.3系统抽真空实验
1. 氨系统排污后才能进行抽真空实验。
2. 系统中所有阀门都开启。
3. 抽真空最好分数次进行，以使系统内压力均衡。
4. 抽真空计量应采用U 型水银压力计，从压力表阀接入，以使读数准确。
5. 采用真空泵将系统抽至剩余压力小于5.333kpa（40mmHg），保持24h，系统升压不应超过0.667kpa（5mmHg）。各地区海拔高度不同，应参照当地大气压力实际值制定系统抽真空应达到的真空度数值。
7.4 系统氨试漏
1. 系统经试压和抽真空合格后方可用少量氨试漏。
2. 氨试漏应分段、分间进行，以200kpa（表压力）氨气试漏，不得向系统灌人大量氨液。
3. 氨试漏可用酚酞试纸检漏。
4. 如发现系统有泄露现象，必须将系统氨抽净并与大气连通后方能补焊，严禁在系统含氨情况下补焊。

第8章系统设备及管道保温
8.1系统设备及管道保温注意事项
1.氨系统管道和设备只有在试压、试漏合格后