6模板工程施工方案.docx

模板周转施工方案

工程名称：中共牡丹江市纪委纪律审查业务用房建设项目
建设单位：牡丹江市城投置业有限公司
监理单位：牡丹江市华兴建设监理有限责任公司
施工单位：黑龙江海华建筑工程有限公司
2016年 月 日

工程概况：
本工程为中共牡丹江市纪委纪律审查业务用房建设项目，位于牡丹江市江南区八面通街、玄武湖路以东，建设单位为中共牡丹江市纪律检查委员会；牡丹江明月岩土工程有限责任公司勘探；牡丹江市建筑设计研究院有限责任公司设计；牡丹江市华兴建设监理有限责任公司监理；黑龙江海华建筑工程有限公司承建。工程总建筑面积为11170.05㎡，其中地上业务用房建筑面积8610.88㎡，半地下建筑面积2559.17㎡，工程大体呈“品”型，东西长125.80m，南北宽26m 。
一、模板及支架必须符合下列规定：
1、保证工程结构和构件各部形状尺寸各相互位置的正确。
2、具有足够的载承能力，刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑的自重和侧压力，以及施工过程中所产生的荷载。
3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋绑扎、安装和砼的浇筑
4、模板的接缝不应漏浆。
5、对已使用的模板，随时进行维修。
二、模板设计：
1、模板及其支架的设计应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别，施工设备和材料供应等条件进行。
2、模板及其支架的设计应考虑下列各项荷载：
1）、模板及其支架自重。
2）、新浇筑砼自重。
3）、钢筋自重。
4）、施工人员及施工设备荷载。
5）、振捣砼时产生的荷载。
6）、新浇筑砼对模板侧面的压力。
7）、倾倒砼时产生的荷载。
当验算模板及其支架的钢度进，其最大变形值不得超过下列允许值：
1、对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400。
2、对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/1000。
3、支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000。
4、支架立柱或 架应保持稳定，并用撑拉杆固定。
三、模板的安装
1、竖向模板支架的支撑部分，当安装在基土上时，应加设垫板，且基土必须坚实并有排水措施。
2、模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。
3、现浇钢筋砼梁板，当跨度大于或等于4m时，模板应当起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为全跨的1/1000~3/1000。
4、现浇多层框架梁板，应采取分层分段支模方法安装上层模板及其支架应符合下列规定：
1）、下层楼板应具有承受上层支架的立柱，并铺设垫板。
2）、上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板。
5、当采用多架支模的，支架的横垫板应平整，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。
6、现浇结构模板的安装允许偏差，应符合下表规定：
项目
允许偏差（mm）
轴线位移
5
底模表面标高
±5
截面尺寸
基础
±10
柱、墙、梁
+4-5
层高垂直
6
相邻两板表面高低差
2
表面平垫度（2m长度以上）
5
四、模板拆除
现浇结构的模板及其支架拆除时，砼强度应符合下列规定：
1、侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除板而受损方可拆除。
2、底模：在砼强度符合下表规定后，方可拆模，现浇结构拆模时所需砼强度：
结构类型
结构跨度（m）
按设计的砼强度标准值的百分率计
板
≤2
50
＞2、≤8
75
＞8
100
梁
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
≤2
75
＞2
100
五、支模方法：
1、梁模板由底模，侧板、夹木和斜撑等组成，下面用顶撑（支柱）支撑距1m左右，当高度较大时，应在侧板上钉斜撑。顶撑间高位杆，一般500cm设一道，以上每隔2m设一道，相互拉接成一整体。
2、楼板模板：铺设楼板模板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其他部位少钉钉，以便拆模。
六、模板施工的安全措施：
1、进入施工现场，必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。
2、 经医生检查认为不宜高空作业的人员不得从事高空作业。
3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系栓在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止扎脚和空中滑落。
4、安装与拆除5m以上内模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下同一垂直面操作。
5、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雨后清理现场略干不滑时，再进行工作。
6、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作，传递模板，工具用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。
7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
8、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上，通道中间的斜撑拉杆等应设在1.8m高以上。
9、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑，搭头板钉牢、拆模间歇时，应将已活动模板，牵杠支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，悬空而坠落。
10、模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，砼板上的予留洞应在拆模后立即将洞口盖好。
11、拆除模板一般用长撬杠，人不许站在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时更要注意，拆模人员要站在门窗洞口的拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
12、高空作业要搭高脚手架或操作平台，上下要使用梯子，不允许站在梯上工作，不准站在大梁底模上行走，操作人员要严禁穿皮鞋、高跟鞋作业。
13、装拆模板时，作业人员要站在安全地点进行操作，防止上下同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
14、模板堆放高度一般不超过2m，大模板堆放，必须有稳固措施。

计算书及相关图纸
标准层110mm厚板计算书
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.11；模板支架搭设高度(m):4.10；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.60；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为20mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 110×1.82/6 = 59.4 cm3；
I = 110×1.83/12 = 53.46 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.10×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 3×1= 3 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×3.35+1.4×3= 8.22kN/m
最大弯矩M=0.1×8.22×3002= 73980 N·mm；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 73980/54000 = 1.37 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.37 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1= 3.35kN/m
面板最大挠度计算值 ν= 0.677×3.35×3004/(100×9500×48.6×104)=0.04 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图(mm)
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25×0.3×0.10+0.35×0.3 = 0.855 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 3×0.3 = 0.9 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×1.005+1.4×0.9 = 2.466 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.466×12 = 0.247 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.247×106/83333.33 = 2.959 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 2.959 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×2.466×1 = 1.48 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.48×103/(2 ×50×100) = 0.444 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.444 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×1.005×10004 /(100×9000×4166666.667)= 0.181 mm；
最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 0.181 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!
四、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.466kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.83 kN·m ；
最大变形 Vmax = 2.4 mm ；
最大支座力 Qmax = 8.968 kN ；
最大应力 σ= 830121.36/4490 = 184.882 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 184.882 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 2.4mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.60，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为9.60kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取9.60 kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= 8.968 kN；
R < 9.60 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×3.3 = 0.426 kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.12×1×1 = 3 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.776 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
活荷载标准值 NQ = (3+2 ) ×1×1 = 5 kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.531 kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.531 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；
k ---- 计算长度附加系数，取1.155；
μ ---- 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0=2.945；
L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=11531.236/(0.209×424) = 130.126 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 130.126 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！

梁400*650计算书

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.65；
混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：3.10；梁两侧立杆间距(m)：1.00；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：2根
采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.60；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：10.0；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：2；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：650；
主楞到梁底距离依次是：100mm，250mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算并取值:
F=γH*0.8
新浇混凝土侧压力标准值F1=9.984kN/m2；
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝ M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 40×1.8×1.8/6=21.6cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.4×9.98=4.792kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.4×4=2.24kN/m；
计算跨度: l = 300mm；
面板的最大弯矩 M = 0.1×4.792×3002 + 0.117 ×2.24×3002 = 6.67×104N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×4.792×0.3+1.2×2.24×0.3=2.388kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.67×104 / 2.16×104=3.1N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=4.792N/mm；
l--计算跨度: l = 300mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×4.792×3004/(100×6000×1.94×105) = 0.225 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =300/250 = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.225mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=2.388/(0.520-0.120)=5.970kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；
I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；
E = 10000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.067 kN·m，最大支座反力 R= 1.592 kN，最大变形 ν= 0.021 mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.72×104/8.33×104 = 0.8 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 0.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 150/400=0.375mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.021mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.375mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.592kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.493=8.99cm3；
I = 2×10.783=21.57cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.215 kN·m，最大支座反力 R= 3.542 kN，最大变形 ν = 0.115 mm
(1)主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.15×105/8.99×103 = 23.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =23.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.115 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.115mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 400×18×18/6 = 2.16×104mm3；
I = 400×18×18×18/12 = 1.94×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.0×(24.00+1.50)×0.4×0.52=3.978kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:1.0×0.30×0.50=0.090kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×(2.00+1.00)×0.25=1.050kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(3.978+0.09)×2002+0.117×1.05×2002=2.12×104N·mm；
σ =Mmax/W=2.12×104/1.35×104=1.6N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=3.978+0.090=4.068kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×4.068×2004/(100×6000×1.22×105)=0.06mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.06mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！
六、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1 = 1.2×[(24+1.5)×0.52×0.2+0.3×0.2×(2×0.4+0.25)/ 0.25]=3.485 kN/m；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2 = 1.4×(1+2)×0.2=0.84 kN/m；
均布荷载设计值 q = 3.485+0.840 = 4.325 kN/m；
梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(1.00+2.00)]×(1.00-0.25)/4=0.287kN
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4；
E= 10000 N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
方木的支座力:
N1=N2=0.828 kN；
最大弯矩：M= 0.343kN·m
最大剪力：V= 0.828 kN
方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.343×106 /8.33×104=4.1 N/mm2；
方木最大剪应力计算值 ： τ =3V/(2bh0)=3×0.828×1000/(2×50×100)=0.248N/mm2；
方木的最大挠度：ν =0.834 mm；
方木的允许挠度: [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；
方木最大应力计算值 4.114 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 0.248 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ν=0.834 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4.000 mm，满足要求！
七、梁跨度方向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=4.49 cm3；
I=10.78 cm4；
E= 206000 N/mm2；
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.828 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.397 kN·m ；
最大变形 νmax = 1.25 mm ；
最大支座力 Rmax = 4.535 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.397×106 /(4.49×103 )=88.5 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 88.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.25mm小于1000/150与10 mm,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.60，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为9.60kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取9.60 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.535 kN；
R < 9.60 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
九、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =4.535kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.3=0.511kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(1.000/2+(1.000-0.250)/4)×1.000×0.300+(1.000/2+(1.000-0.250)/4)×1.000×0.120×(1.500+24.000)]=2.772kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(1.000+2.000)×[1.000/2+(1.000-0.250)/4]×1.000= 2.888kN；
N =N1+N2+N3+N4=4.535+0.511+2.772+2.888=10.706kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；
lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209；
钢管立杆受压应力计算值；σ=10706.171/(0.209×424) = 120.8N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 120.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！

500*700柱模板计算书

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 3.50m；
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；
对拉螺栓直径(mm):M14；
2.柱箍信息
柱箍材料:圆钢管；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；
柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；
3.竖楞信息
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):20.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算并取值:
F=γH*0.8
新浇混凝土侧压力标准值 q1=51.84kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1：