高大架体施工方案介绍.docx

目 录
1. 编制依据 2
2. 分项工程概况 2
3. 施工部署及模板选型 8
3.1施工部署 8
3.2模板选型 8
3.3施工准备 8
3.4施工注意事项 9
4. 模板及脚手架施工 9
4.1梁模板 9
4.2顶板模板 12
4.3梁板模板施工 13
4.4脚手架构造措施 13
4.5模板及脚手架的拆除 18
4.6脚手架的监测…………………………………………………………………………………...19
5. 安全文明施工 20
6. 节约材料措施 21
7. 应急预案 22
7.1应急领导小组 22
7.2应急处理措施 22
8. 计算书： 22
8.1梁模板计算 22
8.1.1梁模板计算（500×900mm梁 ） 22
8.1.1.1梁底模板计算 22
8.1.1.2梁侧模板计算（500×900高梁） 26
8.1.2梁模板计算（500×1900mm尺寸的梁） 27
8.1.2.1梁底模板计算 27
8.1.2.2梁侧模板计算（500×1900mm梁） 30
8.2顶板模板验算(120mm厚板) 31
8.3顶板模板验算（板厚为150mm） 34
1. 编制依据
1、《建筑结构荷载规范》 （GB 50009-2001）
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）
3、《关于对高大模板支架实行严格检查的通知》——桂建质安监字[2007]7号
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》 （JGJ80-91）
5、《建筑施工安全检查标准》 （JGJ59-99）
6、桂林香格里拉大酒店工程结构、建筑施工图
7、《建筑施工手册》 （第四版）
2. 分项工程概况
高大模板工程是指水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统。本工程的高大模板属于水平混凝土构件支撑系统高度超过8m的情况，本工程高大模板主要包括楼板挑空、地下室外围框架挑空部位以及三层挑檐支撑，具体举例如下：
1、在轴线P~J/1~2轴处，挑空高度为地下一层顶板~三层楼板，挑空高度-2.8~7.3m共10.1m。支模高度为10.1m，支模面积为850m2，在此部位地下一层顶板厚度为180mm，二层顶板厚度为120mm：

P~J/1～2二层底板结构平面
2、（1c）~1/y~(1/v)轴处游泳池上方挑空，此处挑空面积为420㎡，由首层降板处挑空至地上三层楼板，三层楼板厚为150mm，挑空高度为11.85m,具体位置如下图：

3、（P4）~（P10）/（Pa）~(Pf)轴处大宴会厅上方挑空，此处挑空面积为3400㎡，由二层降板处挑空至地上三层楼板，三层部分楼板厚为150mm、部分无楼板上部为钢桁架结构，挑空高度为12.6m,具体位置如下图：

4、地下室外围框架挑空部位：
（1）首层外围框架——北III段——支撑高度为8.5m

（2）首层外围框架——南2段——支撑高度为8.5m

（3）首层外围框架——南II段——支撑高度为8.5m

5、三层挑檐结构
本工程三层挑檐结构支撑架体高度均大于8m亦属于高大架体，故支设模板时亦按照高大架体相关要求。
以上几处模板施工均属于高大模板工程，此方案主要针对轴线（1c）~1/y~(1/v)的高大架体的支模进行详细说明，其它部位的高大模板支设均按此部位施工。
挑空部位表：
序号
部位
面积
板厚
高度
1
P~J/1~2
850m2
120mm
10.1m
2
（1c）~1/y~(1/v)
420 m2
150mm
11.85m
3
（P4）~（P10）/（Pa）~(Pf)
3400 m2
150mm
12.6m
3. 施工部署及模板选型
3.1施工部署
对于上面所述的区域内模板支撑均属于高大模板工程施工，支撑体系自重以及施工荷载相对较大，在该部位砼达到强度前不得拆除此范围的地下室顶板模板及梁的支撑体系保留。
3.2模板选型
依据本工程结构质量目标以及工期、结构形式等相关要求，此部位模板体系与模板施工方案一致。
序号
部位
面 板
次龙骨
主龙骨
支撑类型
1
梁
15厚多层板
40×70木方
φ48钢管
扣件脚手架
2
1900高梁
15厚多层板
50×90木方
φ48钢管
扣件脚手架
3
顶板
15厚多层板
40×70木方
φ48钢管
扣件脚手架
3.3施工准备
3.3.1技术准备
（1) 施工前仔细查阅图纸、本施工方案以及现场情况，做到搭设脚手架前心中有数。
（2）架子工进场必须进行三级安全教育和相应考核，且应每周一会同工程施工人员及项目经理部管理人员参加经理部组织的安全教育。
（3）各级负责人按照脚手架的要求逐级向架设和使用人员进行详细的书面技术、安全技术交底。
（4）积极配合现场施工，及时解决现场施工中的问题。
3.3.2施工现场准备
根据施工进度计划，提前做出钢筋、模板及扣件脚手架的加工、运输计划，在挑空部位周围做好安全防护，安全防护按照相关的临边防护规范支设。
3.4施工注意事项
泵送混凝土应遵循先远后近原则，在浇筑中逐渐拆管。浇筑顺序总体按照先柱墙后梁、板的顺序，并且1900mm高的大梁应分层浇筑每层浇筑厚度不大于500mm。
4. 模板及脚手架施工
4.1梁模板
梁模板选用15mm厚多层板，其规格为1830×915×15mm，梁次龙骨选用40×70木方，主龙骨选用φ48×3.5钢管。梁支撑模式按照梁高共分为四类，详见下列表：
序号
梁高
梁底主龙骨
梁底次龙骨
梁侧次龙骨
梁侧主龙骨
备注
1
≤450
φ48×3.5钢管@1000mm
40×70木方@200mm
无
无
立杆纵向间距同板支撑
2
450-700
φ48×3.5钢管@600mm
40×70木方@200mm
无
无
立杆纵向间距同板支撑
3
700-900
φ48×3.5钢管@600mm
40×70木方@200mm
40×70木方@300mm
一道φ48×3.5钢管@600mm
立杆纵向间距同板支撑
4
1900
φ48×3.5钢管@600mm
50×90木方@150mm
40×70木方@200mm
四道φ48×3.5钢管@600mm
立杆纵向间距@600mm
5
边梁
根据梁规格采取与以上四种规格相同的支撑方式，只是在临空位置梁支撑支设在外设临时脚手架之上。

梁模板支设图一

梁模板支设图二

梁模板支设图三

梁模板支设图四

边梁模板支设图五
4.2顶板模板
顶板模板的面板采用15mm厚的多层板（规格为915*1830mm），主龙骨采用φ48×3.5钢管，次龙骨采用40×70木方：
（1）板厚为120mm顶板模板：主龙骨间距设置为1200mm，次龙骨间距为300mm。可与木模板钉成整体，满堂红支撑架体为1200mm×1200mm×1500mm（步距）；
（2）板厚为150mm顶板模板：主龙骨间距设置为1000mm，次龙骨间距为300mm。可与木模板钉成整体，满堂红支撑架体为1000mm×1000mm×1500mm（步距）；

4.3梁板模板施工
施工工艺流程：弹出梁轴线及梁板水平线并复核→搭设梁板模高大支撑架→安装梁主次龙骨→铺梁底模板并起拱→绑扎梁钢筋→安装梁侧模板→支设梁的侧面支撑→复核梁模尺寸、位置→铺板的主次龙骨→调整板下皮标高并起拱→铺板模→检查模板上皮标高、平整度→绑扎板钢筋→混凝土浇筑、养护→拆除模板及支撑。
4.4脚手架构造措施
1、本工程满堂红扣件脚手架共分为1000mm×1000mm×1500mm 及1200mm×1200mm×1500mm两种类型，脚手架在搭设过程中需注意以下事项：
（1） 脚手架需设置纵横双向扫地杆，沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均无缺杆；
（2） 立杆顶端必须设置纵横双向水平杆和水平剪刀撑，剪刀撑宽≥6m且最少4跨，剪刀撑设置还需满足下表要求:

剪刀撑跨越立杆的最多根数

（3） 竖直方向沿纵、横两向全高全长从两端开始每隔4排立杆设置一道剪刀撑；
（4） 水平方向沿每隔2步且不高于4.5m设置一道剪刀撑；
（5） 支于混凝土楼面时需在楼面下方加支顶；
（6） 底座和顶托螺栓的伸出长度不大于300mm；
（7） 钢立杆必须使用对接，禁止搭接；
（8） 禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑模板；
（9） 必须与周围模板支撑架体连成一体，并且要与周边的框架柱进行刚性连接，每层柱需设置一道刚性连接，连接点示意如下：

（10） 禁止用木杆接长做立杆，且禁止使用分层搭设的支撑系统。
脚手架搭设之前应对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆、配件。脚手架的搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按照脚手架的搭设程序进行。
本挑空区域施工时需保留挑空部位下层的原模板支撑，未经许可之前不得将下层的模板支撑拆除。
2、支撑注意事项：
对于高度为1900mm的梁，因其立杆间距为600mm与室内满堂架支撑体系并不是完全连接在一起，故需在其梁下支撑侧向做剪刀撑以提高其整体性。
3、具体满堂脚手架支设平面详见下图：

4、剪刀撑布置示意图

4.5模板及脚手架的拆除
4.5.1模板拆除
拆模前，必须要有同部位同条件养护试块强度报告，在达到强度要求后填写混凝土拆模申请单，并经相关部门批准后方可拆模。工人应系好安全带，搭设安全网，拆除的模板应倒入首层。水平模板拆除根据梁、板混凝土试验报告、拆模申请进行。表格如下：
构件类型
构件跨度(m)
达到设计的混凝土立方体抗压强度标注支标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
＞2,≤8
≥75
＞8
≥100
梁
≤8
≥75
＞8
≥100
4.5.2脚手架的拆除
1、脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，严禁上下同时作业，从脚手架顶端逐层拆除。
2、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架。
3、拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
4.6脚手架的监测
脚手架搭设过程中及搭设完成后均需按照相应规范对其进行检查，具体详见下表：
在立杆上设置监测点，在进行混凝土浇筑前各区责任师需对安排专人对立杆垂直度进行监测，以保证浇筑混凝土过程中立杆的垂直度。
5. 安全文明施工
5.1工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。
5.2在支设梁板模板时，扣件脚手架搭设必须稳固，并按照规定的立杆间距搭设，不得未经技术人员允许的情况下擅自更改立杆间距。搭设时，必须设置临时斜撑，以防整体偏移，在距地5米高度需设置一道水平安全网。
5.3拆模板时应相互配合，协同工作，传递工具时不得抛掷。拆模时应注意人员行走，并注意提醒。
5.4施工现场不准吸烟。模板堆放区、木工房、木料堆放区应有完善的防火、灭火措施。
5.5浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。
5.6木工机械必须严禁使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接用漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
5.7施工机械必须设置防护装置，每台机械必须一机一闸并设漏电保护开关。
5.8现场木工加工棚全封闭并采取隔音措施，防止噪声污染。
5.9木工加工棚必须配备足够灭火器及其它（如水桶、铁锹等）灭火器材。
5.10严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。
5.11传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。
5.12夜间施工要有足够照明。
5.13脚手架作业层上的施工荷载不能超过3KN/m2，不得将模板支架、泵送混凝土及输送管等固定在脚手架上，严禁挂起重设备。
6. 节约材料措施
6.1在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长短搭配进场，满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。
6.2木方要分类堆放，不得随意切断或锯、割。
6.3根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。
6.4安装多余的扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。
6.5模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。
7. 应急预案
7.1应急领导小组
项目部成立以项目经理为组长，总工、现场经理、行政部经理为副组长的应急领导小组；项目各个部门及分包队伍组成应急处理体系。项目经理负责应急领导小组的总体策划、总工负责提供技术保障与支持、现场经理负责现场的实施与控制：
领导小组联系方式：
项目经理任传彬：15807738997
项目总工宋伟：15878352775
项目现场经理陶明北：15878351396
项目工程部经理：15807738334
7.2应急处理措施
（1） 在施工过程中，就要进行预防，严格按设计施工方案进行施工，并在立杆上不设置监测点；
（2）在进行混凝土浇筑过程中严格安排专人对立杆垂直度进行监测，若发现异常时及时通知各区责任师，并立即停止该部位混凝土浇筑工作；然后及时上报工程部经理；并在现场发现问题的8小时内现场应急小组机制及时启动，应急小组尽快确定解决办法；
（3）在进行高大架体混凝土浇筑过程中，项目部需派专职管理人员监督，在架体发现异常时及时对现场施工人员进行疏导，确保施工人员能及时转移到安全地带。
8. 计算书：
总体计算说明：根据现场实测钢管厚度为3.0mm~3.2mm，故本工程钢管计算厚度取3.0mm，扣件抗滑力每个实际按照8KN考虑。
8.1梁模板计算
8.1.1梁模板计算（500×900mm梁 ）
8.1.1.1梁底模板计算
◆荷载计算
(1）施工均布荷载：取F1＝2.5 kN/m2
(2）新浇砼自重：根据“三层梁配筋图”普通梁取最大梁截面500 mm×900 mm进行验算。则：F2＝24×0.9＝21.6 kN/m2
(3）钢筋自重标准值：取F3＝1.5 kN/m2
(4）振捣砼时产生竖向荷载： F5＝2.0 kN/m2
荷载设计值：F＝ΣF×分项系数×折减系数
强度验算设计值：F＝（1.5+21.6+2.5）×1.2×0.9+2.0×1.4×0.9＝30.17 kN/ m2
刚度验算设计值：F＝（1.5+21.6+2.5）×1.2×0.9＝27.65kN/ m2
◆面板计算
面板为单向板受力，次龙骨为40×70mm木方，间距为200mm，按五等跨连续梁计算，为计算方便取10mm宽的板为计算单元。根据建筑施工手册P510页表8－56，18多层板材料指标为：
E＝5000×0.9＝4500 N/mm2 ，f板＝15/1.55＝9.68 N/mm2
计算简图：

A、 强度验算：
q=30.17×0.01=0.3017kN/m
M＝0.105ql2＝0.105×0.3017×2002＝1267.14 N·mm
W＝＝＝375 mm3
σ＝＝＝3.4 N/mm＜f板＝9.68 N/mm2，满足要求。
B、挠度验算：
q=27.65×0.01=0.2765kN/m＝0.2765 N/mm
E＝4500 N/mm2
I＝＝＝2813 mm4
ω＝＝＝0.22mm＜l/250＝0.8mm，满足要求。
◆次龙骨验算
次龙骨采用40×70mm木方，间距200mm左右。按二等跨梁计算，跨长l＝600mm，计算简图如下：

A、强度计算：
q＝30.17×0.2＝6.034kN/m＝6.034 N/mm
M＝0.125ql2＝0.125×6.034×6002＝271530N·mm
W＝＝＝32667 mm3
＝＝8.3N/mm2＜f木＝11 N/mm2，满足要求。
B、挠度验算：
q＝15.36×0.2＝3.072 kN/m＝3.072 N/mm
查得，E＝9000 N/mm2
I＝＝＝1143333mm4
ω＝＝＝0.4mm＜600/250＝2.4 mm，满足要求。
◆主龙骨验算
主龙骨采用φ48×3.5钢管，支撑立杆间距为1200mm。按三跨连续梁计算，跨长l＝1200mm，作用力为集中荷载。钢管特征值：W=3.14（483-424/48）/32=4490mm3;I=107777mm4,fc=205 N/mm2; An=3.14×（242–212）=424mm2 E =2.06×105 N/mm2
A、强度计算：
Q＝30.17×0.25＝7.54kN/m＝7.54N/mm
M＝0.08ql2＝0.08×7.54×12002＝868608N·mm
查得，W＝4490mm3
＝＝193N/mm2＜f钢＝205 N/mm2，满足要求。
B、挠度验算
F’＝27.65×0.25＝6.91kN＝6910N
ω＝＝＝2.02mm<1200/250＝4.8mm，符合要求。
◆扣件支撑验算
梁下支撑采用扣件支撑，立杆间距1200mm，步距l＝1500mm，立杆截面积An＝424mm2，立杆回转半径i＝（482+422）1/2/4=15.8mm。
A、支撑强度验算：
单根立杆受力：Nmax＝30.17×0.25×1.2＝9.05kN＜30.3kN，故满足要求。
（查P520页表8-76得步距为1500mm时，单杆承载力允许值为30.3kN）
B、支撑稳定性验算：
不组合风载，按以下公式验算（选自P197页公式5－30）：
≤fc＝205 N/mm2
材料强度附加分项系数γ‘m（依据P192页表5－5）:
γ‘m＝1.59＝1.59×＝1.52
式中，η为活载标准值与恒载标准值的比值，η＝＝0.078
长细比λ＝l0 +2a/i＝（1500+2×800）/15.8=196查（P197页表5－18）得稳定系数φ＝0.188，代入公式：
＝＝155N/mm2＜钢材的抗压强度设计值fc＝205 N/mm2，满足要求。
C、扣件抗滑验算
单个扣件抗滑力：F=8KN，梁底均用双扣件故F总=16KN，单根立杆受力：Nmax＝30.17×0.25×1.2＝9.05kN＜16kN，故满足要求；
8.1.1.2梁侧模板计算（500×900高梁）
◆荷载计算:
新浇砼侧压力
捣搅砼侧压力
强度验算：
刚度验算：
◆面板验算：（取1m计算）
强度： 线荷载
刚度： 线荷载
强度验算：按二跨连续梁计算，

满足要求。
挠度验算：
截面惯性矩

满足要求。
◆对拉螺杆：
选用φ14对拉螺栓，A=154mm2,间距取400mm×600mm，则

满足要求。
8.1.2梁模板计算（500×1900mm尺寸的梁）
8.1.2.1梁底模板计算
◆荷载计算
(1）施工均布荷载：取F1＝1.5 kN/m2
(2）新浇砼自重：根据“三层梁配筋图”对最大梁截面500 mm×1900 mm进行验算。则：F2＝24×1.9＝45.6kN/m2
(3）钢筋自重标准值：取F3＝2.5 kN/m2
(4）振捣砼时产生竖向荷载： F5＝2.0 kN/m2
荷载设计值：F＝ΣF×分项系数×折减系数
强度验算设计值：F＝（1.5+45.6+2.5）×1.2×0.9+2.0×1.4×0.9＝56.1kN/m2
刚度验算设计值：F＝（1.5+45.6+2.5）×1.2×0.9＝54kN/m2
◆面板计算
面板为单向板受力，次龙骨为40×70mm木方，间距为150mm，按三等跨连续梁计算，为计算方便取10mm宽的板为计算单元。根据建筑施工手册P510页表8－56，18多层板材料指标为：
E＝5000×0.9＝4500 N/mm2 ，f板＝15/1.55＝9.68 N/mm2
计算简图：

B、 强度验算：
q=31.16×0.01=0.561kN/m
M＝0.08ql2＝0.08×0.561×1502＝1010N·mm
W＝＝＝375 mm3
σ＝＝＝2.7N/mm＜f板＝9.68 N/mm2，满足要求。
B、挠度验算：
q=54×0.01=0.54kN/m＝0.54N/mm
E＝4500 N/mm2
I＝＝＝2813 mm4
ω＝＝＝0.15mm＜l/250＝0.8mm，满足要求。
◆次龙骨验算
次龙骨采用40×70mm木方，间距150mm左右。按两等跨梁计算，跨长l＝500mm，计算简图如下：

A、强度计算：
q＝56.1×0.15＝8.415kN/m＝8.415N/mm
M＝0.125ql2＝0.125×8.415×6002＝378675N·mm
W＝＝＝67500 mm3
＝＝5.61N/mm2＜f木＝11 N/mm2，满足要求。
B、挠度验算：
q＝54×0.15＝8.1kN/m＝8.1N/mm
查得，E＝9000 N/mm2
I＝＝＝3037500mm4
ω＝＝＝0.2mm＜600/250＝2.4 mm，满足要求。
◆主龙骨验算
主龙骨采用φ48×3.5钢管，支撑立杆间距为600mm。按二跨连续梁计算，跨长l＝1000mm，作用力为集中荷载。计算简图如下：

A、强度计算：
Q＝56.1×0.15＝8.42N/m＝8.42N/mm
M＝0.125ql2＝0.08×8.42×5002＝263125N·mm
查得，W＝4490mm3
＝＝59N/mm2＜f钢＝205 N/mm2，满足要求。
B、挠度验算
F’＝54×0.15＝8.1kN＝8100N
钢管特征值：W=3.14（483-424/48）/32=4490mm3;I=107777mm4,fc=205 N/mm2;E=2.06×105 N/mm2
ω＝＝＝0.31mm<1200/250＝4.8mm，符合要求。
◆扣件支撑验算
梁下支撑采用扣件支撑，立杆间距1000mm，步距l＝1500mm，立杆截面积An＝424mm2，立杆回转半径i＝15.8mm。
A、支撑强度验算：
单根立杆受力：Nmax＝56.1×0.25×0.5＝7kN＜30.3kN，故满足要求。
（查P520页表8-76得步距为1500mm时，单杆承载力允许值为30.3kN）
B、支撑稳定性验算：
不组合风载，按以下公式验算（选自P197页公式5－30）：
≤fc＝205 N/mm2
材料强度附加分项系数γ‘m（依据P192页表5－5）:
γ‘m＝1.59＝1.59×＝0.99
式中，η为活载标准值与恒载标准值的比值，η＝＝0.022
长细比λ＝（l0 +2a）/i＝（1500+2×800）/15.8=196，查（P197页表5－18）得稳定系数φ＝0.188，代入公式：
＝＝78N/mm2＜钢材的抗压强度设计值fc＝205 N/mm2，满足要求。
C、扣件抗滑验算
单个扣件抗滑力：F=8KN，梁底均用双扣件故F总=16KN，单根立杆受力：Nmax＝56.1×0.25×0.5＝7kN＜16kN，故满足要求；
8.1.2.2梁侧模板计算（500×1900mm梁）
◆荷载计算:
新浇砼侧压力
捣搅砼侧压力
强度验算：
刚度验算：
◆面板验算：（取1m计算）
强度： 线荷载
刚度： 线荷载
强度验算：按三跨连续梁计算，

满足要求。
挠度验算：
截面惯性矩

满足要求。
◆对拉螺杆：
选用φ14对拉螺栓，A=154mm2,间距取400mm×600mm，则

满足要求。
8.2顶板模板验算(120mm厚板)
现浇钢筋砼楼板厚度为120mm，按板厚120mm进行计算。模板采用15mm厚多层板，次龙骨用40×70mm木方，间距300mm，主龙骨用φ48×3.5钢管，间距1200mm，扣件支撑间距为1200mm×1200mm，横杆步距1500mm。
◆荷载计算：
模板自重 0.5kN/m2
混凝土自重 24×0.12＝2.88kN/m2
钢筋自重 1.1×0.12＝0.132kN/m2
施工荷载（均布） 2.5kN/m2
◆面板计算
面板为单向板受力，次龙骨为40×70mm木方，间距为300mm，按三等跨连续梁计算，为计算方便取10mm宽的板为计算单元。根据建筑施工手册P510页表8－56，15厚多层板材料指标(垂直向)为：
E＝5000×0.9＝4500 N/mm2 ，f＝15/1.55＝9.68 N/mm2
计算简图：

A、强度验算：
强度验算设计值：（0.5+2.88+0.132）×1.2+2.5×1.4＝7.72 kN/m2
q=0.01×7.72=0.0772 kN/m＝0.0772 N/mm
M＝0.10ql2＝0.10×0.0772×3002＝695 N·mm
W＝＝＝375 mm3
σ＝＝＝1.9 N/mm＜f板＝9.68 N/mm2，满足要求。
B、挠度验算
刚度验算设计值： （0.5+2.88+0.132）×1.2＝4.21kN/m2
q=0.01×4.021=0.0421 kN/m＝0.0421 N/mm
E＝4500 N/mm2
I＝＝＝2812.5 mm4
ω＝＝＝0.18 mm＜l/250＝1.2 mm，满足要求。

◆次龙骨验算：
次龙骨间距300mm、主龙骨间距1200mm，计算简图如下：

40×70mm木方特征值：
W＝＝＝32667 mm3
I＝＝＝1143333mm4
A、强度验算：
F＝7.72×0.3＝2.316 kN＝2.316KN
M＝0.169Fl＝0.169×2316×300＝117422N·mm
σ＝=＝3.6N/mm2＜f木＝11 N/mm2，满足要求。
B、挠度验算：
F＝4.21×0.3＝1.263kN＝1263N
ω＝＝＝0.04mm＜l/250＝4.8 mm，满足要求。
◆主龙骨验算：
主龙骨间距1200mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

A、强度验算
强度验算设计值：（0.5+2.88+0.132）×1.2+1.5×1.4＝6.31 kN/m2
q＝6.31×1.2＝7.6 kN/m＝7.6 N/mm
钢管特征值：W=3.14（483-424/48）/32=4490mm3;I=107777mm4,fc=205 N/mm2;E=2.06×105 N/mm2
M＝0.1ql2＝0.1×7.6×12002＝1094400N·mm
σ＝=＝11.4 N/mm2＜f钢木＝205 N/mm2，满足要求。
B、刚度验算：
q＝4.21×1.2＝5.1kN/m
ω＝＝＝3.3mm＜l/250＝4.8mm，满足要求。
◆立杆支撑验算：
A、支撑强度验算
（0.5+2.88+0.132）×1.2+1×1.4＝5.61kN/m2
单根立杆受力：N＝5.61×1.2×1.2＝8.1kN＜单杆承载力允许值30.3kN，故满足要求。
（查P520页表8－76得在步距为h＝1500mm时，单杆（搭接）承载力允许值为12.4kN）
B、支撑稳定性验算
不组合风载，按以下公式验算：（选自P197页公式5－30）
≤fc＝205kN/mm2
材料强度附加分项系数γ‘m（依据P192页表5－5）:
γ‘m＝1.59＝1.59×＝1.22，
式中，η为活载标准值与恒载标准值的比值，η＝＝0.72
长细比λ＝l0/i＝μh/i，查P197页表5-16，取μ＝1.55
λ＝1.55×1500/15.8＝147，查（P197页表5－18）得稳定系数φ＝0.320，代入公式
＝＝66N/mm2＜钢材的抗压强度设计值fc＝205 N/mm2，满足要求。
C、扣件抗滑验算

单个扣件抗滑力：F=8KN，支撑强度验算强度Q=（0.5+2.88+0.132）×1.2+1×1.4＝5.61kN/m2 ；F>Q满足要求
8.3顶板模板验算（板厚为150mm）
现浇钢筋砼楼板厚度为150mm计算。模板采用15mm厚多层板，次龙骨用40×70mm木方，间距300mm，主龙骨用φ48×3.5钢管，间距1000mm，扣件支撑间距为1000mm×1000mm，横杆步距1500mm。
◆荷载计算：
模板自重 0.5kN/m2
混凝土自重 24×0.15＝3.6kN/m2
钢筋自重 1.1×0.15＝0.165kN/m2
施工荷载（均布） 2.5kN/m2（大楞1.5 kN/m2，支撑1 kN/m2）
◆面板计算
面板为单向板受力，次龙骨为40×70mm木方，间距为300mm，按三等跨连续梁计算，为计算方便取10mm宽的板为计算单元。根据建筑施工手册P510页表8－56，15厚多层板材料指标(垂直向)为：
E＝5000×0.9＝4500 N/mm2 ，f＝15/1.55＝9.68 N/mm2
计算简图：

A、强度验算：
强度验算设计值：（0.5+3.6+0.165）×1.2+2.5×1.4＝8.62 kN/m2
q=0.01×8.62=0.0862 kN/m＝0.0862 N/mm
M＝0.10ql2＝0.10×0.0862×3002＝776 N·mm
W＝＝＝375 mm3
σ＝＝＝2.1N/mm＜f板＝9.68 N/mm2，满足要求。
B、挠度验算
刚度验算设计值： （0.5+3.6+0.165）×1.2＝5.12kN/m2
q=0.01×5.12=0.0512kN/m＝0.0512 N/mm
E＝4500 N/mm2
I＝＝＝2812.5 mm4
ω＝＝＝0.22 mm＜l/250＝1.2 mm，满足要求。

◆次龙骨验算：
次龙骨间距300mm、主龙骨间距1000mm，因本工程木方长度为2m，故计算简图如下：

40×70mm木方特征值：
W＝＝＝32667 mm3
I＝＝＝1143333mm4
A、强度验算：
q＝8.62×0.3＝2.586KN＝2586
M＝0.175Fl＝0.175×2586×300＝135765N·mm
σ＝=＝4.16 N/mm2＜f木＝11 N/mm2，满足要求。
B、挠度验算：
F＝5.12×0.3＝1.536kN＝1536N
ω＝＝＝0.05mm＜l/250＝4.8 mm，满足要求。
满足要求。
◆主龙骨验算：
主龙骨间距1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

A、强度验算
强度验算设计值：（0.5+3.6+0.165）×1.2+1.5×1.4＝7.22 kN/m2
q＝7.22×1.2＝866kN/m＝8.66 N/mm
钢管特征值：W=3.14（483-424/48）/32=4490mm3;I=107777mm4,fc=205 N/mm2;E=2.06×105 N/mm2
M＝0.1ql2＝0.1×8.66×10002＝866000N·mm
σ＝=＝193N/mm2＜f钢木＝205 N/mm2，满足要求。
B、刚度验算：
q＝5.12×1.2＝6.144kN/m
ω＝＝＝1.9mm＜l/250＝4.8mm，满足要求。
◆立杆支撑验算：
A、支撑强度验算
（0.5+3.6+0.165）×1.2+1×1.4＝6.52kN/m2
单根立杆受力：N＝6.52×1.0×1.0＝6.52kN＜单杆承载力允许值30.3kN，故满足要求。
（查P520页表8－76得在步距为h＝1500mm时，单杆（搭接）承载力允许值为30.3kN）
B、支撑稳定性验算
不组合风载，按以下公式验算：（选自P197页公式5－30）
≤fc＝205kN/mm2
材料强度附加分项系数γ‘m（依据P192页表5－5）:
γ‘m＝1.59＝1.59×＝0.79，
式中，η为活载标准值与恒载标准值的比值，η＝＝0.59
长细比λ＝（l0 +2a）/i＝（1500+2×800）/15.8=196，查（P197页表5－18）得稳定系数φ＝0.188，代入公式
＝＝50N/mm2＜钢材的抗压强度设计值fc＝205 N/mm2，满足要求。
C、扣件抗滑验算
单个扣件抗滑力：F=8KN，单根立杆受力：：N＝6.52×1.0×1.0＝6.52kN＜8kN，故满足要求；