水泥粉磨扣件式钢管脚手架安全专项方案.docx

320万吨/年水泥粉磨站工程水泥磨房

扣件式钢管脚手架
安全专项方案

审批：
审核：
编制：

中国十七冶水泥工程建筑安装公司
2010年1月8日

目   录
1 工程概况 --------------------------------------1
2 设计及施工依据---------------------------------1
3 材料选择---------------------------------------2
4 落地式外脚手架搭设及计算书---------------------2
5 高支模及支撑系统脚手架搭设及计算书---------------19
6 搭设技术措施----------------------------------39
7 搭设工艺流程----------------------------------41
8 架子的验收、使用及管理------------------------42
9 施工资源配置 -----------------------------48
10 脚手架搭拆的安全技术措施---------------------48
11 附图 -------------------------------------51

1 工程概况

水泥磨房主厂房部分2-8线的结构层为▽13.000，▽21.000，▽28.500，▽ 31.600，▽36.600，7～8线局部为▽45.300平面。磨头仓部分9-12线结构层有▽4.500，▽6.600，▽9.900，▽21.000，▽25.500，▽30.000平面。最大柱网平面尺寸为11000×13500，平台板厚多为100，局部有加厚。2-8轴最大梁截面为600×2000，9-12轴最大梁截面为600×2200。
根据此工程结构情况，主厂房部分考虑到基础部分土方回填和柱基础承台相平开始支设脚手架。柱基础承台顶标高为最深为-3.1米。则支模架搭设高度最高为2-8线的▽13.000平台，搭设高度为16.1米。9-12线搭设高度为7.6米。
其中梁按最大截面梁计算梁支承体系，其他梁的支模架按最大截面梁支承体系搭设。
本工程脚手架搭设主要分为外脚手架搭设和框架结构梁板支撑体系脚手架搭设。

2 设计及施工依据

2.1．中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》；
2.2．泰州杨湾海螺二期水泥粉磨站水泥磨房及输送工程施工图纸；
2.3．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；
2.4．《建筑工程预防高处坠落事故若干规定》及《建筑工程预防坍塌事故若干规定》；
2.5．《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；
2.6．《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；
2.7．《工程建设标准强制性条文—房屋建筑部分》2002年版；
2.8．《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；
2.9．本公司的贯彻ISO-9002企业质量标准文件、作业指导书及标准化现场施工管理的有关细则。
2.10本公司同类工程的施工经验。
3 材料选择

3.1 脚手架采用外径φ48mm壁厚3.5mm的钢管，其材质符合《GB700-7P》的技术要求。斜撑和剪刀撑材料同上。钢管表面有凹凸状，疵点裂纹变形和扭曲等现象一律不准使用。
3.2 本工程模板采用18mm优质多层夹板。钢管垫板采用50厚松木跳板。
3.3 扣件采用可锻铸铁，并应符合《KT33-8》的技术要求。
3.3.1直接扣件（十字件）：用于两根呈垂直交叉钢管的连接。
3.3.2 旋转扣件（回转扣）：用于两根呈任意角度交叉钢管的连接。
3.3.3对接扣件：用于两根钢管对接连接作为工程架体的材料。
以上扣件凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用。
3.4 外挂密目网：为1800×5300双层尼龙网，密目网进场使用必须有合格证及质量保证书。不合格产品严禁使用。

4 落地式外脚手架搭设及计算书

本工程外脚手架采用落地式全高扣件式钢管脚手架，钢管尺寸为φ48×3.5mm，木脚手板，一架两用，结构及装修施工使用。
4.1构造要求
4.1.1立杆：
（1）立杆接头采用对接，且要求将接头交错布置，二个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，且在高度方向错开的距离为600mm，各接头中心距主节点距离均为步距的1/3即600mm。
（2）双立杆立柱内外立杆采用旋转扣件连接，同步内扣件数量为2个，里排立杆距建筑物0.25m。
（3）外立杆顶端高出檐口上皮高度为1.5m，里立杆低于檐口50cm。
（4）每根立杆均设置砼预制块底座。
4.1.2纵横方向扫地杆：
（1）纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。
（2）横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
4.1.3纵向水平杆：
（1）纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设4根纵向水平杆。
（2）纵向水平杆尽量采用搭接连接以承受水平力。接头交错布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不设在同跨内，且不设在水平跨中。搭接接头长度大于1000mm，并设2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离大于100mm。
4.1.4横向水平杆
每一主节点设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，大于100mm。
4.1.5脚手架片要求：
本项目脚手架层层满铺脚手片，采用竹笆脚手片，要求完好无损，长宽为0.8×1.0m，垂直墙面横向铺设，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采用直径为18#铅丝双股并联绑扎，固定在纵向水平杆上，交接处平整，无探头板。
4.1.6连墙件
（1）采用刚性连墙件，承受拉力、压力，又具有一定的抗弯和抗扭能力。
（2）连墙件采用梅花形布置，水平间距4.5m垂直间距2.9m，转角和顶部处加密，即在转角1米范围内按垂直方向3.6m设一拉结点，顶部0.8m以内范围按水平方向4.5m设一拉结点，且一拉一撑宜靠近主节点位置，偏离主节点不应大于300mm；必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。
（3）连墙件呈水平且垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，但不容许上翘。连接件详细做法：用预埋在楼板上的短钢管连接。
4.1.7剪刀撑
每道剪刀撑宽度为4跨，即6.0m，余杆与地面的倾角为45°，采用整个立面连续设置。斜杆采用对接扣件连接，且采用转扣固定在与之相交的立杆或横向水平的伸出端上，转扣中心线距主节点距离应小于150mm。斜杆有4个与立杆或水平杆相连的固定点。
4.1.8防护栏杆
脚手架外侧第二步起必须设1.2m高同材质的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆2道，高度分别为0.9m和1.3m，脚手架内侧引成临边的，在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，脚手架外侧设密目网，操作层外侧设0.2m高通长木档脚手板。
4.2地基与基础
4.2.1本项目脚手架基础为100mm厚素砼地面，地基为200mm厚碎石层。
4.2.2为防雨不浸泡地基，在架外侧立杆外0.8m处设一个200×200mm排水沟。
4.3防电避雷措施
4.3.1共设置6根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，长度为1m，设置在建筑物外架四角中间脚手架立杆上，形成避雷网络。
4.3.2引下线采用单芯软线，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统（即框架柱主筋）连成一体，接触处采用可靠焊接，焊完后再测定电阻，要求冲击电阻不大于4Ω。
4.4结构稳定性
本工程上架属施工荷载由纵向水平杆传给立杆情况，传递线路如下：竹笆板→纵向水平杆→横向水平杆→立杆→地基。
4.5技术措施
4.5.1立杆垂直偏差，当架高在30m以内时，应大于架高的1/200，当架子在30m以上时，应按架高的1/400～1/600进行控制，使其全高偏斜不大于10cm。
4.5.2控制扣件螺栓扭力矩：采用扭力板手，将扣件节点扭力矩控制在40～50N·m。
4.5.3减少偏心荷载：将相邻步架的大横杆交替设于五杆的内、外侧；同样，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡，使偏心荷载接近轴心荷载。
4.5.4严格控制施工荷载：施工荷载不得大于2.0KN/㎡，且尽量不集中。
4.5.5加强对构配件质量检验，不合格者不准使用。
4.5.6人员要求：持证上岗。
4.5.7分段进行质量检查：基础施工完后，每搭完10m后，达设计高度后，操作层上加载后，严格按规定要求验收。
4.6落地式钢管外脚手架计算书
4.6.1参数信息:

（1）脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1 m；
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 37.0 m，立杆采用单立管；
内排架距离墙长度为0.30m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.00 m，水平间距3.60 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；

（2）活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2；

（3）风荷载参数
江苏省泰州地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；
考虑风荷载

（4）静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1489；
脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；

（5）地基参数
地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；
基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。

4.6.2、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

（1）均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；
活荷载的计算值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

（2）强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.2002+0.10×1.470×1.2002 =0.234 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.193×1.2002-0.117×1.470×1.2002 =-0.275 kN.m；

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.234×106,0.275×106)/5080.0=54.134 N/mm2；

大横杆的抗弯强度:σ= 54.134 N/mm2 小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！

（3）挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= 0.677×0.161×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050 ×1200.04/(100×2.06×105×121900.0) = 0.948 mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!

4.6.3小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.200 = 0.046 kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.050×1.200/(2+1)=0.147 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.200/(2+1) =1.260 kN；
荷载的计算值: P=1.2×(0.046+0.147)+1.4 ×1.260 = 1.996 kN；

小横杆计算简图
（2）强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×1.0502/8 = 0.006 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.996×1.050/3 = 0.698 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.705 kN.m；

σ = M / W = 0.705×106/5080.000=138.749 N/mm2 ；

小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！

（3）挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.024 mm ；

P2 = p1 + p2 + Q = 0.046+0.147+1.260 = 1.453 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1453.080×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 ) /(72×2.060×105
×121900.0) = 2.378 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.378 = 2.402 mm；

小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!；

4.6.4扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.050=0.040 kN；

脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.050×1.200/2=0.221 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.200 /2 = 1.890 kN；

荷载的计算值: R=1.2×(0.040+0.221)+1.4×1.890=2.959 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

4.6.5脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489
NG1 = 0.149×37.000 = 5.509 kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×4×1.200×(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15
NG3 = 0.150×4×1.200/2 = 0.360 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×37.000 = 0.222 kN；

经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.225 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.200×2/2 = 3.780 kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.400 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ；

经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.400×0.840×0.649 = 0.153 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.225+ 1.4×3.780= 13.962 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.225+ 0.85×1.4×3.780= 13.169 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.153×1.200×
1.0002/10 = 0.022 kN.m；

4.6.6立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =13.962 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 1.733 m；
Lo/i = 110.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.516 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 13962.000/(0.516×489.000)=55.335 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 55.335 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =13.169 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 1.733 m；
Lo/i = 110.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.516
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 13168.560/(0.516×489.000)+21797.677/5080.000 = 56.480 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 56.480 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！

4.6.7最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.716 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.149 kN/m；

Hs =[0.516×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.716
+1.4×3.780)]/(1.2×0.149)=248.350 m；

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m：

[H] = 248.350 /(1+0.001×248.350)=198.943 m；

[H]= 198.943 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.716 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.780 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.149 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.022 /(1.4 × 0.85) = 0.018 kN.m；

Hs =( 0.516×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.716+0.85×1.4×(3.780+
0.516×4.890×0.018/5.080)))/(1.2×0.149)=246.733 m；

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 246.733 /(1+0.001×246.733)=197.904 m；

[H]= 197.904 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m。

4.6.8连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.153 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 7.200 m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 1.539 kN；

连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 6.539 kN；

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；
A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN；

Nl=6.539<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl=6.539小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图
4.6.9、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

地基承载力设计值:
fg = fgk×Kc = 200.000 kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；

立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =146.317 kN/m2 ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.169 kN；
基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。

p=146.317 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！

5 高支模及支撑系统脚手架搭设及计算书

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，本工程最高的模板支撑系统高度为14.1米。本计算书按最高的支撑进行计算，其他模板的支撑按照最高模板支撑体系搭设。梁模板支撑体系以最大梁高和13m平台作为计算对象，其余梁板均按此方案执行。
5.1高支模支撑架的构造和施工要求:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

5.1.1模板支架的构造要求：
（1）梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
（2）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
（3）梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

5.1.2立杆步距的设计：
（1）当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
（2）当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
（3）高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

5.1.3整体性构造层的设计：
（1）当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
（2）单水平加强层可以每4—6m沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
（3）双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
（4）在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

5.1.4剪刀撑的设计：
（1）沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
（2）中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.1.5顶部支撑点的设计：
（1）最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
（2）顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
（3）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

5.1.6支撑架搭设的要求：
（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
（2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
（3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
（4）地基支座的设计要满足承载力的要求。

5.1.7施工使用的要求：
（1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
（3）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
5.2楼板模板高支撑脚手架计算书
5.2.1参数信息:

（1）脚手架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):14.10；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；

（2）荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

（3）木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

5.2.2模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3；
I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4；

方木楞计算简图
（1）荷载的计算：
1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.300×0.200 = 1.500 kN/m；

2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；

3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300 = 0.900 kN；

（2）强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(1.500 + 0.105) = 1.926 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×1.000 /4 + 1.926×1.0002/8 = 0.556 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 1.926×1.000/2 = 1.593 kN ；
截面应力 σ= M / w = 0.556×106/133.333×103 = 4.168 N/mm2；

方木的计算强度为 4.168 小13.0 N/mm2,满足要求!