模板及支撑体系施工方案.docx

目 录

一、编制依据 2
二、工程概况 2
三、模板设计 4
四、模板安装质量标准 14
五、支撑体系选型及计算 14
六、质量保证措施 29
七、安全及文明施工要求 33

一、 编制依据
1.1国家、行业相关规范、规程
序号
名 称
编 号
1
建筑工程施工质量验收统一标准
GB50300-2013
2
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204-2002（2011版）
3
建筑工程施工现场消防安全技术规范
GB50720-2011
4
木结构设计规范
GB50005-2003
5
混凝土结构工程施工规范
GB50666-2010
6
钢管脚手架扣件
GB15831-2006
7
直缝电焊钢管
GB/T13793-2008
8
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91
9
建筑施工安全检查标准
JGJ59-2011
10
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130-2011
11
施工现场临时用电安全技术规范
JGJ46-2005
12
建筑变形测量规范
JGJ8-2007
13
建筑施工模板安全技术规范
JGJ162-2008
14
建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范
JGJ166-2008
1.2设计图纸
兴县人民医院迁址新建项目门诊医技楼施工图
1.3其他
兴县人民医院迁址新建项目二标段《施工组织设计》

二、 工程概况
2.1 设计慨况
本工程为兴县人民医院迁址新建项目门诊医技楼工程，地处吕梁市兴县县城新区，南、北为城市规划道路，东侧为新建医院住院楼，场地四周有原有围墙，围墙处地势高于中间待开挖区域。建筑设计使用年限为50年，抗震设防烈度为6度，抗震设防类别为乙类，建筑结构安全等级为二级。结构形式为框架结构，基底标高为-6.85，地基基础采用天然地基。
本工程总建筑面积46903.9㎡，地下1层，地上4层，其中地上建筑面积36725.9㎡，地下建筑面积10178㎡。室内外高差0.5m，房屋总高度为17.3m。每层按后浇带分成四段施工。
建设单位：兴县人民医院
施工单位：山西建筑工程（集团）总公司
2.2建筑概况
本工程建筑物±0.000为绝对高程884.00米。建筑结构安全等级为二级，抗震设防类别为乙类，抗震烈度为6度，地下室防水等为一级。地下室层高6.55m，主楼非标准层层高4~4.8m。
墙厚
地下墙厚300，200，地上墙厚200
KZ
600x600
400x600
800x800
700x700
主楼顶板板厚
200、120、100、160
构件尺寸:

2.3 工程结构特点
本工程工期紧张，不能按照正常程序流水施工，模板周转使用次数较少，一次性投入较大；工程单体施工面积超大，模板工程量庞大，这就给模板的供应和模板的内部调配以及模板施工带来了很大的压力。
2.4模板工程施工方案的选择
2.4.1本工程模板采用胶合板面板，钢管支撑体系，具体选择方式见下表：
工 程 部 位
模 板 体 系
基础底板
底板侧模采用14厚胶合板，Φ48×3.0钢管及直径14的对拉螺杆固定，底板以上50cm留置施工缝，加固采用钢管、M14止水对拉螺栓，螺栓间距450mm
地下室外墙
采用14厚胶合板，次龙骨为38×78的木龙骨，主龙骨用双钢管， Φ14防水对拉螺栓@450。
框架柱
采用14厚胶合板，次龙骨为50×100的木龙骨，主龙骨用双钢管，Φ14对拉螺栓@450。
顶板
采用14厚胶合板，次龙骨为38×78的木龙骨，主龙骨用Φ48×3.0双钢管

三、模板设计
3.1 施工流水段划分
主体施工时，按基础和主体结构后浇带共分为4个施工段，具体如下：一段（1-15交B-R）、二段（15-27交A-R）、三段（1-15交R-AD）、四段（15-27交R-AD）。
3.2 工程难点
本工程地面积大，模板等周转材料一次性投入大，且四周场地较拥挤，地下室承台较密集，且顶板可用洞口较少，模板拆除后各种材料垂直运输相对困难，只能采用人工倒运。
3.3模板选配
3.3.1垫层
垫层厚度为100mm，垫层模板采用50×100mm 方木，沿垫层边线设置方木，方木用钢筋棍固定在基坑表面上。

垫层模板支设图
3.3.2基础侧模及外导墙模板支设
1、底板侧模及外导墙模板
底板侧模采用14mm胶合板，底板以上50cm留置施工缝，背楞采用50×100方木，间距150mm，加固采用钢管、M14止水对拉螺栓，螺栓间距450mm，模板外侧加设钢管斜撑，底板侧模做法如图所示。

底板外墙施工缝支模示意图
3.3.3框架柱模板支模
柱模板支设前必须先将根部表面松动的石子和杂物清理干净。柱子模板支设好后，用木楔的方法固定柱子的钢筋骨架，保证柱子钢筋的保护层满足设计要求和防止钢筋笼扭曲和保护层厚度不够现象产生。并且用水泥砂浆将根部缝隙堵严，防止跑浆。
柱子模板的支设高度到梁底面，并在根部一侧预留洞口，待模板支设好后清理柱子根部的杂物，清理完毕后立即封闭，用水泥砂浆将与支撑面的缝隙堵严。柱子模板支设好后，用吊线或用经纬仪对柱垂直度进行校正偏差不允许超过规范允许范围。
柱子采用14mm胶合板与钢管围楞体系，当柱子边长不大于600mm时，柱箍纵向第一道与水平杆连接，间距为450mm。当柱子边长大于600mm时，应加设1根φ14对拉螺栓，柱抱箍纵向间距同前。
①、按照图纸的尺寸，配成定型的墙板和柱模，现场进行拼装。
②、绘制模板组装平面图，注明模板吊装顺序，对模板逐一编号，并在施
工前与平面图进行核对，以确保模板安装准确无误。
A、边长小于600mm柱 B、边长为600mm-1000mm设1道中间拉杆

框架柱支模立面图

框架柱斜撑支模图
梁柱接头模板采用四块木模板配制的带梁豁的柱模板组合制成定型模板。面板采用14mm厚多层板，背肋采用40×100mm木方，木方与木模板接触面必须过刨。根据梁的尺寸在模板上留出梁豁，豁口周边加40×100mm木方。梁豁以下的柱模长度应不小于100mm长。梁柱接头模板由专人进行制作，以确保梁柱接头模板的尺寸准确性。
梁柱接头模板
3.3.4墙板模板支模
墙板采用满足设计要求厚度的夹板与对拉螺栓相结合的体系，剪力墙围楞水平间距150mm，竖向间距450mm,同时配合φ14对拉螺栓固定，对拉螺栓间距450×450mm。具体墙板支模体系见附图：

外墙模板防水及对拉螺栓平面图
3.3.5顶板模板支设
①顶板利用满堂碗扣架支撑，满堂碗扣架搭设要求：立杆间距1.2m，步距1.2m，0.2m高设扫地杆一道，水平横杆间距2.4m，在立杆顶端加U托，托住主龙骨，要求主龙骨用一组两根钢管沿开间长向设置，间距按立杆及U托设置，次龙骨用50mm×100mm方木放在主龙骨上并垂直主龙骨放置，光面胶合板铺钉在次龙骨上，要求板面平整光滑，板缝用光面竹胶板贴严，禁止使用海棉条堵缝。
②板与墙接触处阴角做法：为防止出现错台，浇墙混凝土时适当将墙内侧混凝土浇高出楼板底标高5-10mm，支楼板模时沿墙四周设置一道50×100方木，在铺钉光面胶合板与墙接触缝用海棉条封实，防止漏浆，顶板模安装如下简图：

3.3.5楼梯模板支模
楼梯模板采用踏步式木模。配制木模时，按照楼梯的宽度、高度和长度、踏步的步数来配制。模板用14mm的多层板及50mm×100mm的木方现场放样后配制，楼梯侧模用木方及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。梯段的底板模板施工完后，绑扎钢筋。
对于标准层楼梯踏步，采用模板公司设计生产的定型整体踏步模板，该模板施工方便、成型效果好，在以往工程中均已取得很好的效果，其踏步模板如下图所示：

3.3.6剪力墙门窗洞口支模
剪力墙门窗洞口模板、预留洞口模板采用多层板板及木方、角铁、螺栓制作而成的定型钢模。定型钢模尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作。利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。如果是窗洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证砼的密实度。

3.4内排架搭设要求
类型
搭设要求
柱模板
柱子截面≥600MM时，竖向木方间距200MM，柱箍1/3间距<400MM，其余为450MM（此时用双钢管加对拉螺栓）。
墙体模板
次龙骨采用50x100MM，木方间距150MM，主龙骨（双钢管）间距为450MM，M14对拉螺栓间距450*450MM。1/3以下墙体应采用双螺帽加固。
3.5模板的拆除
3.5.1侧模拆除：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。
3.5.2顶模的拆除必须执行《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204－2015）的有关规定，作业班组必须进行拆模申请，根据同条件试块强度，经技术部门批准后方可拆除。具体各部位拆除模板时的砼强度详见下表：
名称
跨度（m）
百分比
板及拱梁
≤2
50%
﹥2且﹤8
75%
梁
≤8
75%
承重结构
﹥8
100%
悬臂梁和悬臂板

100%

3.5.3已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载：当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算并加设临时支撑。
3.5.4拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。
3.5.5模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组执行作业。
其好处是：支模时就应考虑拆模的方便与安全，折模时，人员熟知模板配置情况，对拆模进度、安全施工、模板及配件的保护都非常有利。
3.6 模板的维护及保养
为达到经济合理、降低成本的目的，多层板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时，应轻搬轻放；发现有损坏变形，应及时修理；模板分类分规格码放。多层板的侧面、切割面、孔壁，应用封边漆封闭。在严格遵守规范及工艺标准的前提下，从模板的制作到安装，还应在操作中执行如下具体要求：
1. 加工模板锯边钻眼：在要裁开木胶板时，应选有靠臂的台锯，转速要达4000转／分，选用直径256mm、120齿、3mm厚的圆形合金锯片，缓慢推板。钻眼时，板下一定下垫木方。
2. 封边涂眼：新裁开的模板边码放成一个整面，用干布擦去灰和水，干后用耐水油漆将锯边和钻眼刷涂二次以上并干透。看见板面有碰伤，应清洁后刷漆。
3. 压刨木方：小木龙骨必须将其双面过压刨机。以保证木龙骨与胶合板紧密接触，厚度一致。
4. 胶条嵌缝：木胶板四边擦净，选用和模板同厚的“双面粘胶密封条”沾牢板边，按序推紧，形成板面无缝。
5. 弹线留边：模板要弹线定位后方可开始铺装，中心凸起线的两端，一般各留5mm缝。
6. 刷脱模剂：顶板模铺好，绑钢筋前，擦亮木胶合板模面，均匀涂刷脱模剂并干透。用做柱模、梁模和大墙模时，应组装前就满刷脱模剂。
7. 铺大墙模：在整块模板后面，纵向钉稳木方；两块模板之中，放置木方，穿墙螺栓从其中穿，多块钉好的模板背后再用钢管连接；安装位置要找平。立好斜撑，吊线修正固定后再浇注。
8. 铺梁柱模：梁模应按所需尺寸裁开模板；钻好穿墙螺栓孔；封边涂眼，在模板后钉木方，组装成模。柱模可用柱箍夹紧，吊线调整垂直无误后，方可浇注。
9. 二次查模：浇砼前必须吹净模板上杂物；吊线看平台中拱高度确为1－3‰，细查板与板之间无漏缝，板边和角，应高矮一致呈水平。如不平，应调整U托和用木片垫平边角。
10. 轻卸慢滑：卸模时，严禁撬边角和砸敲木胶板。先卸松中间最易拆卸的第一块，其余就随之而下。应让每块模板从木方上慢慢滑落；用手扶稳不沾地，平放码堆。
11. 清板修面：平台周转下的模板用布擦净板面板边；检查模板，将有划痕和破损的地方，涂刷耐水油漆，干透后码放整齐。
12. 过程督查：模板严禁钢筋拖拉，振捣和抛掷。将木胶板完好率落实到人。由下道工序检查上一道工序，如有破损，应刷涂油漆。
四、模板安装质量标准
4.1模板安装允许偏差和检查方法
项次
项目
允许偏差（mm）
检查方法
1
轴线位移
基础
5
尺量
柱、墙、梁
3
2
标高
±3
水准仪或拉线尺量
3
截面尺寸
基础
±5
尺量
柱、墙、梁
±2
4
每层垂直度
3
2m托线板
5
相邻两板表面高低差
2
直尺、尺量
6
表面平整度
2
2m靠尺、楔形塞尺
7
阴阳角
方正
2
方尺、楔形塞尺
顺直
2
5m线尺
8
预埋铁件、预埋管、螺栓
中心线位移
2
拉线、尺量
螺栓中心线位移
2
螺栓外露长度
＋10，－0
9
预留孔洞
中心线位移
5
拉线、尺量
内孔洞尺寸
＋5，－0
10
门窗洞口
中心线位移
3
拉线、尺量
宽、高
±5
对角线
6
4.2固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。
预埋件和预留孔洞的允许偏差
项次
项　　　目
允许偏差（mm）
1
预埋钢板中心线位置
3
2
预埋管、预留孔中心线位置
3
3
预埋螺栓
中心线位置
2
外露长度
＋10，0
4
中心线位置
预留洞
10
截面内部尺寸
＋10，0

五、 模板支撑体系选型及计算
本工程根据工程结构特点，地下室选用扣件式钢管支撑架，地上一层到五层选用碗扣式钢管支撑架。
5.1扣件式钢管支撑体系
5.1.1施工方法：
地下室模板支撑体系采用满樘内脚手架，立杆的横、纵间距1.2米，步距1.5米。
5.1.2施工准备：
编制脚手架施工组织设计。明确使用荷载，确定脚手架平面、立面布置，列出构件用量表，制订构件供应和周转计划等。
施工人员在施工前认真熟悉图纸、规范、施工方案。
对施工班组进行现场安全和技术培训，加强队伍的技术素质。
对多层复合板、木枋、钢管、扣件、脚手板进行检查，不合格的禁止使用。
脚手板采用宽不小于200mm，厚度为50mm的松木脚手板。脚手架基础必须平整，立杆底座下铺垫板，垫板厚度不小于50mm。
清理组架范围内的杂物.
5．1.3钢管脚手架搭设
（1） 搭设顺序：
（2） 安放垫板一→安立杆一→安扫地杆一→安横杆一→铺临时脚手板一→安上层立杆一→安上层横杆一→逐层支设到楼板底
（3） 地基处理：
混凝土基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。
（4）脚手架搭设：
①在楼板上按立杆位置安放立杆(下面垫木方)，其上交错安装3．0m和1．8m长立杆，使接头错开。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm 的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
②立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开

的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。
③ 大横杆：
大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。
④ 小横杆：
每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15crn。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层’脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1一2根小横杆，其最大间距不大于75cm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。
⑤ 纵、横向扫地杆：
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。存在高低差处，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm，并对此立杆采取双向斜拉加固措施。
⑥脚手架搭设以3人为一小组为宜，其中1人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。
5.1.4钢管脚手架拆除
（1）当8米跨度内楼板、梁混凝土强度达到75%以上(8米跨度以上，梁混凝土强度需达到100%)；且与施工楼层间隔不少于两层时，可以拆模。拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立警戒区，禁止无关人员进入。
（2）拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。
（3）拆除的构件应用绳索吊下，或人工递下，严禁抛掷。
（4）拆除的钢管、扣件应及时分类堆放，以便运输、保管。
（5）每班拆架下班时，不应留下扣件松动；架体堆放钢管、扣件等隐患。
（6）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
（7）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。
5.1.5 满堂架方案验算
参数：
立杆纵矩la = 1.2m
立杆横矩lb＝1.2m
横杆步矩h = 1.5m
扣件抗滑承载力R＝8.0KN
脚手板自重：0.35KN/m2
每米钢管重：0.038 KN/m
施工均布荷载：2.0 KN/m2
1、横向水平杆验算：
q ＝1.2×（q1 ＋q2）＋1.2Q
＝1.2×（350＋38.4）＋1.2×2000
=2.866N/mm
Mmax=0.1ql2
=0.1×2.866×14002
=561736 N·M
= Mmax/W=561736/5080＝110.58N/㎜2
＜f＝205 N/㎜2
强度验算安全
依据[v]=1400/150=9.333㎜
又根据：[v]≤10㎜，取[v]=9.333㎜
vmax=0.677×ql4/100EI
=0.677×2.866×14004/100×2.06×105×12.19×104
=3.383㎜
vmax＜[v]　　　　　　　　　　　　　　　
挠度验算安全

2、纵向水平杆验算
P1=(1.2×350+1.2×2000)×0.7×1.2=2368.8N
P2=1.2×(1.2×38.4+13.2)=71.136 N
P = P1+ P2=3155.6+71.136=3226.7N
Mmax=0.175Pl
=0.175×3226.7×1400
=79054.2 N·M
= Mmax/W=79054.2/5080＝155.6N/㎜2
＜f＝205 N/㎜2
强度验算安全

根据[v]＝1400/150＝9.333㎜
又根据[v]≤10㎜，取[v]=9.333㎜
vmax=0.677×ql4/100EI
=0.677×3.236×14004/100×2.06×105×12.19×104
=3.352㎜
vmax＜[v]
挠度验算安全
3、扣件抗滑承载力验算
N＝（1.2 q1＋1.2Q）×la×lb+1.2〔(2 la + lb)×38.4+2×13.2〕
＝（1.2×350＋1.2×2000）×1.2×1.2＋1.2〔（2×1.2＋1.2）×38.4＋2×13.2〕
　＝4258.3
　＝4.2583KN
N＜Rc=8.0KN
扣件抗滑承载力安全
4、立杆稳定性验算
①立杆所承受的轴向力
N＝1.2（NG1k＋NG2k）＋1.4∑NQ
NG1k＝〔H＋（la＋lb）〕×38.4＋2n×13.2＋（H/6.5－1）×18.4＋2×（H/4.1＋1）×14.6
　　＝〔23.8＋18×（1.4＋1.4）〕×38.4＋2×18×13.2＋（23.8/6.5－1）×18.4＋2×（23.8/4.1+1）×14.6
=3576.57N
NG2k=H/12×350
　　＝23.8/12×1.4×1.4×350
　　＝1360.57N
∑NQk= la lb×2000
　　＝1.4×1.4×2000
　　＝3920 N
N＝1.2×（3576.57＋1360.57）＋1.4×3920
　＝11414.57 N
②立杆稳定性验算
立杆计算长度系数查表得：u＝1.52
立杆计算长度lo= uh＝1.52×1.5＝2.28m
长细比：λ＝lo/ｉ＝2280/15.8＝144
由λ＝144查表得：
稳定性系数：ψ＝0.308
根据公式：1.2×N/ψA＜f进行验算
1.2×N/ψA＝1.2×11414.57/0.308×489＝90.95 N/㎜2＜f＝205 N/㎜2
立杆稳定性安全
5、立杆地基承载力：
由于立杆立在现浇钢筋砼板上不需验算，在下一层加支撑
5.2碗扣式钢管支撑体系
5.2.1施工方法：
模板采用满樘碗扣式脚手架，立杆的横、纵间距1.2米，步距1.2米。立杆顶端用U形托与楼板底模木枋支撑。
5.2.2．施工准备
（1）编制脚手架施工组织设计。明确使用荷载，确定脚手架平面、立面布置，列出构件用量表，制订构件供应和周转计划等。
（2）施工人员在施工前认真熟悉图纸、规范、施工方案。
（3）对施工班组进行现场安全和技术培训，加强队伍的技术素质。
（4）对胶合板、木枋、钢管、扣件、脚手板进行检查，不合格的禁止使用。
（5）脚手板采用宽不小于200mm，厚度为50mm的松木脚手板。脚手架基础必须平整，立杆底座下铺垫板，垫板厚度不小于50mm。
（6）清理组架范围内的杂物.
5.2.3碗扣式钢管脚手架搭设.
（1）搭设顺序：
安放垫板一→安立杆一→安扫地杆一→安横杆一→铺临时脚手板一→安上层立杆一→安上层横杆一→逐层支设到楼板底，安立杆顶U形托一→安纵横木龙骨，铺胶合板
（2）脚手架搭设：
①在楼板上按立杆位置安放立杆(下面垫木方)，其上交错安装3．0m和1．8m长立杆，使接头错开同。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm 的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
②接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。搭设时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆等接头插人下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上(即横杆水平度是否符合要求)；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；如是装配原因，则应调整后锁紧；如是杆件本身原因，则应拆除，并送去整修。
③脚手架搭设以3人为一小组为宜，其中1人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。
④搭设到板底，安装并调整立杆上面的U托，使U托顶板处于同一水平面内。再支设纵横木龙骨，铺胶合板。
5.2.4碗扣式钢管脚手架拆除
（1）当8米跨度内楼板、梁混凝土强度达到75%以上(8米跨度以上，梁混凝土强度需达到100%)；且与施工楼层间隔不少于两层时，可以拆模。拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立警戒区，禁止无关人员进入。
（2）拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。
（3）拆除的构件应用绳索吊下，或人工递下，严禁抛掷。
（4）拆除的钢管、扣件应及时分类堆放，以便运输、保管。
（5）每班拆架下班时，不应留下扣件松动；架体堆放钢管、扣件等隐患。
（6）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
（7）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。
5.2.5碗扣式脚手架计算书
1.计算参数
结构板厚最厚为200mm，层高最高为一层4.8m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度15mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm碗扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。

2. 楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值
①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m
②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.30 × 1.2 = 8.64 kN/m
③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.30 × 1.2 = 0.40 kN/m
④施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 1.40 kN/m
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 10.80 kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 9.40 kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm
W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
剪力系数KV=0.606，
M1=KMq1L2 =-0.105×10.80×3002=-102060N.mm
V1=KVq1L=0.606×10.80×300=1963N

b.①＋②＋③荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KMq2L2 =-0.105×9.40×3002=-88830N.mm
跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KMq2L2 =0.078×9.40×3002=65988N.mm
剪力系数KV=0.606
V2=KVq2L=0.606×9.40×300=1709N
挠度系数Kυ=0.644
υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(9.40/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.14mm

C施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200
M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×300=84000N.mm
支座弯矩系数KM=-0.100
M5=KM×PL=-0.100×1.40×1000×300=-42000N.mm
剪力系数KV=0.600
V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN
挠度系数Kυ=1.456
υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.13mm
2）抗弯强度验算
M1=-102060N.mm
M2＋M5=-130830N.mm
M3＋M4=149988N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax=149988N·mm=0.15kN·m
σ=Mmax/W=149988/54000=2.78N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=2.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
3）抗剪强度验算
V1=1963N
V2+ V3=1709+840=2549N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：
Vmax=2549N=2.55kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×2549/(2×1000×18)=0.21N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=0.21N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
4)挠度验算
υmax=0.14+0.13=0.27mm
[υ]=300/250=1.20mm
楼板底模挠度υmax=0.27mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。

(3)第一层龙骨(次楞)验算
钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨；
第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm；
W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3,I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.125
q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=10.80×300/1000=3.24kN/m
Mmax=KMqL2=-0.125×3.24×9002=-328050N·mm=-0.33kN·m
σ=Mmax/W =328050/83333=3.94N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=3.94N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.625
Vmax=KVqL=0.625×3.24×900=1823N=1.82kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×1823/(2×50×100)=0.55N/mm2
第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.55N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=9.40/1.2×300/1000=2.35kN/m=2.35N/mm,挠度系数Kυ=0.521
υ max=Kυq’L4/(100EI)=0.521×2.35×9004/(100×9000×4166667)=0.21mm
[υ]=900/250=3.60mm
第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.21mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。

(4)第二层龙骨(主楞)验算
钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2
W=8980mm3, I=215600mm4
1)抗弯承载力验算
弯矩系数KM=-0.281
P=1.250×3.24×900=3645N=3.65kN
Mmax=KMPL=-0.281×3645×900=-921821N·mm=-0.92kN·m
σ=Mmax/W=921821/8980=102.65N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=102.65N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=1.281
Vmax=KVP=1.281×3.65×1000=4676N=4.68kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×4676/(2×2×424)=8.27N/mm2
第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=8.27N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
挠度系数Kυ=1.795
P，=1.250×2.35×900=2644N=2.64kN
υmax=KυP，L3/(100EI)=1.795×2644×9003/(100×206000×215600)=0.78mm
[υ]=900/250=3.60mm
第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.78mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。

3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根立柱的最大支座力的系数3.351
每根钢管承载NQK1=3.351×3.65×1000=12231N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =12231+810=13041N
钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=3.80×0.0538×1000=204N
水平拉杆4层,拉杆重量=4×(0.90+0.90)× 0.04×1000=288N
支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=204+288+=492N
钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×492+13041=13632N
(2)钢管立杆长细比验算
LO=h+2a=1.20+ 2×0.40=2.00m，钢管的i=1.59cm,λ= LO/i=200.00/1.59=125.79
碗扣式钢管杆件长细比125.8＜150.0,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
=0.417,P=N/（A）=13632/(0.417×424.00)=77.10N/mm2
碗扣式钢管立杆稳定性77.10N/mm2＜205N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算
碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=300mm,上部荷载为：F=13632/1000=13.63kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=300-20=280mm,η=0.4＋1.2/βS =1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+280)+2×(100+280)=1720mm,βh =1.00
(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1720×280]/1000=482.08kN
受冲切承载力482.08kN＞F=13.63kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2
βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN
支承面局部受压承载力364.65kN＞F=13.63kN,满足要求。
5.计算结果
底模楼模板15mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=50mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管Φ48×3.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.20m。
模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪