落地式双排脚手架施工方1.doc

目录
1 编制依据 2
2 工程概况 2
3 施工部署 4
4 构造要求及技术措施 5
5 安全防护措施 10
6 脚手架的搭设及拆除施工工艺 12
7 劳动力、材料及机具配备 13
8 质量保证 14
9 落地式脚手架的计算 17
10 落地式卸料平台计算 33
11 附图 38

1 编制依据
1.1主要规程、规范
1.1.1 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版）
1.1.2 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）
1.1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）
1.1.4 《北京市建筑工程施工安全操作规程》（DBJ 01-62-2002）
1.2 参考手册
1.2.1 《建筑施工手册》（缩印本第4 版，2003.9）
1.2.2 《简明施工计算手册》（1999.7）
1.2.3 《实用建筑施工安全手册》（1999.7）
2 工程概况
2.1 总体工程概况
惠州市金山湖花园3号小区位于惠州市惠城区河南岸金山湖花园北面三环路北侧，工程为10栋14~16层的商住楼及一些低层、多层配套建筑。工程规模约214210平方米，其中地下室57000平方米、地上部分157210平方米，共包括地下室在内的十栋15~16层建筑及幼儿园、社区服务中心。除幼儿园没有设置地下室外，其余部分地下室均为一个整体，按地下室结构图纸将本工程分为A段和B段，其中A段地下室建筑面积23517㎡，B段地下室建筑面积33483㎡。建筑高度最高为57.5m，顶部为蓝色西瓦屋面，标准层层高为3.0 m。
地下室连成一个整体，从地下室起来的各栋塔吊±0.000m相当于绝对标高分别为：301栋±0.000=18.25m 、302栋±0.000=18.35m 、303栋±0.000=18.30m 、304栋±0.000=18.35m 、305栋±0.000=18.35m 、306栋±0.000=18.35m 、307栋±0.000=18.35m 、308栋±0.000=18.10m 、309栋±0.000=18.30m 、垃圾小型转运站±0.000=16.85m、社区服务中心及物管中心±0.000=18.60m；幼儿园±0.000=16.80m，建筑楼面标高与结构楼面标高相差0.05m，建筑做法为50mm厚。
2.2 脚手架工程概况
本工程甲方在移交场地时己将土方大面积开挖平整至地下室底板约垫层面标高处，地下室为一层，塔楼在地下室内部，即地下室外侧排栅与商铺门前外排栅，需要整体一次性从地下室开挖土方面标高处搭起来高出女儿墙1.2米高度处，地下室外脚手架验算按最高12米计算复核验算。地下室外侧壁与主体或商铺不在同一个侧面的分开搭设，在完成商铺结构施工及土方回填之前把此部分外排栅拆除，土方回填之后重新搭设装饰外脚手架。主体部分外脚手架搭设分别从地下室顶板顶及二层楼面开始搭设至屋面层高出女儿墙1.2米，总高度分别为49.950米及46.800米，出屋面部分从屋面层楼面开始从新搭设落地式脚手架至坡屋面，高出坡屋面檐口1.2米，出屋面搭设总高度高度为6.95米。
3 施工部署
3.1 安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到 “杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在1‰以内” 安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“惠州市安全文明工地”的根本要求。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组 长：邹明贵（现场执行经理）——负责协调工作
副组长：
潘毫尧（现场总工）——技术总指导
易秋乐（主管工长）——负责A段现场施工总指挥
潘国富（主管工长）——负责B段现场施工总指挥
组 员：
吕伟强（现场综合工长）——A段302、304栋现场施工协调
邓行（现场综合工长）——A段幼儿园、301栋现场施工协调
陈朝华（现场综合工长）——A段303栋现场施工协调
叶小雷（现场质检工长）——A段现场施工协调
杜鸿山（现场质检工长）——B段现场施工协调
杨正伦（现场综合工长）——B段305、306栋现场施工协调
孙安筑（现场综合工长）——B段307、308栋现场施工协调
喻颖瑞（现场综合工长）——B段309、310栋现场施工协调
邓旭（安全主管）——现场施工质量总监督、质量验收
李胜才（安全员）——现场施工指挥、质量检查
3.2 设计总体思路
结合本工程结构形式、实际施工特点，脚手架施工采用双排钢管脚手架，用φ48×3.5钢管搭设，地下室部分与主体部分分开搭设，采用落地式脚手架。沿建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架，用于结构和装修施工，同时兼作安全防护。
4 构造要求及技术措施
4.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施
4.1.1 地基处理
土方回填土按要求采用2∶8 灰土分层夯实，压实系数0.94，分层取样试验合格后方可进行下一步回填土。土方回填完后表面用C10 混凝土进行硬化，厚度为5cm。基础上底座下设置通长脚手板垫板，长度不少于两跨，厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm 处设排水沟和积水坑，排水沟用砂浆硬化。
4.1.2 立杆
每根立杆底部应设置底座或垫板，脚手架设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。脚手架底层步距不应大于2m。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。双排整体式落地脚手架全部采用单立杆，立杆顶端高出结构栏杆至少1.5m。立杆与小横杆采用直角扣件连接。立杆接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取60cm）。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。
4.1.3 大横杆（纵向水平杆）
大横杆置于小横杆之上，立柱的内侧，其长度不宜小于3跨，用直角扣件与小横杆扣紧，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可以采用搭接。纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3（本工程取400mm）；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
4.1.4 小横杆（横向水平杆）
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。小横杆伸出外排立杆边缘距离不小于10 cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15 cm。
4.1.5 纵、横向扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm 的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。
4.1.6 剪刀撑
本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。
剪刀撑每6 步4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°~60°之间（本工程全部在50°左右）。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4 个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。
为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。
本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6 跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。
4.1.7 脚手板
立杆底座垫木平行于墙面放置，采用2000mm 长硬木板。
作业层脚手板采用竹串片及铁笆，采用镀锌14#铁丝绑扎固定。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔3 层也需要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。
脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。
拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。
4.1.8 连墙件
连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.60m，水平间距为3.6m（本工程连墙件可按楼标高设置，即垂直间距3m，水平间距3.6m）。连墙件用φ48×3.5 的钢管与大于φ16～18的7字型钢筋双面焊接设置，焊接长150，7字型钢筋预埋长度大于300mm，7字型钢筋下料长度大于550，连墙件其与脚手架的连接采用直角扣件。
第一道连墙件从二层梁板标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。
连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°～60°夹角。
4.1.9 防护设施
脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m×6.0m 规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m 左右设首层平网，往上每隔3步设隔层平网，施工层随层设网。
作业层脚手架立杆于0.9m处设一道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。
4.2 转料平台
转料平台采用落地式转料平台，采用φ48×3.5钢管搭设，转料平台投影面积为长4米×宽3米，立标间距为1米×1米，扫地杆为200，步距1.5米，按楼层高度每搭设3米用铁笆满铺一层，在每步距中间位置加一道防护栏杆，周边满挂安全网围闭。转料平台搭设时应与外脚手架分开搭设，每3米设一道水平拉杆与架体的四个角用扣件拉住。
4.3 脚手架出入口的构造
每栋设置一个出入口，挑空两根立杆，跨越两步三跨，大小为4.5m×4.0m（宽×高）。出入口再搭设3.0m×4.5m×4.5m（长×宽×高）的防护棚，上铺50mm 厚的双层脚手板。
在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆，并高于门洞口2步，立杆用短管斜撑相互联系，上方悬空立杆处增加一根斜杆，斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm 以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆采用通长杆件，接长采用对接扣件。
出入口具体做法详见附图-16：外脚手架节点图二①、②。
施工电梯出口处设置4.5m×3.6m×6m（长×宽×高）出入口，顶部铺50mm 厚的双层脚手板，具体做法详见附图-14：施工电梯与外脚手架关系图。
5 安全防护措施
5.1 电梯井洞口防护措施
电梯井口设置不低于1.2m 高的自闭式防护门，用φ12 的螺纹钢筋，按照水平间距15cm，竖向间距20cm 焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。
防护门制作及安装详见附图-16：外脚手架节点图二③。
电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用φ25 螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。
5.2 结构临边防护措施
在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用φ48×3.5 钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m 设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。
沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。
5.3 楼梯间防护措施
楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m 高的护身栏，侧边底部设18cm 高的挡脚板。
5.4 防雷避电措施
本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-88）标准。
工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成逼雷网络。
接地线采用40×4 的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2 道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个（本工程每栋楼按照南北各3 个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2 倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。
6 脚手架的搭设及拆除施工工艺
6.1 落地式钢管脚手架搭设施工工艺
6.1.1 搭设顺序
落地式双排脚手架的搭设顺序为：场地平整、夯实→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网→⋯⋯
6.1.2 施工工艺
定位定距：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记，垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。
在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，应先立外排，后立内排。
其余组件的搭设要求详见构造要求。
6.2 脚手架的拆除施工工艺
拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→ 剪刀撑→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。
拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。
拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。
7 劳动力、材料及机具配备
7.1 劳动力配备
工种
人数
任务
架子工
40
负责架子的搭设及拆除
测量放线工
2
负责脚手架垂直度控制
7.2 材料配备
名 称
单位
数 量
规 格
普通钢管
t

ф48×3.5mm
脚手板
m3

厚5cm，宽20~30cm
密目安全网

水平安全网

直角扣件

旋转扣件

对接扣件

镀锌钢丝
kg

14#
7.3 机具配备
名 称
单位
数 量
备 注
架子扳手
把
100
搭设和拆除架子用
力矩扳手
把
4
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
倒链葫芦
个
2
调整架子水平弯曲度
8 质量保证
8.1 构配件允许偏差
序号
项目
允许偏差△(mm)
示意图
检查工具
1
普通钢管尺寸
外径48mm
壁厚3.5

-0.5
-0.5

游标卡尺
2
钢管两端面切斜偏差
1.70

塞尺
拐角尺
3
钢管外表面锈蚀深度
≤0.50

游标卡尺
4
钢管弯曲：各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m

≤5

钢板尺
立杆钢管弯曲
3m≤L≤4m
4m≤L≤6.5m

≤12
≤20

水平杆、斜杆的钢管弯曲
L≤6.5m

≤30

8.2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法
项次
项目
技术要求
允许偏差△(mm)
示意图
检查方法与工具
1
地基与基础
表面
坚实平整

—
观察
排水
不积水
垫板
不晃动
底座
不滑动
不沉降
-10
2

最后验收垂直度20~80m
—

±100

用
经
纬
仪
或
吊
线
和
卷
尺

搭设中检查
偏差的
高度(m)
H=2
H=10
H=20
H=30
H=40
H=48
—

±7
±20
±40
±60
±80
±96
—

3
间距
步距
—

±20
—

钢板尺
纵距
±50
横距
±20
4
纵向水平杆高差
一根杆的两端
—

±20

水平仪或水平尺
同跨内两根纵向水平杆高差
±10

5
双排脚手架
横向水平杆
外伸长度
外伸500mm

-50

—

钢
板
尺
6
扣
件
安
装
主节点
处各扣
件中心
点相互
距离

a≤150mm

—

钢
板
尺
同步立
杆上两
个相隔
对节扣
件的高
差

a≥500mm

—

钢卷尺
立杆上
的对接
扣件至
主节点
的距离
a≤h/3

纵向水
平杆上
的对接
扣件至
主节点
的距离

a≤la/3

钢卷尺
扣件螺
栓拧紧
扭力矩
40~65
N·m
—

—

扭
力
扳
手
7
剪刀撑斜杆
与地面的倾
角
45°~
60°
—

—

角
尺
8
脚
手
板
外
伸
长
度
对接
a=130~150mm
l≤300mm
—

卷尺
搭接
a≥100mm
l≥200mm
—

9 落地式脚手架的计算
9.1地下室外侧壁落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为12.0米，立杆采用双立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距0.80米，立杆的横距1.80米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距2.40米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800/3=0.040kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.040+1.4×0.800=1.214kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=1.214×1.8002/8=0.492kN.m

=0.492×106/5080.0=96.792N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.040+0.800=0.878kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×0.878×1800.04/(384×2.06×105×121900.0)=4.781mm

小横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.800×0.800/3=0.072kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.800×0.800/3=1.440kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.069+1.2×0.072+1.4×1.440)/2=1.093kN

大横杆计算简图

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×0.8002+0.267×1.093×0.800=0.236kN.m

=0.236×106/5080.0=46.408N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.00mm

集中荷载标准值P=0.069+0.072+1.440=1.581kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1581.120×800.003/(100×2.060×105×121900.000)=0.61mm

最大挠度和
V=V1+V2=0.611mm

大横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.800×0.800/2=0.108kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.800×0.800/2=2.160kN
荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.108+1.4×2.160=3.190kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161
NG1 = 0.116×12.000=1.393kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×6×0.800×(1.800+0.300)/2=0.756kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×0.800×6/2=0.360kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×0.800×12.000=0.048kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.557kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×0.800×1.800/2=4.320kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.140
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×1.140×1.200 = 0.527kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.12kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.13；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.74m；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.80；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 141.96
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.21kN；
　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.13；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.74m；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.80
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.162kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 159.81
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.164kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.320kN；
　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 41.062米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.164kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.320kN；
　　 gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m；
　　 Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.137kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 32.832米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw

wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.527kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 5.40×2.40 = 12.960m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

经计算得到 Nlw = 9.556kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 14.556kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中 N为连墙件的轴向拉力，N=14.556kN；
lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；
t为连墙件的周长，t=3.50mm；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；
经过焊缝抗拉强度 = 14556.08/(150.80×3.50) = 27.58N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!

连墙件对接焊缝连接示意图