巴拉水电站首部枢纽导流洞坍塌冒顶处理 (1).pdf

S i c h u a n H y d r o p o w e r 1 2 7 巴拉水电站首部枢纽导流洞坍塌冒顶处理杨 宏 昆,王 坤 雷,许 红 军,夏 俊 江(四川省清源工程咨询有限公司,四川 成都 6 1 0 0 7 2)摘 要:近几十年来,随着隧洞设计和施工技术的不断创新,超大断面无压输水隧洞在水电和水利工程中得到广泛应用。隧洞通常沿河向布置于岸坡山体内,由于受地形条件限制,首部进口段、尾部出口临河侧向和上覆岩土均浅埋,地质条件较差,洞段坍塌冒顶时有发生。本文以巴拉电站首部枢纽导流洞前段进口局部坍塌冒顶为例,梳理事件发生发展过程,分析坍塌冒顶内外原因,总结事件处理相关经验和教训,提出类似问题的风险控制要点,可供业内同行参考。关键词:巴拉水电站;导流洞;坍塌冒顶;洞内衬砌中图分类号:TM 6 2 2;TV 6;TV 5 5 1.1+2文献标志码:B文章编号:1 0 0 1-2 1 8 4(2 0 2 3)0 5-0 1 2 7-0 5T r e a t m e n t o n t h e C o l l a p s e a n d R o o f F a l l i n t h e D i v e r s i o n T u n n e l o f t h e H e a d w o r k s o f B a l a H y d r o p o w e r P r o j e c tYAN G H o n g k u n,WANG K u n l e i,X U H o n g j u n,X I A J u n j i a n g(S i c h u a n Q i n g Y u a n E n g i n e e r i n g C o n s u l t i n g C o.,L t d.,C h e n g d u S i c h u a n 6 1 0 0 7 2)A b s t r a c t:W i t h t h e c o n t i n u o u s i n n o v a t i o n s o f t u n n e l d e s i g n a n d c o n s t r u c t i o n t e c h n o l o g y f o r r e c e n t d e c a d e s,t h e u l t r a-l a r g e s e c t i o n a n d n o n-p r e s s u r e t r a n s m i s s i o n t u n n e l h a s b e e n w i d e l y a d o p t e d i n h y d r o p o w e r a n d w a t e r c o n s e r v a n c y p r o-j e c t s.T h e t u n n e l i s u s e d t o b e a l i g n e d a l o n g t h e r i v e r i n b a n k s l o p e s a n d m o u n t a i n s.D u e t o t h e r e s t r i c t i o n o f t e r r a i n c o n d i t i o n s,t h e i n l e t o f t h e h e a d w o r k s,o u t l e t o f t a i l s e g m e n t a r e s h a l l o w l y b u r i e d o n t h e r i v e r s i d e a n d t h e o v e r l y i n g r o c k a n d s o i l,w h e r e t h e g e o l o g i c a l c o n d i t i o n s a r e u n f a v o r a b l e a n d t h e c o l l a p s e a n d r o o f f a l l o c c u r f r o m t i m e t o t i m e.T h i s a r t i c l e t a k e s t h e p a r t i a l c o l l a p s e a n d r o o f f a l l i n t h e i n l e t o f t h e d i v e r s i o n t u n n e l o f t h e h e a d w o r k s o f B a l a h y d r o-p o w e r p r o j e c t a s a n e x a m p l e t o r e v i e w t h e e n t i r e p r o c e s s,a n a l y z e t h e t h e i n t e r n a l a n d e x t e r n a l f a c t o r s o f t h e c o l l a p s e a n d r o o f f a l l,s u mm a r i z e t h e p r a c t i c e s a n d l e s s o n s o f t h e t r e a t m e n t a n d p u t f o r w a r d k e y p o i n t s o f r i s k c o n t r o l f o r s i m i-l a r p r o b l e m s,w h i c h c a n b e u s e d a s a r e f e r e n c e f o r p e e r s i n t h e i n d u s t r y.K e y w o r d s:B a l a H y d r o p o w e r P r o j e c t;D i v e r s i o n t u n n e l;C o l l a p s e a n d r o o f f a l l;I n t e r n a l l i n i n g1 电站概况巴拉水电站位于马尔康市境内,系大渡河干流水电规划“3库2 8级”自上而下的第2级水电站,位于东源主干流脚木足河上。电站于2 0 0 7年启动了勘察设计工作,2 0 1 6年1 2月完成可行性研究报告,2 0 1 8年3月核准批复,2 0 2 0年1 2月正式开工建设。电站采用混合式开发,开发任务为水力发电并兼顾减水河段生态用水需要,坝址位于日部乡色江吊桥下游约2.2 k m处,经右岸引水至日部吊桥上游约3.9 k m处建地下厂房发电。电站为二等大()型工程,由首部枢纽、引水建筑物和厂区建筑物等组成。首部枢纽拦河面板堆石坝大坝高1 3 8.0 m,引水有压隧洞长6.9 k m,地下厂房收稿日期:2 0 2 3-0 8-2 1装机32 4 0 MW,尾水有压隧洞长1.7 k m。根据工程的布置特点、河道水文特性以及坝址区的地形地质条件,采用断流围堰、右岸隧洞导流方案。导流标准采用2 0年重现期作为导流建筑物的洪水设计标准,相应洪水流量为1 9 2 0 m3/s。导流洞布置在右岸,过水断面尺寸为1 0.0 m 1 1.6 m。进口底高程2 8 0 9.0 0 m,出口底高程2 7 9 7.0 0 m。洞 身 全 长9 8 2.7 6 1 m,底 坡i=0.0 1 2 2。全断面钢筋混凝土衬砌,衬砌厚度0.61.0 m,初期支护根据围岩类别不同采用系统或随机喷锚支护。上游围堰采用复合土工膜心墙土石围堰。围堰上游设计洪水(2 0 a一遇)水位为2 8 5 0.2 5 m,考虑波浪爬高并计入安全超高,堰顶高程取为2 8 5 2.0 0 m,最大堰高4 5.0 m,堰顶长度约1 7 2.0 m。第4 2卷第5期2 0 2 3年1 0月四 川 水 力 发 电 S i c h u a n H y d r o p o w e ro l.4 2,N o.5O c t.,20231 2 8 S i c h u a n H y d r o p o w e r下游围堰堰型与上游围堰相同,围堰顶高程2 8 0 9.0 0 m,最大堰高1 0.0 m,堰顶长度约5 6.0 m,顶宽度根据交通要求取为8.0 m。2 导流洞前段冒顶过程2.1 2 0 1 4年掘进回塌及处理2 0 1 4 年9月9 日,掘进至导0+0 3 4桩号类围岩段时,在已完成上层开挖和初期支护导0+0 4 60+0 3 4段顶拱发生回塌。沿平行于洞轴线方向钻孔探测表明,塌腔最高边缘高程约2 8 3 7.0 0 m,呈不规则锥体分布。推测空腔顶部上覆岩体埋厚度约3 0.0 m,空腔长轴最大1 2.0 m,最大高度约1 5.0 m,导流洞塌腔探测示意图见图1。位于导0+0 4 5断面从顶拱中心至左侧洞壁,分布一条宽约3.0 m的风化囊,呈全、强风化状,近乎垂直于水流方向,陡倾向南(下游),至桩号导0+0 3 7时风化囊基本消失。图1 导流洞塌腔探测示意图塌方发生后,采用施作管棚和分层边开挖边衬砌等综合措施,对顶拱坍塌段及受到影响的毗邻下游变形段进行处理,形成安全稳定衬砌结构。之后,开始顶拱塌腔回填混凝土,至2 0 1 5 年8 月3 0 日结束。回填的顶拱覆盖混凝土厚度0.5 01.3 6 m,平均厚度1.1 4 m。2 0 1 7年1 2月启动灌浆施工,至2 0 1 8 年1 月塌方段第一段灌浆基本完成,工程由于外部原因停工。2.2 2 0 1 8年出现冒顶2 0 1 8年5月首次发现塌腔地表塌陷冒顶。至2 0 2 0年1 2月主体工程正式开工和导流洞剩余工程启动,才正式对塌陷段进行洞内表观查检。总体上,内衬表面无开裂和剥离明显变形现象。主要表现为在混凝土接缝处可地下渗出,特别是靠山内侧洞壁拱肩处水平向接缝普遍见有钙膜淅出,并见渗水;拱顶接缝有渗水及钙膜淅出。2.3 洞段处理的必要性虽洞段混凝土顶拱一直稳定、无新的变形和裂缝,但由于该洞段在导流洞下闸后至封堵段完成一段时间要承受约4 5.0 m的外水压力,而顶拱有效混凝土厚度仅约2.0 m,若顶拱以上散粒体不能形成可靠自稳,一旦形成山岩压力,洞段就存在被击穿的风险。同时,由于巴拉导流洞将从2 0 2 1年1 1月截流后开始通水直至2 0 1 4年1 1月下闸蓄水,一直承担施工规划的前期导流任务约3年时间,期间该洞段仍存在一定的安全风险,因此,于2 0 2 1年1月启动了洞段处理的勘察设计工作。3 塌方洞段地质条件及性状分析3.1 洞段塌方的原因 塌方段处于导流洞进口浅埋段,上覆岩体厚约4 0.05 0.0 m,岩体风化强烈,结构面多充填岩屑和次生泥等,裂面普遍严重锈蚀,结构较松弛,在桩号0+3 40+6 0洞顶顺洞向分布1条陡倾的全风化夹层和近1条南北向陡倾的风化夹层相交于桩号0+0 3 6附近,两条风化夹层均有3.04.0 m宽。由此该段围岩稳定性极差,致使隧洞开挖后发生塌方。3.2 塌腔形态及性状分析根据地表塌陷坑尺寸及初期探测结果:(1)塌陷坑最低边缘高程2 8 6 0.0 0 m,最高2 8 7 6.0 0 m,边坡坡角度4 3,坑底口宽4.0 m,长8.0 m,利用无人机成像建立三维模型,并采用多断面平行计算法进行估算,该塌陷坑体积约为7 5 0 m3。(2)初期坍塌空腔的估算:空腔长轴最大1 2.0 m,洞宽1 2.6 m,估测最大高度约1 7.0 m,塌腔断面约1 4 0 m2。依据断面法估计空腔体积约为1 6 8 0 m3。(3)初期塌腔顶部至坑底岩柱体积估算:初期最大塌腔高 程2 8 3 7.0 0 m至 塌 陷 坑 底 岩 柱 高 约2 3.0 m,地表坑底面积约3 2 m2,体积约7 3 5 m3。结合较为落实的初期空腔回填约1 3 0 m3,则洞段顶拱衬砌上存在空腔体积估算值约为:初期最大塌腔体积估值1 6 8 0 m3-塌坑体积7 5 0 m3-回填混凝土1 3 0 m3=8 0 0 m3根据塌陷坑出露位置与导流洞塌方段位置的比较,其塌腔形态总体向小桩号略微倾斜,且为上部面积稍小下部面积稍大的不规则柱体。3.3 地震C T物探测试成果为查明巴拉水电站导流洞进口段岩体质量和坍塌体的形状及影响松动的范围,对导流洞进口杨宏昆,等:巴拉水电站首部枢纽导流洞坍塌冒顶处理2 0 2 3年第5期S i c h u a n H y d r o p o w e r 1 2 9 段(桩号:0+0 0 40+1 2 0)进行了地震C T勘察检测,共布设3条剖面。结合本次物探地震波速反演等值线图分布对比可研声波结果分析认为:(1)导流洞进口段桩号0+0 0 00+1 4 0范围内围岩条件差,以类为主,少量类,应做好衬砌后的固结灌浆工作。(2)塌腔形态总体向小桩号略微倾斜,且为上部面积稍小下部面积稍大的不规则柱体,塌腔内基本上已被松渣填满,垮塌体波速主要在8 0 01 6 0 0 m/s左右,结构松弛。(3)根据WT 2地震C T剖面检测,导流洞左侧(山外侧)岩体,除顶部塌方段岩体波速低外,侧壁在桩号0+0 2 00+1 1 0段内波速低,应做好衬砌后的固结灌浆工作。WT 2剖面地震C T波速反演等值线见图2。图2 WT 2剖面地震C T波速反演等值线4 处理方案拟定及分析计算4.1 处理思路分析根据巴拉导流洞衬砌结构设计,建筑物级别为级,对应结构安全级别为级。承受的荷载主要有衬砌自重、山岩压力,内水压力、外水压力和灌浆压力。运用工况主要有施工工况、过流工况和下闸工况,不同工况荷载组合不同。针对各类围岩类别、不同工况下进行试算的结果表明:堵头上游段,下闸工况所承受荷载最大,为控制工况,堵头下游段(含堵头段),施工工况所承受荷载最大,为控制工况。坍塌段 属 于 堵 头 上 游 段,围 岩 类 别类,下闸工况时 荷载 组 合 为 衬 砌 自 重+山 岩 压 力+外水压力,堰前水位2 8 5 3.5 5 m,外水最大压力0.4 5 MP a,在设定固结灌浆达到设计要求前提下,计算考虑外水压折减系数0.6。永久钢筋混凝 土 衬 砌 厚1.0 m,洞 周 固 结 灌 浆 入 岩6.0 m、间排距3.0 m,顶部设回填灌浆孔1。导流洞衬砌典型断面见图3。施工阶段,洞段钢筋混凝土衬砌仅受到“灌浆压力+衬砌自重+山岩压力(坍塌散粒体)”作用,无外水压作用。由于顶拱上部围岩坍塌,原来预设的山岩压力发生改变,即设定山岩压力的“塌落拱圈”(初期塌腔)未能稳定,以致塌腔上部“散粒体”再次塌陷形成二次“塌落拱圈”。顶拱混凝土衬砌结构一直稳定,无新的变形和裂缝,可以判断该二次“塌落拱圈”基本稳定,散粒体压力高度与一次塌落拱基本相当,约1 5.02 0.0 m岩土柱高压力。因而,采取对坍塌体进行自流或低压固结灌浆,提高散粒体的整体性、密实性和自稳性,稳定和降低二次塌落拱高度、尽量减小塌落散粒体压力高度是工程处理的首要手段。在导流洞下闸后至封堵段完成一段时间,坍塌洞段将承受约4 5.0 m的外水压力,顶拱以上坍塌散粒体架空严重,若无固结灌浆处理情况下,基本是完全透水,也即原设计考虑的0.6外水折减系数将增至1.0,考虑最不利空腔散离体的浮容重,原设计1.0 m厚钢筋混凝土衬砌将不可能承受比原荷载大的荷载。因而,需要考虑在目前设计钢筋混凝土衬砌结构的基础上增加“二衬”或“三衬”以承载可能增大外水荷载压力。在顶拱衬砌上的约1.1 4 m厚的同级配回填混凝土可视为“二衬”,但有效结构厚度仅约1.0 m。与此同时,按照隧洞设计规范要求,也是隧洞第4 2卷总第2 3 8期四川水力发电2 0 2 3年1 0月1 3 0 S i c h u a n H y d r o p o w e r图3 导流洞衬砌典型断面图结构衬砌设计计算条件,需要对衬砌外的岩体或散粒体进行回填灌浆和固结灌浆,即在衬砌外形成致密稳定,具有一定强度和弱透水性的6.01 0.0 m范围的衬砌外拱圈结构。该拱圈结构一方面形成较好的阻水圈,有效降低结构承受的外水压力,使外水折减系数满足设计计算条件;另一方面,能形成衬砌以上6.01 0.0 m的近似深梁结构2,支撑坍塌散粒体的压力,对坍塌散粒体“塌落拱”再次失稳起到二次支撑保护作用。综上分析,总体对坍塌体洞段的处理思路可以概括为“增设洞段内衬、固灌衬砌外圈、回填塌坑空腔”。4.2 加固内衬后的结构试算采取与原结构设计相同 水工隧洞设计规范3(N B/T 1 0 3 9 1-2 0 2 0)基本计算原则和标准,即:正常使用极限状态设计时按限裂要求设计,荷载组合下导流洞衬砌的最大裂缝宽度允许值为0.3 0 mm。下闸工况为控制工况,最不利荷载组合:衬砌自重+山岩压力+外水压力(堰前水位2 8 5 3.5 5 m)+上覆散粒体自重。计算断面为城门洞型式,净断面尺寸为1 0.0 0 m1 1.6 0 m(宽高),直墙高8.7 0 m。计算中对于洞顶以上散离体厚度结合塌体性状仍假定一定高度以上塌体能形成自稳塌腔,塌腔内散粒体为作用于衬砌顶荷载,初拟高度分别为1 0.0 m、1 5.0 m和2 0.0 m,加固内衬后结构计算成果见表1。分析计算结果:当塌腔段洞室结构在原衬砌厚度1.0 m基础上内加衬0.5 m,即计算衬砌厚度为1.5 m时,可抵抗0.4 5 MP a外水压力及1 5.0 m高度的散粒体,此时,内加的5 0 c m衬砌需在边顶拱配5根 C2 8钢筋,底板配9根 C2 8钢筋,并在底板加设 C2 5锚筋,锚筋长3.0 m,外露0.5 m与受力钢筋相连,钢筋应力及裂缝宽度均满足要求。4.3 坍塌段综合处理方案根据上述处理思路分析和计算,拟定塌腔处理方案(表2)包含:塌体回填4、塌段内衬、回填灌浆和固结灌浆5四项工程措施,以及各项措施对荷载效应的作用。4.4 加固内衬水力学复核原导流洞设计流量系数0.6 2 3,增加3 0.0 m长和0.5 m厚内衬后,流量系数变小0.6 0 4,在2 0 a一遇上游围堰堰前水位有所抬高,相应围堰顶高程取2 8 5 3.0 0 m,较招标阶段抬高1.0 m。加高采用L型钢筋混凝土防浪墙,墙高1.0 m,布置于围堰顶上游侧,通过延长复合土工膜,将膜埋入L型防浪墙底板混凝土中。4.5 坍塌处理费用估算根据 导 流 洞 坍 塌 段 处 理 方 案,以“招 标 概算”为基础,本导流洞坍塌处理工程费用估算为3 7 8.3 2万元,其中:导流洞加固工程3 3 6.8 9万元、上游围堰加高工程5.1 5万元、加固段安全监测工程1 4.8 7万元、基本预备费2 1.4 1万元。杨宏昆,等:巴拉水电站首部枢纽导流洞坍塌冒顶处理2 0 2 3年第5期S i c h u a n H y d r o p o w e r 1 3 1 表1 加固内衬后结构计算成果表项 目单位工况一(上覆散粒体厚度1 0 m)工况二(上覆散粒体厚度1 5 m)工况三(上覆散粒体厚度2 0 m)上覆散粒体厚度m1 01 52 0外水水头m4 54 54 5部位底板边墙顶拱底板边墙顶拱底板边墙顶拱衬厚mm1 5 0 01 5 0 01 5 0 01 5 0 01 5 0 01 5 0 01 5 0 01 5 0 01 5 0 0弯矩k N/m3 2 4 21 3 3 29 0 53 9 7 61 6 5 81 1 3 14 6 1 61 9 4 61 3 6 4轴力k N2 3 9 62 3 8 13 1 5 42 3 9 23 7 5 43 5 0 22 4 8 34 2 2 63 9 0 7受压形式大偏心受压大偏心受压小偏心受压大偏心受压大偏心受压小偏心受压大偏心受压大偏心受压小偏心受压计算配筋面积受压区mm22 3 7 2 2 3 7 2 2 3 7 2 2 4 5 4 2 4 5 4 2 4 5 4 3 3 7 2 2 8 7 22 3 7 2受拉区mm25 5 0 32 3 7 22 3 7 28 6 2 16 1 5 86 1 5 88 6 2 16 1 5 86 1 5 8实际配筋受压区受拉区厚衬砌衬砌加厚层合计根555555555mm2 52 52 52 52 52 52 52 52 5mm22 4 5 42 4 5 42 4 5 42 4 5 42 4 5 42 4 5 42 4 5 42 4 5 42 4 5 4根555555555mm2 82 82 82 82 82 82 82 82 8根955955955mm2 82 82 82 82 82 82 82 82 8mm28 6 2 16 1 5 86 1 5 88 6 2 16 1 5 86 1 5 88 6 2 16 1 5 86 1 5 8 钢筋应力N/mm22 3 5 7 7 5 9 3 1 3 8 4 6 2 3 7 7 1 0 0 7 0 裂缝宽度mm0.3 3/0.3 80.0 1/0.6 00.0 5/表2 塌腔处理方案表措施描述效用塌体回填塌体上部用水泥砂浆向腔体回填,间隙自流、钻孔灌浆。要求:总有效体积量7 0 01 0 0 0 m3、钻孔压水起压、地震波速灌后提高2 5%-3 0%以上。上部散粒体形成自稳,减小上覆压力。形成一定的阻水带,适当折减外水压力 塌段内衬在桩号0+0 2 5-0+0 5 5段增设5 0 c m的C 3 0钢筋混凝土内衬,面层配单层钢筋,底板设锚筋,排距1.2 5 m,锚筋长3.0 m,外露0.5 m,与受力钢筋相连;新老衬砌混凝土间采取“凿毛+植筋+接触灌浆”方式连接形成整体结构。承担超出原设计荷载之外的额外水压力和散离体压力。回填灌浆在顶拱1 2 0 范围内进行回填灌浆,孔径5 c m插入基岩0.1 m,排距3.0 m,梅花型单双孔交替布置,单孔位于洞顶。回填灌浆压力0.4 MP a。回填衬砌拱顶空腔,初步形成衬砌外拱圈,初步形成二道阻水带。固结灌浆设计系统固结灌浆,间排距2.5 m,梅花型布置,每排1 1孔,孔深6.0 m,固结灌浆压力选为0.5 MP a,灌浆孔在灌浆后各插入1根 C2 5锚杆,锚杆长5.0 m,表面弯头0.5 m,埋入混凝土中;要求:固结灌浆后形成的衬砌外6.0 m拱圈压水3 0 0 03 5 0 0 m/s(初拟)。形成衬砌外密实、稳定,具一定强度的拱圈,承载上部散粒体压力。形成二道阻水带,确保设计折减外水压力系数。5 结 语近几十年来,随着隧洞设计和施工技术的不断创新,超大断面无压输水隧洞在水电和水利项目中得到广泛应用。隧洞通常沿河向布置于岸坡山体内,由于受地形条限制,首部进口段、尾部出口临河侧向和上覆岩土均浅埋,地质条件较差,洞段坍塌冒顶时有发生。本次塌方冒顶处理过程有几个方面经验值得总结:一是事件主因是大断面隧洞浅埋段遭遇不利地质条件造成洞段塌方,而塌腔形成后没有予以重视并及时有效回填塌腔,以致腔体高度继续延伸直至冒顶;二是采用地震波物探对查明塌方冒顶的范围及塌腔性状,为衬砌洞顶塌腔散粒体(下转第1 3 6页)第4 2卷总第2 3 8期四川水力发电2 0 2 3年1 0月1 3 6 S i c h u a n H y d r o p o w e r件较差,又属于强偏压隧洞开挖,施工安全风险大,技术要求高。在召开专家咨询会后,确定了洞挖前浅埋洞段边坡预加固处理措施,即:溢洪洞进口浅埋段通过预固结灌浆提高围岩的整体性,改善岩体性能;同时增加贴坡钢筋混凝土,并在贴坡钢筋混凝土上采用竖向长短锚杆(锚筋桩)、水平锚杆(锚筋桩)、在坡脚(隧洞底板高程外侧)及岩体不稳定区施以预应力锚索等加固措施,提高了溢洪洞进口浅埋段围岩的整体稳定性,为洞挖施工创造了有利条件。为了进一步缓减隧洞开挖后偏压对洞室造成的不利影响,还采用超前大管棚结合超前小导管(或超前锚杆)对隧洞顶拱进行支护,增强了顶拱围岩的稳定性。浅埋洞段开挖完成后,通过在洞室内侧边墙新增2排1 5 0 0 k N压力分散型预应力锚索,减弱隧洞浅埋和强偏压条件的影响作用,确保了溢洪洞进口浅埋洞段的稳定性。实践证明,对于特殊地质条件下的浅埋偏压隧洞开挖,必须要在充分的分析了解地质情况下,经过反复研究最终确定处理措施,施工单位根据该措施(正式下发的设计文件)结合现场实际情况编制专项施工方案,并按超过一定规模的危险性较大分部分项编制和报审程序要求,经审批同意后方可组织现场实施。参考文献:1 孟建正.表孔泄洪洞浅埋洞室段开挖技术方案J.大众标准化,2 0 1 9,(1 4):2 6-2 7.2 李旭锋.苗尾水电站导流隧洞施工中钢管桩的应用J.云南水力发电,2 0 1 2,2 8(0 6):1 0 2-1 0 3.3 袁伟,王玉刚.超前大管棚支护技术在隧道洞口段施工中的应用研究J.大众标准化,2 0 2 3,(1 6):1 3 5-1 3 7.4 湛建华.木里沙湾水电站调压竖井开挖支护施工综述J.低碳世界,2 0 1 8,(1 0):4 8-4 9.5 王振环.保和村隧道与成贵高铁并行段施工工序研究J.工程机械与维修,2 0 2 2,(0 6):2 0 7-2 0 9.作者简介:罗来宏(1 9 8 7-),男,四川会理人,学士,工程师,从事水利水电工程监理工作;张自淼(1 9 8 6-),男,云南宜良人,学士,工程师,从事水利水电工程监理工作;舒 玉(2 0 0 0-),女,贵州习水人,学士,助理工程师,从事水利水电工程合同管理.(责任编辑:卓政昌)(上接第1 2 3页)1 2 刘镡璞,于德双.混凝土面板堆石坝过鱼设施布置方案研究J.广东水利水电,2 0 2 1(4):3 5-4 0.1 3 曾理,彭正良,周涛,等.白鹤滩水电站尾水出口集鱼站混凝土施工技术J.云南水力发电,2 0 2 2,3 8(1 1):1 7 2-1 7 7.作者简介:侯 宁(1 9 9 7-),男,山西运城人,工学硕士,从事水电站生态环境保护工作;刘 鑫(1 9 7 5-),男,四川成都人,高级工程师,工学硕士,从事水电站工程管理及生态环境保护工作;江 磊(2 0 0 0-),男,新疆博乐人,工学学士,从事水电站生态环境保护工作;吴开帅(1 9 8 8-),男,浙江杭州人,高级工程师,工学硕士,主要从事水电环保设计和环境影响评价工作;汤优敏(1 9 8 2-),女,浙江杭州人,高级工程师,工学硕士,主要从事水电环保设计和环境影响评价工作;张 祺(1 9 9 4-),男,内蒙古临河人,工程师,工学博士,从事水利水电工程生态环境保护的设计和研究;宋靖国(1 9 8 2-),男,山西静乐人,高级工程师,工学硕士,主要从事水电站建设征地移民安置和生态环境保护工作.(责任编辑:卓政昌)(上接第1 3 1页)荷载假定提供依据;三是方案设计遵循常规规范的基本计算原则和标准,但创新性地建立了塌腔上部散离体荷载模型假定,即可能散离体高度和散粒体浮容重为施加衬砌顶荷载假定,并通过模型分析确定“内衬、固灌和外填”的有效处理方式。参考文献:1 D L T 5 1 4 8-2 0 2 1,水工建筑物水泥灌浆施工技术规范S.北京,国家能源局,2 0 2 1.2 D L T 5 1 4 4-2 0 1 5,水工混凝土施工规范S.北京,中国电力出版社,2 0 1 5.3 李传州,鲜世雄.龙江水电站导流洞塌方浅埋段冒顶塌方处理方案J.青海电力,2 0 0 9,1 2(2 8):6 7-7 2.4 李大江,李正先,李君祥.龙腾桥一级水电站导流洞冒顶塌方处理施工技术J.水利电力,2 0 1 5,(3):1 8 4-1 8 8.5 N B/T 1 0 3 9 1-2 0 2 0,水工隧洞设计规范S.北京,国家能源局,2 0 2 1.作者简介:杨宏昆(1 9 6 9-),男,云南大理人,高级工程师,硕士,从事水利水电站水工设计和项目管理咨询工作;王坤雷(1 9 8 7-),女,河北石家庄人,工程师,硕士,从事水利水电站水工设计工作;许红军(1 9 7 7-),男,四川彭州人,高级工程师,学士,从事水利水电站施工组织设计工作;夏俊江(1 9 8 6-),男,四川广安人,高级工程师,学士,从事水利水电站水工设计工作.(责任编辑:卓政昌)第4 2卷总第2 3 8期四川水力发电2 0 2 3年1 0月