截面内力调整.doc

截面内力调整
强柱弱梁调整 《高规》6.2.1

顶层、柱轴压比小于0.15者及框支梁柱节点不调整：
顶层柱顶塑性铰和梁端塑性铰影响一样；轴压比小于0.15的柱延性较好可不考虑；框支梁与框支柱的节点一般难以实现墙柱弱梁，故可不验算。
9度时的框架与9度的一级框架概念不同。
Mbua采用材料强度标准值，考虑抗震调整系数，整浇板考虑有效翼沿范围内（梁两侧各六倍板厚）板钢筋（包括板顶通长筋及板底满足锚固要求的钢筋）的影响。
Mbua=fykAs(h0-a’s)/γRE
∑Mb计算时，梁端不同号时仅在一级抗震时绝对值较小的Mb取0.

强柱脚调整 《高规》6.2.2
框架结构底层柱下端出现塑性铰后果严重，将柱脚加强可以推迟塑性铰的出现。因此对一、二、三级级框架结构的底层柱底截面的弯矩设计值放大。特一级放大系数增加20%。
此处柱脚位置指地下室顶板处，或基础顶面。地下室顶板不能作为上部结构嵌固端时，也应考虑地下室顶板的实际嵌固作用，应将地下室顶板作为嵌固端，计算底层框架柱的配筋，并将其往下延伸至嵌固端。
基础埋深较大并在首层设置刚性地坪或拉梁层时，也应将刚性地坪作为嵌固端。
对于框剪结构、框筒结构、板柱-剪力墙结构中的框架不需要考虑。因为主要的抗侧力构件是墙不是柱。

框支柱调整 《抗规》6.2.10 《高规》10.2.11
为了推迟转换柱的屈服，以免影响整个结构的变形能力，对一、二级框支柱的顶层柱上端及底层住下端的组合弯矩设计值乘以放大系数1.5、1.3。框支柱中间节点调整同强柱弱梁调整条文。

柱强剪弱弯调整 《高规》6.2.3

Mcua之和应考虑顺时针和逆时针两种情况取大值，并考虑重力荷载代表值产生的轴压力设计值的影响。
柱的反弯点不在楼层内时，不在要求将较小弯矩值取0。因为此时框架梁相对较弱，只需按梁柱端弯矩设计值的差值计算，既可以保证柱的强剪弱弯。

框架角柱调整 《高规》6.2.4
框架角柱指位于平面凸角处，两个正交方向各只有一根框架梁相连的框架柱。
角柱除了以上调整外，弯矩和剪力还应乘以不小于1.1的系数。

一、 二级框支柱的地震作用轴力应分别乘以增大系数1.5、1.2 《高规》10.2.11
但计算轴压比时刻不考虑该增大系数。

（以上部分为柱的内力调整）
梁的强剪弱弯调整 《高规》6.2.5

抗震等级为一级且两端弯矩均为负值时，绝对值较小的弯矩应取0
Mbua计算时考虑翼缘宽度范围内的板钢筋。
VGb为重力荷载代表值（9度时包括竖向地震作用标准值）作用下的简支梁两端剪力设计值
VGb=(1.2SGE+1.3SEVK)/2

转换梁的内力放大 《高规》10.2.4
特一、一、二级转换构件的水平地震作用计算内力应分别乘以增大叙述1.9、1.6、1.3。这一内力调整是在薄弱层剪力放大且满足剪重比的前提下的再调整。转换梁不执行以上框架梁的强剪弱弯调整。

（以上部分为梁的内力调整）

剪力墙底部加强区的强剪弱弯调整 《高规》7.2.6

Mwua考虑翼墙两侧各一倍翼墙厚度范围内的纵向钢筋，并计入组合的轴力设计值的影响。
Mw为底部加强部位剪力墙底部截面弯矩的组合计算值，由于墙底弯矩不放大，“弯矩的组合计算值”和”组合的弯矩设计值”数值相同。
该项调整在执行了《高规》7.2.5的基础上调整。

一级剪力墙非底部加强区的内力调整 《高规》7.2.5
调整非加强区的剪力和弯矩，确保塑性铰出现在延性较好的底部加强区。

筒体结构剪力墙剪力标准值放大（仅在Vf,max<0.1V0时） 《高规》9.1.11
当筒体结果框架部分偏弱（Vf,max<0.1V0时），筒体剪力墙需加强，各层核心筒墙体的地震剪力标准值宜乘以放大系数1.1。但可不大于V0，墙体的抗震构造措施也提高一级。

部分框支剪力墙结构中，落地剪力墙底部加强区的弯矩放大 《高规》10.2.18
特一、一、二、三级落地剪力墙底部加强部位的弯矩设计值分别乘以增大系数1.8、1.5、1.3、1.1。 剪力按《高规》7.2.6调整
部分框支剪力墙结构中的落地剪力墙，弯矩和剪力调整汇总：

（以上部分为剪力墙的内力调整）

强节点弱构件调整（节点核心区剪力放大） 《混规》11.6.2 《抗规》附录D

注意Mbua计算时，考虑抗震调整系数γRE,但是不考虑板内钢筋的影响（与强柱弱梁调整相区别），楼板弯矩产生的剪力不往节点核心区传递
两端梁高不一样时，hb,hb0去平均值。
（以上部分为节点核心区的内力调整）

其他调整：
（1） 双肢剪力墙偏心手拉时，另一墙肢的弯矩设计值及剪力设计值乘以1.25的增大系数。（一肢受拉开裂，刚度下降，内力向另一肢“倾泄”） 《高规》7.2.4
（2） 边柱、角柱及剪力墙端柱考虑地震作用组合产生小偏心受拉时，柱内纵筋总截面面积应比计算值增加25%。 （包兴格效应的安全储备 《高规》6.4.4