超高性能混凝土掺空心玻璃微珠的试验研究.pdf

第41卷第10 期2023年10 月文章编号：10 0 9-7 7 6 7（2 0 2 3）10-0 2 39-0 8Vol.41,No.10Journal of Municipal Technology0ct.2023D0I:10.19922/j.1009-7767.2023.10.239超高性能混凝土掺空心玻璃微珠的试验研究张硕（北京市高强混凝土有限责任公司，北京10 0 0 7 1)摘要：该研究采用空心玻璃微珠取代石英砂来降低超高性能混凝土（UHPC)的表观密度，并研究了不同取代比例的空心玻璃微珠对UHPC工作性能、力学性能、体积稳定性能和耐久性能等影响。结果表明，采用空心玻璃微珠制备UHPC是一种可行的方法，当空心玻璃微珠取代比例为6 0%时，可制备出表观密度为19 9 0 kg/m3、抗压强度为12 5MPa、抗折强度为14.6 MPa、抗拉强度为10.6 MPa、弹性模量为35.1GPa、2 8 d 干燥收缩为450 x10m/m、氯离子渗透系数为1.6 x10-14m/s的UHPC。未来可以根据实际工程对UHPC表观密度等不同性能的需求采用不同掺量的空心玻璃微珠进行配制，而且采用空心玻璃微珠配制的UHPC呈现出工作性能良好和拉压比较高的优异特点，有益于保证UHPC高工作性能和高抗拉性能。关键词：空心玻璃微珠；表观密度；超高性能混凝土Zhang Shuo中图分类号：TU528Research on UHPC Mixed With Hollow Glass Microspheres(Bejing Gaoqiang Concrete Co.,Ltd.,Beijing 100071,China)Abstract:In this study,the hollow glass microspheres was applied to replace quartz sand to reduce the density ofultra-high performance concrete(UHPC).The effects of different replacement ratios of hollow glass microspheres onthe working performance,mechanical properties,volume stability and durability of UHPC were studied as well.Theresults indicate that preparation of UHPC with hollow glass microspheres is a feasible method.When the replacementratio of hollow glass microspheres is 60%,the UHPC with a density of 1 990 kg/m,compressive strength of 125 MPa,flexural strength of 14.6 MPa,tensile strength of 10.6 MPa,elastic modulus of 35.1 GPa,drying shrinkage of 450 x10-m/m after 28 days and the chloride ion permeability coefficient of 1.6x10-4 m/s can be prepared.According todifferent density requirements of the actual engineering,hollow glass microspheres with different dosages can beused to prepare UHPC in future.Moreover,UHPC prepared with hollow glass microspheres exhibits excellent workingperformance and high tensile compression ratio,which is beneficial for ensuring excellent working performance andtensile performance.Key words:hollow glass microspheres;density;ultra-high performance concrete(UHPC)文献标志码：A超高性能混凝土(ultra-high performanceconcrete,UHPC)是一种具有超高强度、超强耐久性能的新型水泥基复合材料，被认为是2 0 世纪最具创新性的水泥基工程材料之一,具有很高的工程应用价值。降低UHPC的表观密度是其重要的发展方向之一。通过在保持UHPC超高力学性能和耐久性能的同时进一步降低其表观密度,可以降低结构自重、减小地基压力，可为建筑的大跨度化和高层化创造更有力的条件。收稿日期：2 0 2 3-0 5-11作者简介：张硕，男，工程师，学士，主要从事混凝土技术及相关技术研发、推广工作。引文格式：张硕.超高性能混凝土掺空心玻璃微珠的试验研究 J.市政技术，2 0 2 3,41（10)：2 39-2 46.（ZHANGS.ResearchonUHPCmixedwithhollow glass microspheresJ.Journal of municipal technology,2023,41(10):239-246.)市放技术240Journal of Municipal Technology在降低 UHPC 表观密度方面,已取得了一些研究成果。Allahverdi等 1 通过使用发泡聚苯乙烯取代UHPC中的石英粉,成功制备了表观密度为18 40 kg/m3的混凝土；Weng等 2 采用预饱和轻质砂取代2 5%的河砂,降低了UHPC的表观密度，制备的UHPC28d抗压强度为16 8 MPa、抗折强度为2 4MPa、自收缩率为36 5x10；丁庆军等 31采用14.7 5mm连续级配陶砂，制备出表观密度为2 0 6 5kg/m、2 8 d 抗压强度和抗折强度为110.5MPa和15.8 MPa、弯曲韧性指数I20为2 0.2 的UHPC;张高展等 4 采用预湿的0.152.36mm球形陶砂轻集料，制备出自流平、干表观密度为2 0 40 kg/m28d抗压强度和抗折强度为120MPa和18 MPa、弯曲韧性指数I20为2 1.8、56 d收缩率为2 6 2 10 的UHPC;王俊颜等 5 以漂珠代替部分细砂作为轻集料，使UHPC的表观密度下降到18 15kg/m,并成功制备出了具有超高抗压强度(103.1 MPa)以及拉伸应变强化的UHPC;许婷 6 采用2 5mm陶砂制备了轻骨料超高性能混凝土,其中掺入6 0 0 级陶砂的轻骨料超高性能混凝土表观密度为2 0 40 kg/m。综合已有研究成果,降低UHPC表观密度的技术路线多采用陶砂，且该技术路线也较为成熟，但在生产工艺上需要预湿处理，不仅增加了生产工艺实现的难度,同时也对UHPC 的工作性能和力学性能带来一定的负面影响。因此,除陶砂以外,能否找到一种可直接使用的粉体轻质材料使配制UHPC更加便捷就显得至关重要。空心玻璃微珠(hollowglass microspheres)是一种中空的、内含惰性气体的微小圆球状粉末，其属于非金属无机材料，在化学成分上属于碱石灰硼硅酸盐体系 7 ,具有密度小、抗压强度高以及分散性、流动性、稳定性好的优点18 。国外自2 0 世纪7 0 年代就将空心玻璃微珠作为一种新型填充材料，应用于多个领域中 9 ;国内于2 0 世纪8 0 年代也开始研究空心玻璃微珠及其应用技术。基于以上思路，笔者尝试采用空心玻璃微珠来配制UHPC,在降低其表观密度的同时确保其力学性能、抗渗性能和耐久性能。1原材料采用的空心玻璃微珠是一种中空的球体材料，静压强度为12 4.1MPa，表观密度为0.6 0 g/cm,其微观结构形貌如图1所示。D10值为11m、D 50 值为第41卷25m、D 9 0 值为42 m、D 10 0 值为6 0 m,吸水率为0%,空心玻璃微珠粒度分布如图2 所示。水泥为P.042.5水泥，比表面积为358 m/kg，初凝时间为19 2 min，终凝时间为2 8 6 min，2 8 d 抗压强度和抗折强度为52.6MPa和8.1MPa。细集料为石英砂,2.50 1.2 5mm粒径占比2%，1.2 5 0.6 3mm粒径占比2 5%,0.6 30 0.315mm粒径占比51%,0.315 0.16 0 mm粒径占比2 1%。硅灰中无定形Si02含量为9 6.7%，烧失量为1.8%。降黏功能掺合料需水量比为8 5%。采用聚羧酸减水剂，减水率为42.8%，含固量为31.5%，密度为1.071kg/m。钢纤维为镀铜平直型，圆形直径0.2 mm，长度13mm,抗拉强度2 6 0 0 MPa。Regulus81005.0kV12.7mmx500SE(UL)图1空心玻璃微珠扫描电镜图Fig.1 SEM of hollow glass microspheres100.090.080.070.0060.0850.040.030.020.010.00.00.0Fig.2 Particle size distribution of hollow glass microspheres2配合比设计UHPC配合比设计如表1所示,其中水胶比为0.18,钢纤维体积掺量为2.0%，减水剂掺量为1.4%。在进行UHPC配合比设计时，由于石英砂和空心玻璃微珠表观密度存在较大差别，为保证UHPC总体积不变,空心玻璃微珠等体积替换石英砂。其中1、2、3、4号配合比的空心玻璃微珠取代石英砂的比例分别为0%、2 0%、40%、6 0%。oum0.11.0粒径/um图2 空心玻璃微珠粒度分布图11.09.98.87.76.65.54.4区3.32.21.10.010.0100.01000.0第10 期表1UHPC配合比设计（各组成质量比例）Tab.1 UHPC mix ratio design(weight ratios of eachcomponent)编号水泥辅助凝胶材料石英砂空心玻璃微珠112131413试验方法1)采用激光粒度分析仪测定粉体材料颗粒分布。首先将样品与水混合成悬浊液，然后利用超声波进行分散处理,分散时间为12 min。在测定的过程中，遮光度控制在5%10%。最后根据散射理论和反演计算得出粉体材料颗粒分布结果。2)采用EMMA软件对体系进行颗粒组成分析。EMMA软件是挪威Elkem公司基于Andreassen在1931年建立的数学模型开发的,可根据各种原材料颗粒粒径分布计算出最优的材料组成比例，使混合颗粒粒径分布接近或达到理论上的最大堆积密度。3)UHPC工作性能如扩展度、落度和表观密度参照GB/T500802016普通混凝土拌合物性能试验方法标准进行测定。4)UHPC流变性能采用ICAR流变仪(如图3所示)进行测定。该仪器的原理是假设混凝土拌合物符合宾汉姆流体模型，通过不同转速的叶片搅拌拌合物而产生扭矩，从而得到不同的剪切应力-剪切速率关系曲线，如图4所示。通过计算可以得出宾汉姆流体(Bingham)流变性能参数一一屈服应力和塑性黏度 10 。在试验中,将UHPC均匀地加入试验桶中,并放入搅拌叶片，起始转速为0.0 5rev/s，依次增加转速,得到7 个扭矩-转速数据,从而计算出7 个剪切应力-剪切速率关系点。5)硬化混凝土的力学性能和长期性能试件均采用标准蒸汽养护(9 0,48 h)。U H PC 的力学性能，包括其抗压强度、抗折强度和弹性模量参照CB/T50081一2 0 19 普通混凝土力学性能试验方法标准进行测定。抗压试验试件尺寸为10 0 mmx100mmx100mm,抗折试验试件尺寸为10 0 mm100mm400mm,弹性模量试验试件尺寸为10 0 mmx100mmx300mm。U H PC 抗拉强度参照 T/CCPA 7一2 0 18 超高性能混凝土基本性能与试验方法中附录B的预埋栓钉试验方法进行测定。该方法是将栓钉预埋在张硕：超高性能混凝土掺空心玻璃微珠的试验研究0.431.430.431.140.430.860.430.572410.000.050.100.15图3ICAR流变仪Fig.3ICARrheometer8.07.06.0(u.N)/旺2.01.00.00.0图4ICAR流变仪记录的流变曲线Fig.4 Rheological curves recorded by ICARUHPC试件中，随后使用万能拉力机对其抗拉强度进行测定。6)UHPC抗渗性能参照T/CCPA7一2 0 18 超高性能混凝土基本性能与试验方法中附录A的试验方法进行测定，利用Ernst-Einstein方程，由饱盐试件电导率计算其中的氯离子扩散系数。试件厚度为(501.0）m m,0 10 0 m m。试验时,首先将待测试件用4.0mol/L的NaCl溶液真空饱盐2 4h,饱盐后用毛巾将表面擦干，然后放人两紫铜电极间测试。7)UHPC早期收缩参照T/CCPA202020超高性能混凝土预混料中附录B的波纹管法进行测定，试验仪器如图5所示。波纹管模具内、外径分别为050mm和0 57 mm,长度为42 5mm。试件制备完成后,将其平放在支架上，并调整传感器与试件的距离。在加水搅拌30 min内开始测试,每2 min自动采集间距变化，取3个试件的平均值作为UHPC的变形值。UHPC长期收缩采用日本UCAM-60B静态数据采集仪（如图6 所示）进行测定。该设备为国际上较数据相关性宾汉姆流体0.10.2转速/(rev/s)0.30.40.50.6242为精确的静态应变仪，精度高达指示值的0.0 5%，分辨率高达0.110。试件成型：采用尺寸为10 0 mmx100mmx400mm的试模,2 4h内拆模后在试件表面贴上应变片，并用塑料薄膜包裹整个试件。连接静态数据采集仪设备量测应变数据，数据每10 s采集一次，在整个测试龄期中，试件均置于恒温恒湿干养室中。Journal of Municipal Technology第41卷图7 硬化混凝土气泡间距系数分析仪Fig.7 The analyzer for spacing factors of hardened concrete foams2500NELE-8733车接触法波纹管收缩整账测定饮图5非接触波纹管收缩膨胀测定仪Fig.5 No-contact corrugated pipe shrinkage tester图6 UCAM-60B静态数据采集仪Fig.6 UCAM-60B static data acquisition instrument8)硬化混凝土孔隙结构分析采用硬化混凝土气泡间距系数分析仪，如图7 所示。通过全体量表面图像采集，利用图像数学模型分析可得出气泡大小、气泡间距、含气量等参数。试件尺寸为10 0 mmx100mm，厚度为(7 1)mm,测试面积为8 0 mmx80 mm。4试验结果与分析4.1空心玻璃微珠对UHPC表观密度的影响（如图8 所示）22001900160013001000图8 不同取代比例对UHPC表观密度的影响Fig.8 The effect of different substitution ratios on UHPC density由图8 可以看出，随着空心玻璃微珠取代比例的增加,UHPC的表观密度从基准的2 42 0 kg/m分别降低至2 340、2 16 5、19 9 0 kg/m。在6 0%取代比例下,UHPC的表观密度已降至2 0 0 0 kg/m以下。这是因为空心玻璃微珠的表观密度为0.6 0 g/cm,远小于石英砂的表观密度，因此随着空心玻璃微珠掺量的增加,UHPC 的表观密度显著下降。4.2空心玻璃微珠对UHPC工作性能的影响1)空心玻璃微珠对UHPC扩展度和倒时间的影响（如图9、10 所示）850出机扩展度2h扩展度750650550450350250150图9 不同取代比例对UHPC扩展度的影响Fig.9 The effect of different substitution ratios on UHPC extensibility0020取代比例/%2040取代比例/%406060第10 期6543210图10 不同取代比例对UHPC倒时间的影响Fig,10 The effect of different substitution ratios on UHPCcollapse time由图9、10 可以看出，随着空心玻璃微珠取代比例的增加,UHPC初始扩展度由6 9 0 mm增加到700、7 2 0、7 30 m m，倒时间由3.4s缩短到3.4、3.2、2.7s。这种变化可以归因于空心玻璃微珠的物理性能,其不具备吸水性且呈现球形结构。从经时损失的结果看，空心玻璃微珠确实不具备吸水性，否则其取代比例越高，经时损失会越大。在相同水胶比下，UHPC 获得了更大的流动度和更低的黏性,导致2 h内的扩展度均有所降低,但在2 h 内UHPC 仍然表现出良好的可施工性和可操作性。与常用的预湿高强陶砂配制技术路线相比，空心玻璃微珠配制UHPC体现出更为优异的工作性能和保持性能。2)空心玻璃微珠对UHPC屈服应力和塑性黏度的影响(如图11、12 所示）6004002000图11不同取代比例对UHPC屈服应力的影响Fig.11 The effect of different substitution ratios on UHPCyield stress由图11、12 可以看出,随着空心玻璃微珠取代比例的增加,UHPC 的屈服应力和塑性黏度同步降低，屈服应力由58 7.4Pa降低至47 1.8、42 7.0、40 2.2 Pa，塑性黏度由55.8 Pas降低至52.7、44.6、41.8 Pas。这是因为UHPC逐渐变得柔软，而塑性黏度的下降也解释了倒时间下降的本质原因。与常用的预湿高张硕：超高性能混凝土掺空心玻璃微珠的试验研究出机倒时间2h倒时间020取代比例/%020取代比例/%24360(s.Bd)/鞋科硕50403020100406040600图12 不同取代比例对UHPC塑性黏度的影响Fig.12 The effect of different substitution ratios on UHPCplastic viscosity强陶砂配制技术路线相比，空心玻璃微珠配制UHPC体现出更为优异的降低屈服应力和降黏性能。4.3空心玻璃微珠对UHPC力学性能的影响（如图13 16 所示）20016012080400图13不同取代比例对UHPC抗压强度的影响Fig.13 The effect of different substitution ratios on UHPCcompressive strength2520151050图14不同取代比例对UHPC抗折强度的影响Fig.14 The effect of different substitution ratios on UHPCflexural strength由图13可以看出，随着空心玻璃微珠取代比例的增加,UHPC抗压强度由17 9 MPa降低至153、130、125MPa,分别降低了14.5%、2 7.4%、30.2%。由图14可以看出，随着空心玻璃微珠取代比例的增加,UHPC抗折强度由2 1.9 MPa降低至2 0.1、17.1、14.6 MPa，20取代比例/%020取代比例/%020取代比例/%404040606060市放技术244Journal of Municipal Technology1612840图15不同取代比例对UHPC抗拉强度的影响Fig.15 The effect of different substitution ratios on UHPCtensile strength6050/一媒100图16 不同取代比例对 UHPC弹性模量的影响Fig.16 The effect of different substitution ratios on UHPCelastic modulus分别降低了8.2%、2 1.9%、33.3%。UHPC抗拉性能是UHPC材料的关键力学性能。由图15可以看出，随着空心玻璃微珠取代比例的增加,UHPC极限抗拉强度由14.5MPa降低至12.8、11.2、10.6 MPa分别降低了11.7%、2 2.8%、2 6.9%。随着空心玻璃微珠取代比例的增加,UHPC的拉压比分别为0.0 8 1、0.0 8 4、0.0 8 6、0.0 8 5，可以看出拉压比并没有同比下降，而是有小幅增加，说明采用空心玻璃微珠配制UHPC呈现出拉压比较高的优异特点，有益于保证UHPC高抗拉性能。根据T/CCPA7一2 0 18 超高性能混凝土基本性能与试验方法的规定,笔者所制备的UHPC抗压性能符合UC120的要求，抗拉性能符合UTO7的要求。由图16 可以看出，随着空心玻璃微珠取代比例的增加,UHPC 的静弹模量（比例极限内应力与应变的比值)由54.3GPa降低至48.2、40.3、35.1GPa,分别降低了11.2%、2 5.8%、35.4%。混凝土是一种非均质材料,属于弹塑性体。当空心玻璃微珠取代比例为6 0%时,虽然可以使UHPC 的表观密度降低至19 9 0 kg/m,但其静弹模量却降低至35.1GPa，而其静弹模量下降第41卷的主要原因是由于空心玻璃微珠这类轻质材料的掺人。由于空心玻璃微珠本身具有较低的弹性模量，因此掺人混凝土中会导致混凝土弹性模量降低，且掺量越大，UHPC的弹性模量降低越大。T/CECS101072020超高性能混凝土（UHPC)技术要求中规定,UHPC弹性模量应不小于40.0 GPa。40%取020取代比例/%020取代比例/%40406060代比例下的UHPC弹性模量为40.3GPa,同时表观密度降低至2 16 5kg/m,因此在对混凝土弹性模量有相关要求时,应注意表观密度和弹性模量之间的平衡。4.4空心玻璃微珠对UHPC耐久性能的影响（如图17、18 所示）1号配合比2 号配合比3 号配合比￥4号配合比-1200-1000(/-01x)/期-800-600-400-20000.0图17 不同取代比例对UHPC早期收缩的影响Fig.17 The effect of different substitution ratios on UHPCearly shrinkage1号配合比2 号配合比-3号配合比*4号配合比-500-450-400(u/u,01x)/期-350-300-250-200-150-100-5000图18 不同取代比例对UHPC长期收缩的影响Fig.18 The effect of different substitution ratios on UHPClong term shrinkageUHPC的收缩主要包括自收缩(早期收缩)和干燥收缩（长期收缩）。自收缩是由胶凝材料水化反应引起的体积减小，而干燥收缩主要是由于UHPC表面水分损失引起的。UHPC的自收缩在凝结硬化的10.551011.0龄期/d1520龄期/d11.51125V2.030第10 期早期阶段发展快，数值大,对UHPC成型制作阶段的开裂有重要影响,即便UHPC在凝结硬化后,随着水化的继续进行，自收缩仍然有较大的发展。由图17 可以看出,UHPC自收缩在终凝后趋于稳定，分别为9 7 310 9 9 8 10 9 48 10 、10 47 10m/m。由图18 可以看出,UHPC的干燥收缩值随着混凝土龄期的增加而增大,2 8 d龄期时分别为3141034210416x10450 x10-m/m。总体上，UHPC的自收缩占总收缩的比例较大，,干燥收缩占比则较小,这与普通混凝土的收缩明显不同。因此,空心玻璃微珠的掺人没有改变UHPC的收缩特性。此外,UHPC还具有优异的抗渗性能,其基体密实度和抗渗性能明显优于传统水泥基材料。1、2、3、4号配合比的氯离子渗透系数分别为1.7 10-141.510-14、1.6 x 10-14、1.6 x 10-14m/s。可以看出，不同空心玻璃微珠掺量下,UHPC的氯离子渗透系数没有明显变化，说明空心玻璃微珠的掺人未影响UHPC的高抗渗性能。根据T/CCPA7一2 0 18 超高性能混凝土基本性能与试验方法的规定,笔者所制备的UHPC 抗渗性能符合UDO2的要求。4.5空心玻璃微珠对UHPC孔隙结构的影响（如图19 所示）706mm610nm10100nm1001000nm68855%/鲁号43210图19 不同取代比例对UHPC孔隙结构的影响Fig.19 The effect of different substitution ratios on UHPCpore structure由图19 可以看出，随着空心玻璃微珠取代比例的增加,UHPC的含气量呈现增大的趋势，含气量分别为5.3%、5.5%、6.0%、6.2%，其中0 6 nm的孔隙占总孔隙比例分别为6 6%、6 5%、6 5%、6 5%。可以看出，不同空心玻璃微珠掺量下,UHPC的孔隙结构未发生明显变化，其中大于10 0 nm的孔隙对混凝土渗透性影响更大 。因此,渗透性毛细孔在不同空心玻璃微珠掺量下没有显著变化,进一步证明了UHPC的高抗渗性能未受到影响。张硕：超高性能混凝土掺空心玻璃微珠的试验研究10图2 0 1号配合比拟合曲线Fig.20 The fitting curves of No.1 mix ratio94.3170332350%本17:2713.4010.097225.584.102.682.101.460.8794.3170.520.68.61.41:41.21.33.63.502454.6微观颗粒组成分析（如图2 0 2 3所示）94.3170.32521840.5831.1523:5017.2713.4010.09725.584.102.682.101.460.8723.50%/17:2713:4010.0925.584.103.9：4.12040取代比例/%11图2 12 号配合比拟合曲线Fig.21 The fitting curves of No.2 mix ratio2.682.101.46600.8794.3170.52250%/17:2713.4010.094.102.682.101.460.87100粒径/mm10100粒径/mm110图2 2 3号配合比拟合曲线Fig.22 The fitting curves of No.3 mix ratio1图2 34号配合比拟合曲线Fig.23 The fitting curves of No.4 mix ratio100010001001000粒径/mm10100粒径/mm100001000010000100010000246由图2 0 2 3可以看出，随着空心玻璃微珠取代比例的增加，配合比拟合曲线（蓝色)逐步偏离了最紧密堆积曲线（红色）。UHPC的配制是基于最紧密堆积技术路线，而随着轻质材料掺比的逐渐提高，体系偏离最紧密堆积曲线可能是导致其性能下降的根本原因。虽然空心玻璃微珠取代比例为6 0%时依然能满足UHPC的性能要求,但此时颗粒组成已偏离最紧密堆积。这与试验采用的空心玻璃微珠粒度相对固定有关，如果试验能够采用不同粒径的空心玻璃微珠去拟合最紧密堆积曲线，相信可以获得性能更为优异的 UHPC。5结论1)当空心玻璃微珠取代6 0%石英砂时，制备的UHPC表观密度为19 9 0 kg/m。证明空心玻璃微珠可以有效降低UHPC的表观密度。同时,掺人空心玻璃微珠可使UHPC获得更大的流动度和更低的黏性，体现出更为优异的工作性能和保持性能2)抗压强度、抗折强度和抗拉强度随着空心玻璃微珠取代比例的提高而下降，但各取代比例下的UHPC的力学性能仍满足超高强度的要求，而且采用空心玻璃微珠配制UHPC呈现出拉压比较高的优异特点,有益于保证UHPC的高抗拉性能。3)掺人空心玻璃微珠会导致UHPC弹性模量显著降低，在实际工程中，要针对不同的设计情况下选择适宜的空心玻璃微珠掺量。参考文献 1 A L L A H V ER D I A,A Z I M I S A,A L I B A B A I E M.D e v e l o p m e n t o fmulti-strength grade green lightweight reactive powder concreteusing expanded polystyrene beadsJ.Construction and buildingmaterials,2018,172:457-467.2 WENG W N,KHAYAT K.Effects of saturated lightweight sand（上接第6 2 页）治理项目建设，为本次高质量推进农村生活污水治理提质增效工作提供了技术支撑，为其他城市实施农村生活污水治理提质增效工作提供了案例参考。参考文献【1曹佳.农村生活污水提质增效策略研究：以上海市青浦区为例 J.城市道桥与防洪，2 0 2 0（6)：111-113,12 0.（CAOSJ.Research on strategies for improving quality and efficiency of ruraldomestic sewage:taking Qingpu District of Shanghai as an exampleJournal of Municipal Technology518.J.Urban roads bridges&flood control,2020(6):111-113,120.)【2 李永球,王利群.农村生活污水治理设计实践与思考 J.市政技术,2 0 2 3,41(3):19 1-19 4.(LI Y Q,WANG LQ.Design prac-tice and thinking of rural domestic sewage treatmentJ.Journalof municipal technology,2023,41(3):191-194.)其他作者：沈文强，男，工程师，学士，主要从事排水系统设计、污水系统提质增效研究等工作。谭玉龙，男，高级工程师，学士，主要从事给水排水设计、智慧水务等工作。徐佳峰，男，高级工程师，学士，主要从事城乡规划、给水排水设计等工作。第41卷content on key characteristics of ultra-high performance concreteJ.Cement and concrete research,2017,101:46-54.3丁庆军，胡军，刘永强，等.轻质超高性能混凝土的设计与研究 J.混凝,2 0 19(9):1-5.(DING Q J,HU J,LIU Y Q,et al.Research on preparation and performance of lightweight ultra-high performance concreteJ.Concrete,2019(9):1-5.)【4张高展，葛竞成，丁庆军，等.轻质超高性能混凝土的制备及性能形成机理 J.硅酸盐学报，2 0 2 12：38 2-39 0.（ZHANGGZ,GE J C,DING Q J,et al.Preparation and formation mecha-nism of lightweight ultra-high performance concrete J.Journalof the Chinese ceramic society,2021(2):382-390.)5王俊颜,闫珠华，耿莉萍,等.超高性能轻质混凝土的力学性能及微观结构 J.哈尔滨工业大学学报，2 0 19(6)：18-2 4.（WANGJ Y,MIN Z H,GENG L P,et al.The mechanical property andmicrostructure of ultra-high performance lightweight concreteJ.Journal of Harbin Institute of Technology,2019(6):18-24.)6 许婷.陶砂对轻骨料超高性能混凝土的影响研究 J.交通科技,2 0 2 2(2):10 0-10 4.(XU T.Study on the influence of shale pot-tery sand on lightweight ultra high performance concreteJ.Trans-portation science&technology,2022(2):100-104.)【7 宋晓睿，杨辉.空心玻璃微球制备技术研究进展 J.硅酸盐学报,2 0 12 (3):450-457.(SUN X R,YANG H.Development onpreparation technology of hollow glass microspheres J.Journalof the Chinese ceramic society,2012(3):450-457.)8 彭寿，王芸，彭程，等.空心玻璃微珠制备方法及应用研究进展J.硅酸盐通报,2 0 12(6):150 8-1513.(PENGS,WANGY,PENG C,et al.The research progress on preparation method andapplication of hollow glass microsphereJ.Bulletin of the Chi-nese ceramic society,2012(6):1508-1513.)【9 张剑锋，王宁，刘峰，等.空心玻璃微珠制备技术及应用研究进展 J.中国粉体技术,2 0 2 3(2)：10-18.（ZHANGJF,WANGN,LIU F,et al.Research progress on preparation technology andapplication of hollow glass microspheres J.China powder sci-ence and technology,2023(2):10-18.)10吴中伟，廉慧珍.高性能混凝土 M.北京：中国铁道出版社，1999:185-190.(WU Z W,LIAN H Z.High-performance concreteM.Beijing:China Railway Publishing House,1999:185-190.11MEHTA P K.Study on blended Portland cements containingsantorin earthJ.Cement and concrete research,1981,11(4):507-