BRB加固对高层砼框-剪结构减震影响.pdf

第49 卷第5期2023年10 月文章编号：16 7 3-519 6(2 0 2 3)0 5-0 112-0 8兰州理工大学学报Journal of Lanzhou University of TechnologyVol.49No.5Oct.2023BRB加固对高层砼框-剪结构减震影响宋或*，寇恒，陈前瑞（兰州理工大学土木工程学院，甘肃兰州7 3 0 0 50）摘要：根据防屈曲耗能支撑的工作原理与力学性能，进行既有高层框-剪结构布置防屈曲耗能支撑研究以BRB承担层剪力占比为设计依据，使用SAP2000结构非线性有限元软件研究了单斜式和倒V式两种不同布置形式下，各3种竖向不同楼层布置方案结构动力时程响应、BRB耗能占比、剪力墙应力分布等特点.分析表明：在结构下部布置防屈曲耗能支撑具有减震作用；罕遇地震作用下，结构下部布置防屈曲耗能支撑不仅能够承担较大耗能，也对结构峰值响应下的剪力墙应力的减幅最大，该布置方案可为高层框-剪结构布置防屈曲耗能支撑的工程实践提供参考关键词：高层框-剪结构；防屈曲耗能支撑；耗能减震；布置方案；时程分析中图分类号：TU352.11Influence of BRB reinforcement on seismic reduction ofhigh-rise concrete frame-shear structureSONG Yu,KOU Heng,CHEN Qian-rui(School of Civil Engineering,Lanzhou Univ.of Tech.,Lanzhou 730050,China)Abstract:Buckling-restrained braces are arranged on the existing high-rise frame-shear structure based onits working principle and mechanical properties.Designed by BRB bear story shear,the dynamic time his-tory response of the structure,the energy consumption ratio of BRB,and the stress distribution of shearwall of the three different floor layouts under two different arrangments of single oblique and inverted Vwere studied with the aid of SAP2000 structural nonlinear finite element software.The analysis shows thatthe buckling-restrained brace at the lower part of the structure performs the shock-absorbing effect on thestructure.In the case of rare earthquakes,buckling-restrained brace at the lower part of the structure cannot only consume great energy,but also maximum reduce the stress of the shear wall under the peak re-sponse of the structure.The layout scheme can provide a reference for the engineering practice of flexuralenergy dissipation bracing for high-rise frame-shear structures.Key words:high-rise frame shear structure;buckling-restrained brace;energy dissipation;layoutscheme;time-history analysis防屈曲耗能支撑作为一种新型结构设计与加固构件,在受拉与受压时均能达到屈服而不发生屈曲，较之传统支撑构件具有更稳定的力学性能.支撑元件主要以低屈服点钢为芯材，防屈曲耗能支撑能够充分发挥低屈服点软钢材料的耗能性能，在反复荷载作用下滞回曲线饱满，且受压承载力略高于受收稿日期：2 0 2 0-0 6-0 4基金项目：国家自然科学基金（5146 8 0 40）通讯作者：宋或（196 2-），男，甘肃定西人，教授.Email:songylut.edu,cn文献标志码：A拉承载力2.框架-剪力墙结构在水平荷载作用下，需要考虑框架与剪力墙之间的协同工作问题，各自的抗侧刚度直接决定其承担层剪力的多少.在小震作用下，剪力墙承担的水平力较多；在大震作用下，剪力墙先于框架进入弹塑性而产生刚度退化，框架结构承担的水平力开始增大3-41.增设防屈曲耗能支撑能直接提高结构的抗侧刚度，在弹塑性阶段参与耗能减震.既有高层结构需要提高抗震设防等级、或需要提高结构安全储备时，增设防屈曲耗能支撑是一项具有显著优势的耗能减震第5期技术5.在现有防屈曲耗能支撑的加固应用中，主要以多层和中高层框架结构为主；在高层框架-剪力墙结构中的应用较少，对于高层框-剪结构而言，沿结构竖向通长布置BRB(buckling-restrained braces）会造成部分资源浪费，因此选择在高层框-剪结构局部楼层布置防屈曲耗能支撑作为结构耗能减震方案.在较大地震作用下，框-剪结构的底部剪力墙会率先开裂、屈服，从改变框架与剪力墙层剪力占比、减小剪力墙受力以及剪力墙作为第一道防线开裂、屈服后，提高框架结构安全储备两个方面出发，研究在高层框-剪结构下部较优的BRB布置方案.1防屈曲耗能支撑剪力比计算防屈曲耗能支撑框架结构设计中，常采用基于刚度比和剪力比的设计方法进行，二者均有一定的合理性.对于框架结构来说,防屈曲耗能支撑沿竖向通长布置，越能有效地增加结构整体刚度7.若结构形式较为复杂，尤其在框-剪结构中，以局部楼层布置防屈曲耗能支撑的情况下，通过结构抗侧刚度计算不易实现.若通过承担层剪力占比的方法确定BRB的构件参数,则只需确定结构的层剪力,既能减小计算难度，又能合理地控制BRB的附加刚度大小结构的附加刚度以实际剪力比进行计算。结构计算中BRB的设计剪力比和结构附加刚度依次为：FBRB=FAk=k;-kiF结构中BRB实际承担剪力为FBRB=.F;式中：为防屈曲耗能支撑设计剪力比,FBRB为防屈曲耗能支撑承担的层剪力；F；为整体结构的层剪力;k 为布置防屈曲耗能支撑层间附加刚度;F为增设支撑后的结构层剪力；k；为布置支撑前结构的层刚度;k,为增设支撑后结构的层刚度；为 BRB在各楼层的实际剪力比；，和分别为布置支撑前后结构的层间变形.2原结构模型及参数某框架-剪力墙结构，共15层，总高度55.2 m，结构第一和第二层层高为4.2 m，其余层高均为3.6m.纵向柱距为5.4m，横向柱距为6.0 m.抗震设防宋或等：BRB加固对高层砼框-剪结构减震影响为 2.0 kN/m.?540054005400540054005.40054000009000930009Fig.1 Structural plane and BRB layout表1结构构件参数Tab.1Structural member parameters构件类别截面/mm底部两层柱600X600标准层柱500X500底部剪力墙220标准层剪力墙200框架梁250X600楼板100屋面板120(1)3防屈曲耗能支撑布置(2)对结构进行模态分析，原结构振型周期与质量参与系数见表2 所列.(3)表2 原结构振型周期与质量参与系数Tab.2IPeriods and quality participation coefficients of the（4)original structure振型周期/s11.67521.58731.18440.45050.43660.29870.21580.20690.192100.183110.160120.153113烈度为8 度,场地类别为类，设计地震分组为第一组；多遇地震下max=0.16,罕遇地震下max=0.9.场地特征周期T。=0.3 5s；结构平面布置具体尺寸如图1所示,结构构件参数见表1所列.分析考虑的荷载作用包括：楼板、墙体和梁柱自重，楼面活荷载A?37800图1结构平面和BRB布置混凝土C40C40C30C30C30C30C30累计质量参与系数UU,0.000.700.710.700.710.700.71.0.860.860.860.860.860.860.920.920.920.920.920.920.920.920.920.920.92DF钢筋HRB400HRB400HRB335HRB335HRB335HRB335HRB335U0.004.402X10-154.40210154.454 X10151.29910-131.299X10-131.644X10-131.47310-120.640.660.660.67.114第一阶振型为向平动，分别选取单斜式和倒V式防屈曲耗能支撑进行y方向布置.框架的变形受制于剪力墙的协同约束作用，因此选择在结构纵横向均无剪力墙的B、C、F、G 轴线布置，平面布置如图1所示.原结构层间位移最大值出现在8、9层位置，如图2 所示.因此沿结构竖向取15层、3 7层、59层的结构底部、下部和中部的防屈曲耗能支撑布置，防屈曲支撑竖向布置如图3 所示.1614121086420图2 原结构层间位移Fig.2Interlayer displacement of the original structureKKK(a)布置1(d)布置4图3BRB立面布置图Fig.3BRB elevation layout总体步骤如下：1）对原结构进行反应谱分析，提取结构层剪力8；2）假定防屈曲耗能支撑承担楼层剪力的比例，以同一剪力占比进行竖向防屈曲耗能支撑布置计算；3）根据结构形式与平面布置计算所需BRB截面面积，确定防屈曲耗能支撑数量，计算出每根BRB应承担轴力.再根据防屈曲耗能支撑设计手册选定支撑的设计承载力和屈服承载力，根据构件等效截面积计算支撑的等效轴向刚度；4）进行BRB结构反应谱分析，得出新的结构周期与层剪力.因为此时结构刚度增大，周期变小，所以多遇地兰州理工大学学报震下结构的层剪力会增大，重复1)3)步进行迭代计算，从而得到与结构特性更为吻合的BRB截面9；5）建立非线性分析模型，对结构进行非线性分析.为了使结构设计更加经济合理，在框架结构中布置防屈曲耗能支撑总剪力与层总剪力的比例系数建议值为0.40.6.根据框-剪结构中底部框架承担层剪力较小的特点，进行剪力比值的适当减小，拟定实际防屈曲耗能支撑总剪力与层总剪力的目标比值为0.2 0.4.为了确定防屈曲耗能支撑的设计剪力比范围，选择0.3、0.4、0.5和0.6 四种剪力比在结构下部进行计算比较，如表3 所列.表3 F防屈曲耗能支撑在反应谱分析中实际承担剪力占比Tab.3BRB actually accounts for the proportion of shear inresponse spectrum analysis楼层0.330.1160.20.4层间位移角/(10-)KKKKKKKKKKKK(b)布置2(e)布置5第49卷0.40.50.1480.1760.60.8(c)布置3(f)布置60.60.20340.12550.13160.13370.133表3 所列为结构以不同剪力比布置BRB后，经反应谱分析得到BRB实际承担层剪力占比，0.3 和0.4剪力比布置BRB承担层剪力不足2 0%，在0.5中，较高楼层BRB达到2 0%，在0.6 剪力比下，布置BRB楼层承担层剪力均超过2 0%，满足了0.2 0.4的既定目标，因此建议布置BRB选择0.6 或者稍大于0.6 的剪力比.防屈曲耗能支撑布置参数如表4所列.表4防屈曲耗能支撑向布置参数Tab.4BRB arrangement parametersin y-direction支撑BRB剪楼层形式力/kN13.048.2122.978.1232 828.54倒42.633.85V5式6789123单4斜5式67890.1590.1670.1690.178数量屈服承n载力/kN(kN:mm-1)16297.7316290.8816276.2716257.252.430.74162.252.42162106.00161.980.51161.796.93163.048.2382.978.1482828.5282 633.8182.430.7482.252.4782106.0081.980.5281.796.9480.1900.1990.2030.214237.42220.00205.70193.44175.51341.10333.26301.85281.21259.76241.12225.81212.50197.710.2170.2290.2340.257有效刚度/62.3160.8757.8253.8449.6946.0443.0540.4836.7368.2066.6363.1758.8554.3650.4647.2644.4741.37第5期4层剪力与层位移分析首先,对布置BRB结构进行反应谱分析，得到各结构的楼层侧移、层剪力和防屈曲耗能支撑实际剪力比.如图4和表5所示.161412108楼642051015 20253035位移/mm(a)位移161412一口一原结构10O一布置18一布置2楼又一布置36布置444一布置52布置601000层剪力/KN(b)剪力图4不同布置方案的楼层位移、楼层剪力Fig.4 Story displacement and story shear under differentarrangements表5防屈曲耗能支撑结构层间剪力与剪力比Tab.5Shear ratio between layers of BRB structure防屈曲支撑楼层承担剪力/kN1361.172416.793516.754592.965649.886649.387719.178760.649681.53由图4可知，通过对6 种布置方案的反应谱分析，结构的楼层侧移较原结构均有减小，楼层剪力较原结构均有增大.由表5可知,在框-剪结构中设计剪力比布置防屈曲耗能支撑，由于自身轴向变形的影响,BRB实际承担的剪力比从上往下减小。宋或等：BRB加固对高层砼框-剪结构减震影响一又一布置3一口一原结构肉一布置4一o-布置1一-布置5一一布置220003000结构层剪力/kN3 283.41,3206.123039.712.823.642.599.532.405.122 247.412 112.922.004.54115.5时程计算与结果分析根据建筑场地类别和设计地震分组，选取实测地震记录El-Centro波、Taft波和一条人工地震波进行结构动力时程分析.三条地震波均满足建筑结构抗震规范的选波要求，图5为三条地震波反应谱拟合曲线.分别对原结构以及6 种布置BRB的结构进行时程分析，分析参数包括结构层间位移角、顶点位移、基底剪力、底部剪力墙应力和BRB的耗能占比.0.300.25布置60.200.150.100.050图5地震波反应谱拟合曲线Fig.5 Fitting curve of seismic wave response spectrum5.1丝结构层间位移角分析图6 为多遇和罕遇El-Centro波作用下结构层间位移角包络值.400016厂一口一原结构14一o一布置112一-布置210又一布置3布置4楼6420剪力比0.110.130.170.210.250.270.320.360.34El-centroTaft人工波平均谱反应谱12345周期/s久4一布置5布置60.20.4多遇地震层间位移角/（1 0-3)(a)多遇地震16一口一原结构14布置112布置210又一布置38布置44一布置56布置6420.1罕遇地震层间位移角/(1 0-)(b)罕遇地震图6 多遇、罕遇地震作用下层间位移角Fig.6Inter-layer displacement angle under multiple and rareearthquakes60.60.80.20.30.40.5.116如图6 所示，在多遇地震作用下,布置1 和布置4对结构上部的层间位移角有放大现象，支撑的有利作用不明显，而其它4种布置对结构上部层间位移角均有减小作用.从多遇到罕遇地震作用,随着输人地震动强度增大，结构整体的层间位移角明显增大,在此过程中,BRB发挥的作用也越来越显著；罕遇地震作用下，布置BRB结构的层间位移角较原结构大幅减小，在结构中部的布置3和布置6 层间位移角减小幅度与布置2 和布置5基本一致.通过布置2 与布置5的比较发现,在同一布置位置中,单斜式结构层间位移角与倒V式结构相差无几，以结构第七层位移角为例进行比较，单斜式小于倒V式3%左右.5.2结构顶点位移峰值分析从多遇到罕遇地震作用，6 种BRB布置结构的顶点位移峰值较原结构都有减小.图7 所示为多遇和罕遇地震作用下的结构顶点位移统计图.38一口一反应谱一一人工波36-o-El-centro-平均值4888-Taft2624原结构布置1 布置2 布置3布置4布置5布置6不同结构(a)多遇地震240-o-El-centro-o-Taft230220210200190180170160150原结构布置1 布置2 布置3布置4布置5布置6不同结构(b)罕遇地震图7 多遇、罕遇地震作用下的顶点位移响应Fig.7Vertex displacement response under multiple andrare earthquakes在图7 中，多遇地震作用下，布置2 与布置5对结构减震效果较优，平均值减小率分别为1 5.0%和12.3%，说明弹性阶段，倒V式布置对结构抗侧刚度贡献大于单斜式布置.罕遇地震作用下,BRB的减震作用更为显著,其中布置2 和布置5对结构顶兰州理工大学学报点的减震效果明显.EL-Centro波、Taft波和人工波3条地震波作用下的最大峰值减小百分比分别为26.1%、1 2.2%和1 1.5%，结构的顶点位移峰值平均减小率为1 6%.通过同一布置位置下两种布置方式比较，倒V式与单斜式布置对结构顶点位移减震效果相当,以布置2 与布置5为例,布置5的减震作用稍高于布置2,差距在2%.5.3结构基底剪力峰值分析对比结构在多遇和罕遇地震作用下结构基底剪力，图8 为多遇和罕遇地震作用下的基底剪力峰值统计图.54NN/4镇73210原结构布置1 布置2 布置3布置4布置5布置6不同结构(a)多遇地震25El-centroTaft20NN/4镇7150一人工波一一平均值第49 卷反应谱人工波El-centro平均值Taft人工波平均值1050原结构布置1 布置2 布置3布置4布置5布置6不同结构(b)罕遇地震图8 多遇、罕遇地震基底剪力峰值Fig.8Peak value of base shear in multiple and rareearthquakes图8 可知，布置防屈曲耗能支撑后，在多遇地震作用下,结构的抗侧刚度增加,6 种布置 BRB的结构基底剪力均高于原结构；在罕遇地震作用下，由于防屈曲耗能支撑进入屈服阶段，产生耗能减震作用，因此布置BRB结构的基底剪力最大值均小于原结构基底剪力峰值.将不同结构基底剪力在同一地震作用下进行比较，可以看到，6 种布置方案中，布置2第5期与布置3结构基底剪力小于布置1 结构，布置5与布置6 的基底剪力小于布置4.布置2 与布置3之间比较发现，布置2 结构基底剪力稍小于布置3结构.通过结构基底剪力说明，在竖向布置方案中，下部布置BRB结构基底剪力最小。5.4各种布置方式对剪力墙应力的影响罕遇地震作用下，在基底剪力峰值时刻，6 种布置结构底部剪力墙的应力值浮动很小，但是在结构层间位移角和顶点位移达到峰值时，底部剪力墙的拉压应力值较原结构有不同程度的减小，最大减小率为布置5对应的36%.综合来看：1）布置1 和布置4由于底层结构的位移最小，限制了防屈曲耗能支撑发挥作用；2）布置2 和布置5对剪力墙压应力的减小作用最大。表6 8 分别给出了三条地震波作用下结构响应峰值时刻的底部剪力墙压应力值.图9 为罕遇El-Centro波作用下结构顶点位移峰值时刻，原结构和6 种BRB加固结构底部两层剪力墙的拉压应力云图.由图9 可知，布置2 与布置5对剪力墙的应力减小最显著，表明框架支撑结构承担的水平剪力较其它结构多.因此下部布置方案对剪力墙刚度退化和承载力退化是一种最优的补充和储备。宋或等：BRB加固对高层砼框-剪结构减震影响shear wall剪力墙原结构布置1 布置2布置3布置4布置5布置6应力基底剪力19.319.219.2 19.2 18.919.019.2顶点位移15.7 14.915.515.116.314.915.3层间位移14.513.810.1 11.717.918.0 18.1表7 Taft波作用下底部剪力墙峰值应力Tab.7Stress at the peak value of the TAFT wave bottomshear wallMPa剪力墙原结构布置1 布置2 布置3布置4布置5布置6应力基底剪力19.018.919.019.118.919.019.1顶点位移14.911.810.510.710.89.510.2层间位移14.111.810.510.710.79.2表8 人工波作用下底部剪力墙峰值应力Tab.8Stress at the peak value of the artificial wave bottomshear wallMPa剪力墙原结构布置1布置2布置3布置4布置5布置6应力基底剪力19.119.019.119.117.918.419.2顶点位移15.815.714.716.415.513.315.3层间位移16.2 15.113.314.618.111.812.8117表6 EI-Centro波作用下底部剪力墙峰值应力Tab.6 Stress at the peak value of the El-Centro wave bottomMPa9.821.018.015.012.09.06.03.00-3.0-6.0-9.0-12.0-15.0-18.0中中中日己(a)原结构日日日日日(e)布置4Fig.9Shear wall peak stress at the vertex displacement(MPa)15.012.510.02.52.55.07.5-10.0-12.5-15.0-17.5(b)布置116.814.412.09.67.24.82.40-2.4-4.8-7.2-9.6-12.0-14.4图9 剪力墙在顶点位移峰值应力（MPa)16.814.412.09.67.24.82.40-2.4-4.8-7.2-9.6-12.0-14.4日日日日日日日日(c)布置2(d)布置315.416.813.214.411.012.08.89.6.67.24.44.82.22.400-2.2-2.4-4.4-4.8-6.6-7.2-8.8-9.6-11.012.0-13.214.4()布置5(g)布置616.814.412.09.67.24.82.40-2.4-4.8-7.2-9.6-12.0-14.4.118由于剪力墙的刚度要大于单个柱子的抗侧刚度，会承担更多的地震作用，从而最先破坏；剪力墙的顶部和底部因为承担弯矩大，导致钢筋混凝土一侧受拉或受压破坏；在剪力墙中部受力最小会出现应力为零的部位所以为了直观地比较不同布置方案对剪力墙的应力减小程度，选择比较容易破坏的底部剪力墙作为比较样本.5.5各种布置方式的耗能分析由于地震波的固有特性不同,输人结构的地震能量也不相同.图1 0 分别为三条地震波作用下6 种布置方案下防屈曲耗能支撑的耗能占比.5.03.0输入能量连接滞回4.5振型阻尼4.03.5W/鲁聘3.02.52.01.51.00.50布布布布布布置方案(a)El-Centro波5002001000-100-200-300-10600400N/4回聘2000-200-400-600-10兰州理工大学学报由图1 0 得到，布置1 和布置4中BRB由于结构底部位移较小，达到屈服耗能的数量少于其它4种布置方案，因此耗能占比较小；布置2 和布置3、布置5和布置6 的耗能占比均达到2 0%.分别选取布置1 中第三层，布置2 中第五层，布置3中第七层，布置4中第三层，布置5中第五层，布置6 中第七层BRB滞回曲线进行对比分析，如图1 1 所示.由图1 1 得到，倒V型的三种布置下的BRB滞回曲线饱和程度优于单斜式的三种布置，倒V型BRB屈服荷载小于单斜式BRB,两种布置方式的9.0输入能量连接滞回2.5振型阻尼2.0N/鲁聘1.51.00.50布布布布布布布置方案(b)Taft波图1 0 防屈曲耗能支撑耗能比重Fig.10Buckling-restrained braces energy consumption300200N/回聘1000-100-200-300-50轴向变形/mm(a)布置1-50轴向变形/mm(d)布置4第49 卷输入能量连接滞回振型阻尼8.07.06.0N/鲁聘5.04.03.02.01.00布布布布布布布置方案(c)人工波3002001000-100-200-300510510-106004002000-200-400-600-15-10-5轴向变形/mm(e)布置5图1 1 BRB滞回曲线Fig,11BRB hysteresis curves-5轴向变形/mm(b)布置20510150510N/回聘-250-500-15-10-5轴向变形/mm(f)布置6-105002500-5轴向变形/mm(c)布置30510150510第5期BRB屈服位移不同，单斜式BRB屈服位移稍大于倒V式，说明单斜式布置BRB轴向变形较大.综合分析,说明在同一设计剪力比，同一布置位置中，单斜式布置BRB耗能减震效果更优；倒V型布置中，布置2 中第五层BRB和布置3中第七层BRB滞回曲线饱满程度优于布置1，说明在底部几层进行布置，不能最大化地发挥防屈曲耗能支撑的耗能能力.相比布置3,布置2 的BRB饱和程度最优，且其达到屈服耗能的次数最多，说明在防屈曲耗能支撑方式与布置数量相同的情况下，结构下部楼层受力大，在满足BRB轴向变形充分的条件下,其受力屈服程度高.6结论1）在结构下部布置防屈曲耗能支撑对结构的地震动力响应有减小作用，罕遇地震作用下的减震效果优于多遇地震作用.2）在框-剪结构下部布置防屈曲耗能支撑，能有效减小峰值响应时刻的剪力墙拉、压应力，可以作为剪力墙刚度退化的补充和储备.3）罕遇地震作用下，布置2 和布置5中BRB耗能比高于布置1 和布置4,与布置3和布置6 一致；且对减小剪力墙应力的贡献最大.因此综合考虑，在同一剪力比下，结构下部布置防屈曲耗能支撑是几种耗能减震方案中最为理想的，对比单斜式和宋或等：BRB加固对高层砼框-剪结构减震影响的施工影响较小。参考文献：1周云.防届曲耗能支撑的结构设计与应用M.北京：中国建筑工业出版社，2 0 0 7.2王秀丽，苏成江.约束屈曲支撑受力性能及高阶模态分析J.兰州理工大学学报，2 0 0 7（5）：1 1 1-1 1 4.3包世华，张铜生.高层建筑结构设计和计算M.北京：中国建筑工业出版社，2 0 1 2.4 林斯嘉.框架-剪力墙结构的框架地震层剪力分配J.建筑结构，2 0 1 2,42(S2)：2 9 4-2 9 9.5高向宇，尹学军，涂鸣，等.用防屈曲支撑改进混凝土框架-剪力墙结构抗震性能的设计研究JI.建筑结构，2 0 1 1，41（S1)：136-141.6 潘毅,高宪，易路行,等.基于剪力比和刚度比的防屈曲支撑-RC框架抗震设计方法分析J.世界地震工程，2 0 1 7.33(4):59-67.7王秀丽，周.屈曲约束支撑布置方式对钢框架抗震性能的影响J.兰州理工大学学报，2 0 1 4，40（3）：1 2 6-1 2 9.8中华人民共和国住房和城乡建设部.建筑抗震设计规范：GB500112010S.北京：中国建筑工业出版社，2 0 1 0.9潘毅，阎勋章，易路行，等.基于剪力比的防届曲支撑-RC框架抗震设计方法研究.工程力学，2 0 1 8（3）：9 6-1 0 5.119.倒V式布置方式,在框-剪结构中,单斜式由于轴向变形较大，减震效果优于倒V式。4）在既有高层结构防屈曲耗能支撑的应用中，下部布置BRB能够减小工程加固施工难度，且带来