契丹广场A标段厕所及管理室模板支设专项施工方案.pdf

契丹广场A标段厕所及管理室 模板支设专项施工方案 一.工程概况：本工程为契丹广场A标段厕所及管理室，坐落于滨河大街 K0+120.000附近。结构形式为框架结构，地上一层，檐高5.33 米。+0.000相当于绝对标高497.435mo抗震设防烈度为6度，框 架结构抗震等级为三级。框架梁、柱及现浇板混凝土标号均为C30。总建筑面积140平方米。二.主要工程量：混凝土：85立方米 钢筋10.5吨 砌体：122.6立方米 模板：456.2平方米三.编制依据：契丹广场A标段厕所及管理室施工图2.1-2011-010-2-1建筑工程施工质量统一验收标准GB50300-2001混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑施工高出作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001四.施工准备工作及条件：1.技术准备1.1 组织施工技术人员和主要施工人员熟悉和审查施工图纸，并与业 主及监理公司同设计院一起进行图纸会检。1.2 编制施工图预算，制定工程施工方案，编制施工进度计划。1.3完成上部结构材料试验及报验工作。1.4做好上部框架施工的技术交底工作并签字完成。1.5组织有经验的技术工人研究对新建工程中的施工方法进行技术改 进。2.现场准备2.1 做好给类施工机械及小型电动工具安装工作。2.2做好控制点及框架柱的轴线的引测工作。2.3安监部要再一次对上部施工人员进行三级安全教育及考试并且对 未进行体检的人员要重新进行体检。考试及体检合格的施工人员方可 进入现场施工。2.4工程主要材料的使用厂家及进货要提前落实。3.主要物资及人力资源配备计划：3.1 劳动力资源计划合计序号工种名称数量序号工种数量1生产经理19起重工12技术负贝人110木工83质检员111钢筋工64安全员112混凝土工85测量员113架子工46技术员114力工47电工11538人3.2 主要施工机械、器具、周转料具准备计划根据本工程施工现场的特点，以及施工项目及工程量情况认真作 好施工资源配备进度计划，合理、及时的物料进场计划，能够及时 满足施工需要，保证施工用的各种原料、机械设备、周转材料能保质 保量的满足工程需要，保证工程施工进度。安排好物料进场顺序和数 量，能够合理利用有限物料场地。主要施工材料、周转材料机具计划序号机具名称型号规格单位备 注1.插入式振动器0 50台22.振动棒0 50根23.钢筋切断机Q-40台14.钢筋弯曲机GW40-1台15.钢筋调直机GTJ4/14台16.交流电焊机台17.木工刨锯机台18.圆锯机台19.钢管0 48X3.5T1010.全站仪台111.水准仪台112.手推车辆313.跳板块8014.对讲机对1五.施工工艺流程：水准仪抄平一基土层夯实一脚手架搭设一柱筋连接（电渣压力 焊）、绑扎一支设柱模板一浇筑柱混凝土一支设梁底模板一梁钢筋连 接（搭接）、绑扎一梁铁件安装一支梁模板一平台板底模一板钢筋绑扎 一梁及板硅浇筑六.脚手架施工方案：本工程脚手架采用具有出厂合格证的O48X3.5钢管及扣件 搭设，搭设时应先放线，确定每排脚手杆两端立杆的位置，然后 拉通线立其余立杆，确保脚手架横平竖直。1.脚手架搭设：1.1 在搭设脚手架前施工技术人员应向操作人员进行施工技术 交底，交底内容包括脚手架的形式、特点及构造要求,搭设过 程中注意安全事项。1.2本工程施工所采用钢管及扣件，施工前必须经过细致检查,如有变形、腐蚀等不符合规定的一律不得使用。1.3 在脚手架搭设区域内有回填土的地方要分层夯实找平，下 垫道木或木跳板,而且必须有有效的排水措施。1.4 在混凝土承台上的脚手管底部不再加垫道木，直接作用在 混凝土上。1.5钢管脚手架实际搭设时应综合考虑框架梁的位置，确保立 杆不顶入梁内。1.6 满堂脚手架沿纵、横向在立杆底下设置通长扫地杆。1.7 立杆垂直度的偏差不得大于架高的1/300,相邻两根立杆 的接头应错开布置在不同步距内，与相邻的大横杆的距离不宜 大于步距的三分之一，为此在安装第一节立杆时，应选用长短 不一的钢管交错使用。1.8 安装要保持水平且间距均匀，大横杆在同一步距内的纵向 水平高低差不得大于该片脚手架总长度的1/250,且不大于 5cm,同一跨内上下两根大横杆的接头应布置在不同的立杆纵 距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。1.9小横杆应与立杆垂直，小横杆应用扣件紧固于大横杆上。1.10 为保证架子的垂直稳定，在本次搭设脚手架中设剪刀撑。剪刀撑应连系34根立杆，斜杆与地面夹角为4560度。L 11各杆件相交伸出的端头，应大于100mm以上。1.12 在脚手架上，离结构层下1500mm设置安全平网，网与网 的连接要牢固。1.13 梁两侧搭设双排脚手架，用于施工人员梁钢筋绑扎、梁侧 模板的安装、和埋件安装。梁架子在梁端头和中间处加设密集 斜撑以提高其承载力，在外侧按规定加设相应斜撑以防倾覆。1.14在建筑物四周搭设环形步道,步道宽为0.6m,外侧用250mm 宽脚手板作为踢脚板，并挂密目网，在整个通道脚手板底满挂 安全网。在A排1轴外搭设依附上人坡道一座，坡道设防护栏 杆、踢脚板、防滑条（间距不大于300nlm）密目网用8#线绑牢 在防护坡道外侧；坡道入口处设硬防护措施。七.模板支设方案:（一）柱模板支设：本工程柱截面尺寸为360*360,因为坡屋面，本次计算按最图柱5.33米进行计算，柱模板使用1.5cm厚胶合模板，使用50*80木方组合。计算书如下：1、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=360mm,柱模板的截面高度H=360mm,柱模板的计算高度L=5330mm,柱箍间距计算跨度d=500mmo柱箍采用80 X 80mm木方。柱模板竖楞截面宽度50mm,高度80mm。B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。360551551 063柱模板支撑计算简图2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的 荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22/6必/其中rc混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/CT+15）,取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；外加剂影响修正系数，取1.000；B2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Fl=40.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2o3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨 连续梁计算，计算如下26.10kN/m-2面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q=1.2X40.000X0.500+1.4X3.000 X0.500=26.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50.00X1.50X1.50/6=18.75cm3；I=50.00X1.50X1.50X1.50/12=14.06cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W f其中f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.lOOql2其中q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100X(1.2X20.000+1.4X1.500)X0.155X0.155=0.063kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.063 X 1000 X 1000/18750=3.344N/mm2面板的抗弯强度验算f fl满足要求！(2)抗剪计算 T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600X(1.2X20.000+1.4X1.500)X0.155=2.427kN截面抗剪强度计算值T=3 X 2427.0/(2 X 500.000 X15.000)=0.485N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mni2抗剪强度验算T T,满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI v=1/250面板最大挠度计算值v=0.677X20.000X1554/(100X6000X140625)=0.093mm面板的最大挠度小于155.0/250,满足要求！4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下8.09kN/m竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.155m。荷载计算值 q=1.2X40.000X0.155+1.4X3.000X0.155=8.091kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=4.046/0.500=8.091kN/m最大弯矩 M=0.lql2=0.1 X8.091X0.50X0.50=0.202kN.m最大剪力 Q=0.6X0.500X8.091=2.427kN最大支座力 N=l.1 X0.500X8.091=4.450kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.00X8.00X8.00/6=53.33cm3；I=5.00X8.00X8.00X8.00/12=213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=o.202X106/53333.3=3.79N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！(2)抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 X 2427/(2 X 50 X 80)=0.910N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求！(3)挠度计算最大变形 v=0.677 X 6.743 X 500.04/(100 X 9500.00 X2133333.5)=0.141mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P:P=(1.2X40.00+1.4X3.00)X0.155 X 0.500=4.05kNB柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。4.05kN 2.02kNB柱箍计算简图B柱箍弯矩图(kN.m)0.000、B柱箍变形图(mm)B柱箍剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=0.859kN.m经过计算得到最大支座F=4.046kN经过计算得到最大变形V=0.8nlmB柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8.00X8.00X8.00/6=85.33cm3；I=8.00X8.00X8.00X8.00/12=341.33cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.859 X106/85333.3=10.07N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mni2,满足要求！(2)B柱箍抗剪计算可以不计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh 0.044变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为Nl=0.361kNN2=l.807kNN3=0.361kN最大弯矩M=0.021kN.m最大变形V=0.0mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.021X 1000 X1000/15000=1.400N/mm2面板的抗弯强度设计值：f,15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求！抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T=3X600.0/(2X400.000 X15.000)=0.150N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T,满足要求！(3)挠度计算面板最大挠度计算值V=0.044mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求！2、梁底支撑木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计 算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q=1.807/0.400=4.517kN/m最大弯矩 M=0.lql2=0.1X4.52X0.40X0.40=0.072kN.m最大剪力 Q=0.6X0.400X4.517=1.084kN最大支座力 N=l.1 X0.400 X4.517=1.987kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.00X8.00X8.00/6=53.33cm3；I=5.00X8.00X8.00X8.00/12=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=o.072X106/53333.3=1.36N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！(2)木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 X1084/(2 X 50 X 80)=0.406N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算最大变形 v=0.677 X 3.764 X 400.04/(100 X 9500.00 X 2133333.5)=0.032mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求！3、梁底支撑钢管计算(1)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。0.58 呼 kN 1.81 kN 0.36 融 kN1200支撑钢管计算简图i.0000.904支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000、4.781支撑钢管变形图(mm)1.841.84-1.25.0.0.900.90 0.901.26.261.841.84支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.904kN.m最大变形vmax=4.781mm最大支座力Qmax=l.840kN抗弯计算强度 f=0.904X106/5080.0=177.88N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.ON/mm，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kN 1.84kNA,、，J Q)BL 1200 1 1200 7 1200 j支撑钢管计算简图0.5890.540支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)1.35 1.351.84 1.842.33 2.330.490.492.33 2.330.000.001.84 1.840.49 0.491.35 1.35支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.589kN.m最大变形vmax=2.423mm最大支座力Qmax=6.OlOkN抗弯计算强度 f=0.589X106/5080.0=115.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.ONW,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.OkN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设 计值；计算中R取最大支座反力，R=6.OlkN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.OkN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.OkNo5、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式b=力其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力Nl=6.OlkN（已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重N2=1.2X0.129X5.330=0.826kNN=6.010+0.826=6.836kN族 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到;1计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58A-立杆净截面面积(cm2).A=4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08。钢管立杆抗压强度计算值川/加2).f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.OON/mm2；10计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式 或计算10=kluh(1)10=(h+2a)(2)kl 计算长度附加系数，按照表1取值为L185；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.75a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；公式的计算结果：。=74.49N/mm2,立杆的稳定性计算。f,满足要求!公式的计算结果：。=22.13N/mm2,立杆的稳定性计算。埒，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算10=klk2(h+2a)(3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：=28.15N/mm2,立杆的稳定性计算D f,满足要求!(三)现浇板模板支设：模板支架搭设高度为5.3米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=l.20 米，立杆的横距l=L.20米，立杆的步距h=L50米。D图1楼板支撑架立面简图采用的钢管类型为。48X3.5。1、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的 按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 ql=25.000 X 0.200 X1.200+0.350 X1.200=6.420kN/m活荷载标准值 q2=(2.000+1.000)XI.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=120.00X1.50X1.50/6=45.00cm3；I=120.00X1.50X1.50X1.50/12=33.75cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W f其中f面板的抗弯强度计算值(N/mni2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.lOOql2其中q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100X(1.2X6.420+1.4X3.600)X0.300X0.300=0.115kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.115X1000X1000/45000=2.549N/mm2面板的抗弯强度验算f 阴，满足要求！(2)抗剪计算可以不计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 X(1.2 X 6.420+1.4X3.600)X0.300=2.294kN截面抗剪强度计算值T=3 X 2294.0/(2 X1200.000 X15.000)=0.191N/mm2截面抗剪强度设计值T=L40N/mni2抗剪强度验算T T,满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI v=1/250面板最大挠度计算值 v=0.677 X 6.420 X3004/(100 X 6000X 337500)=0.174mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：qll=25.000X0.200X0.300=1.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：ql2=0.350X0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到,活荷载标准值q2=(1.000+2.000)X0.300=0.900kN/m静荷载 ql=1.2X1.500+1.2X0.105=1.926kN/m活荷载 q2=1.4X0.900=1.260kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计 算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q=1.274/0.400=3.186kN/m最大弯矩 M=0.lql2=0.1X3.19X0.40X0.40=0.051kN.m最大剪力 Q=0.6X0.400X3.186=0.765kN最大支座力 N=l.1X0.400X3.186=1.402kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.00X8.00X8.00/6=53.33cm3；I=5.00X8.00X8.00X8.00/12=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=o.051 X106/53333.3=0.96N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！(2)木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 X 765/(2 X 50 X 80)=0.287N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/nun2木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算 最大变形 V=0.677 X1.605 X 400.04/(100 X 9500.00 X2133333.5)=0.014mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求！3、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。1.40kN.40kNI.40kNI.40kNI.40kNI.40kNI.40kNI.40kN.40kHI.40kNI.40kNI.40kNI.40kNA，J J J)，BL 1200_；1200?1200 j支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)0.1632.555支撑钢管变形图(mm)2.63 2.63支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.631kN.m最大变形 vmax=2.555mm最大支座力Qmax=6.133kN抗弯计算强度 f=0.631 X106/5080.0=124.18N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.ON/mm，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!纵向支撑钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。6.13kN 6.13kN 6.13kN 6.13kN 6.13kN 6.13kN 6.13kN 6.13kN 6.13kN 6.13kN；1200:1200:1200:支撑钢管计算简图1.9631.799支撑钢管弯矩图(kN.m)0.4928.077支撑钢管变形图(mm)7.77 7.774.50 4.500.00 0.006.13 6.131.64 1.647.77 7.771.64 1.644.50 4.50支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=l.963kN.m最大变形vmax=8.077mm最大支座力Qmax=20.035kN抗弯计算强度 f=l.963 X106/5080.0=386.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度大于205.ON/mm，不满足要求！支撑钢管的最大挠度大于1200.0/150或10mm,不满足要求！4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下 式计算(规范5.2.5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.OkN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设 计值；计算中R取最大支座反力，R=20.04kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双 扣件！当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时,试验表明:单扣件在 12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.OkN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.OkNo5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NG1=0.129X5.330=0.688kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350 X 1.200 X1.200=0.504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000 X0.200 X1.200 X1.200=7.200kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.392kNo2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)XI.200XI.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式47=察【力其中N 立杆的轴心压力设计值(kN)；N=16.12 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A-立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W-立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08。钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2).f钢管立杆抗压强度设计值，任=205.00N/mm2；10计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由公式或(2)计算10=kluh(1)10=(h+2a)(2)kl 计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.75a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式的计算结果：。=167.23N/mm2,立杆的稳定性计 算 f,满足要求！公式的计算结果：=85.30N/nini2,立杆的稳定性计算 0 f,满足要求!