升降机施工方案(scd200200j)-secret.doc

目 录
一、工程概况
二、编制依据
三、施工升降机基础及楼板加固支撑设计
四、基础、楼板及砖柱稳定性验算
五、后浇带加固措施
六、下料平台钢管搭设方案
七、SCD200/200J人货两用升降机安装、拆卸方案
八、安全操作规程
九、安全防护设施
十、应急预案

一、工程概况：
工程名称：杨府山涂村征地返回安置地块工程
建设单位：温州国光东部房地产有限公司
监理单位：杭州建昊工程项目管理有限公司
勘测单位：温州市勘察测绘研究院
设计单位：浙江嘉华建筑设计研究院有限公司
建设地点：温州市鹿城区江滨东路
本工程为温州国光东部房地产有限公司-原杨府山涂村征地返回安置地块建设项目、位于温州市鹿城区，江滨路与加州路交叉口西南侧。由3幢25-27层的高层建筑和2层地下室组成，建设用地面积14289.35㎡，总建筑面积59985.7㎡，地下室2层建筑面积16349㎡，框架剪力墙体系。±0.00标高相当于黄海高程6.00米，建筑总高度90.138米（1、2号楼）、92.978（3号楼）。地下室建筑标高-4.8m（-1层）、-8.40m（-2层），1、2号楼上部一层4.40m,标准层3.15m、客厅中空部位6.30m，3号楼一层4.80m，标准层3.55m。
地下室结构标高-8.50m、-4.90m、顶板标高-1.10m、-0.45m、-1.05m、-0.60m,上部层高3.15、3.55、6.30m。
本工程采用虎霸的SCD200/200J型施工升降机(双笼),标准节长度为1.50m。根据本工程施工条件，考虑到材料运输方便和合理的使用施工升降机，将1#、2#、 施工升降机安装在地下室上方，施工升降机基础置于在地下室顶板上，拟搭设高度为93 m（62节标准节）；3号楼安装位置处于地下室外，施工升降机基础置于地面上，拟搭设高度为96m（64节标准节）。
二、编制依据
1 《建筑工程安全生产管理条例》；
2 《施工升降机安全操作规程》（GB10055-2007）；
3 《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；
4 《施工升降机技术条件》（GB/T10054-1996）；
5 《施工升降机使用说明安装手册》；
6 《施工单位施工现场文明安全管理规定》；
三、施工升降机基础及楼板加固支撑设计
3.1、本工程安装SCD200/200J型施工升降机，升降机搭设高度L=93m，共62节，和L=96m共64，每节自重175kg，吊笼规格为3.0m×1.3m，混凝土基础长5.500m，宽3.670m，厚0.3m，砼强度等级为C30，配筋为φ10@250，和φ12@200详见基础配筋示意图,预埋底架脚钩足6个，地脚钩须钩住钢筋网格并焊牢。基础底部设置在首层地下室顶板上，顶板砼C35、厚度为300。详见附图施工升降机基础支撑加固图。
施工升降机基础部位在地下室的顶板，具体加固方法：在地下室负一层，和负二层地下室相应位置处采用500×1120的砖柱，砖柱设置在施工升降机的中央预埋底架位置上，砌筑砖柱，控制好标高然后与地下室顶板筑实。 基础施工时，须将地下室顶板上的杂物清理干净，按升降机位置放出基础位置线，再绑扎钢筋、立模板浇筑混凝土。基础施工时要在楼面上刷隔离剂，做好基础钢筋保护层的垫置工作。混凝土要振捣密实，留两组试压块，待混凝土强度达到要求后再正式安装施工升降机。
3.2、 基础承受的静载P计算
以SCD200/200J型升降机，导架高度为95米（约63个标准节）计算，其型号的计算数据参照进行，计算涉及的主要部件重量可在“主要技术参数”表中查得。

围栏重量 1225kg
吊笼重量 1480×2=2960kg
对重重量 1258×2=2516kg
吊笼载重量 2000×2=4000kg
导架总重量 175×63=11025kg

以上五项重量合计： 21726kg
附墙架、动力电缆，电缆导向装置、钢丝绳、头架、
紧固件等重量约占导架总量的30% 3307kg

用过道竖杆和过桥连杆的附墙
结构的重量增加约为导架总量的45% 4961kg

P=(21726+3307+4961)×0.0098=293.9KN

3.3、 本工程地下室顶板设计活荷载20KN/㎡
基础底板面积S=3.67米×5.5米=20.185㎡
得：20.185×20KN=403.7KN
故：活荷载为293.9KN＜403.7KN 得:满足承载力要求。
四、基础、楼板及砖柱稳定性验算
4.1、升降机总自重计算
施工升降机主要技术参数：围栏重量1225kg,吊笼重(双笼)2×2000kg，外笼重2×1480kg，对重重2×1258kg,导轨架总重(共需63节，标准节每节重175kg)63×175kg，采用Ⅰ型附墙架、动力电缆、电缆导向装置，钢丝绳、头架、紧固件等重量约占导轨架重量30%。
升降机总自重G=吊笼重＋外笼重＋导轨架总重＋对重重＋附件重量
=1225+1480×2＋1258×2+2000×2+175×63+175×63×30%
=29994kg=299KN
4.2、基础承载P计算，基础制作见图。
施工活荷载：5.5×3.67×2.5=50.46KN
P=1.2×234.41+1.4×50.16=351.936KN
按能承受最大压力Pmax=351.936KN而制作的基础，符合升降机的使用要求。
4.3、基础验算
基础砼强度等级为C30，轴心抗压强度fc=14.3N/mm2,轴心抗拉强度ft=1.43 N/mm2,底面积S=5.5×3.67=20.185m2。基础自重F=5.5×3.67×0.3×25=151.39KN。
基础底面积验算，轴心受压基础基底面积应满足
S≥(P＋F)/fc=(351.936＋151.39)/(14.3×103)=0.035m2(满足要求)
4.4、砖柱稳定性计算（砖柱1120×500）
施工静荷载：P+F=351.936+151.39=503.326KN
砖柱高度为L=6.2-0.03-0.25=5.92m
λ=L/B=5.92/0.5=11.84＜17高厚比满足要求。
（λ＞3，e=0，砂浆强度大于5MPa）
ψo=1/(1+αλ2)=1/(1+0.0015×11.842)=0.826
ψ=1/{1+12{e/h+[1/12×(1/ψo-1)]0.5}2}=0.826
砖柱采用MU=15的砖，M10的砂浆得f=2.31MPa。
ΨfA=0.826×2.31×500×1120=1068514N≥P+F=503.326KN
满足要求
五、1#、2#楼施工升降机边缘后浇带加固措施
5.1、 施工升降机基础设置位置处于在地下室的顶板上对边上的后浇带进行加固，其方法：在地下室后浇带相应位置处采用500×500的砖柱，间距相隔1.5米设置砖柱一个，砖柱延伸至负二层的底板上，砌筑砖柱，采用MU10、M10的砂浆 ，上部水泥砂浆塞实。
5.2、 3号楼升降机基础布置在主楼南侧3-9轴至3-10轴交3-A轴地下室外。借用围护桩冠梁上为升降机基础，围护装桩身ø800㎜间距1米有效桩长为28米的桩基基础。详简图

六、1-3#施工升降机下料平台搭设方案
升降机平台脚手架为扣件式钢管落地式双排脚手架，两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、密目网。平台与结构挑板间距50mm，保证施工时由脚手架平台承受荷载，保证结构平台板的安全。脚手架平台的搭设高度约为96米，脚手板铺设的层数为28层（0.35KN/m2），施工正常荷载取2层（6KN/m2），卸荷钢丝绳分别设在7层、14层、21层、28层楼面，钢丝绳采用A15.5，拉环采用A18钢筋。
6.1、参数信息:
6.1.1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 100 m，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的横距为 0.8m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的
距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 6.00 m；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
6.1.2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
6.1.3.风荷载参数
本工程地处浙江温州基本风压取0.47 kN/m2（按30年一遇）；
风荷载高度变化系数μz 为1.34，风荷载体型系数μs 为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
6.1.4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；
脚手板铺设总层数:28；
6.1.5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):30.00；
立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

6.2、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
6.2.1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×0.8/(2+1)=0.8 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.142 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.8=1.12 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
6.2.2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×1.12×1.52 =0.278 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.142×1.52-0.117×1.12×1.52 =-0.327 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.278×106,0.327×106)/5080=64.37 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 64.37 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
6.2.3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：

其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m；
最大挠度计算值为：
ν= 0.677×0.118×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.758 mm；
大横杆的最大挠度 1.758 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
6.3、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算
大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
6.3.1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；
活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1) =1.200 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.12)+1.4 ×1.2 = 1.893 kN；

小横杆计算简图
6.3.2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×0.82/8 = 0.004 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.893×0.8/3 = 0.505 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.509 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.509×106/5080=100.102 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =100.102 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
6.3.3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900) = 0.008 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2 = 1.378 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax = 1377.6×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 0.997 mm；最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；
小横杆的最大挠度为 1.005 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！
6.4扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.8/2=0.015 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；
活荷载标准值: Q = 3×0.8×1.5 /2 = 1.8 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.015+0.18)+1.4×1.8=2.824 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
6.5脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×100.00 = 15.680kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×55×1.5×(0.8+0.2)/2 = 12.994 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/mNG3 = 0.11×55×1.5/2 = 4.538 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×100 = 0.75 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 33.961 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×0.8×1.5×2/2 = 3.6 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.47 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.335 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.13；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.47×1.335×1.13 = 0.496 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×33.961+ 1.4×3.6= 45.794 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×33.961+ 0.85×1.4×3.6= 45.038 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.496×1.5×
1.82/10 = 0.287 kN.m；
6.6钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）:
钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内卸荷4次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。
第1 次卸荷净高度为21m;
第2 次卸荷净高度为21m;
第3 次卸荷净高度为21m;
第4 次卸荷净高度为14.4m;

经过计算得到
a1=arctg[3.000/(0.800+0.250)]=70.710度
a2=arctg[3.000/0.250]=85.236度
第1次卸荷处立杆轴向力为：
P1 = P2 = 1.5×45.794×21/100 =14.425 kN；
kx为不均匀系数，取1.5
各吊点位置处内力计算为(kN)：
T1 = P1/sina1 = 14.425/0.944 = 15.283 kN
T2 = P2/sina2 = 14.425/0.997 = 14.475 kN
G1 = P1/tana1 = 14.425/2.857 = 5.049 kN
G2 = P2/tana2 = 14.425/12.000 = 1.202 kN
其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =15.283 kN。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取 15.283kN，α=0.82，K=6，得到：
选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×15.283×6.000/0.820)0.5 = 15.0 mm。
吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f]
其中 [f] -- 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50 N/mm2；
N -- 吊环上承受的荷载等于[Fg]；
A -- 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；
选择吊环的最小直径要为：d =（2×[Fg]/[f]/π）0.5 =（2×15.283×103/50/3.142）0.5 = 14 mm。
第1次卸荷钢丝绳最小直径为 15.0 mm，必须拉紧至 15.283 kN，吊环直径为 14 mm。
根据各次卸荷高度得：
第2次卸荷钢丝绳最小直径为 15.0 mm，必须拉紧至 15.283 kN，吊环直径为 14 mm。
第3次卸荷钢丝绳最小直径为 15.0 mm，必须拉紧至 15.283 kN，吊环直径为 14 mm。
第4次卸荷钢丝绳最小直径为 12.4 mm，必须拉紧至 10.480 kN，吊环直径为 12 mm。
6.7立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 45.794×22.6/100 =10.349 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 10349/(0.186×489)=113.786 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 113.786 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 45.038×22.6/100 =10.178 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 10178.475/(0.186×489)+287037.632/5080 = 168.411 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 168.411 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
6.8连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.496 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.504 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.504 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958×4.89×10-4×205×103 = 96.035 kN；Nl = 12.504 < Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 12.504小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

接料平台门及安全防护示意图

七、SCD200/200J人货两用升降机安装、拆卸方案
1、概述
SCD200/200J型施工升降机由钢结构、机械传动、安全设施及电气等部位组成。升降机安装之前，必须了解其独特性能，熟悉其机械和电气原理，这样才能保证安全、快速和高质量地完成安装工作。
2、升降机的安装
（1）外笼与吊笼的安装
1）将基础表面清扫干净。
2）将地脚螺栓安装好。
3）在地脚螺栓处底盘和基石间垫入不同厚度的钢板垫片，用以调整导轨架的垂直度。
4）用水平仪测量导轨架的垂直度，保证导轨架的各个主管在两个方面向上的垂直度（1/1500）。
5）导轨架调整垂直度后，压紧4个地脚螺栓。
6）调整外笼门框的垂直度，压紧其余的地脚螺栓。
7）安装缓冲弹簧。
8）将另一半部分的外笼与前半部分用螺栓连接起来。
9）同前调整垂直度压紧地脚螺栓，松开吊笼内电动机上的制动器。
10）用起重机吊起吊笼，从标准节上方使吊笼准确就位。
11）将制动器复位。
12）安装好吊笼顶上的护身栏。
（2）吊笼、外笼安装完毕后调整
1）齿轮与齿条的齿合间隙为0.5mm。
2）各个滚轮与标准节主管的间隙为0.5mm。
（3）电缆安装
1）将供电电缆从升降机上的电源箱内总电源开关接入现场供电箱。
2）将电缆线以自由状态盘入电缆线内。
3）电缆线一端从电缆笼底部引出接入电源箱，另一端通过电缆托架引到吊笼内接入电控箱。
4）电缆线安装在电缆托架下方，使电缆线处于其中心并可自由地拽出或盘入电缆笼内。
（4）电气装置检查
调试前，先用起重设备安装一、二节标准节，然后按如下步骤进行调试：
1）用接地电阻测试仪测量升降机钢结构及电器设备金属外壳的接地电阻，不得大于4Ω。
2）用500V兆欧表测电动机及电器元件的对地电阻应不小于1MΩ。
3）检查各安装控制开关，分别打开吊笼上各个门，触动断绳保护开关，上下限位开关、极限开关等均应能够起作用。
4）校核电动机界限，吊笼上、下运行方向应与操作纵盒上所示的方向一致。
（5）吊杆安装
吊杆应安装在吊笼顶部吊杆安装孔内，在吊笼内安装向心轴承，安装压垫并用螺栓固定，
（6）导轨架的安装
1）将标准节两端管子接头处及齿条销子处擦干净，并加少量润滑剂，在地上将4节标准节连成一组，然后吊上导轨架对准下面标准节主管和齿条上的销孔，用螺栓紧固。
2）随着导轨架的不断提高，应同时安装附墙架，并检查导轨架安装垂直度，允许偏差度控制在100m小于35mm。
（7）附墙架
附墙架间距不得大于9m，每二至三层一道附墙，且在建筑物的顶层必须设置一层，提升机架体顶部的自由高度不得大于6m。连墙杆件与架体及建筑物之间均采用焊接（建筑物内预放预埋件），连接牢固并形成稳定结构，不得连接在脚手架上。布置详见附图。

（八）升降机安装位置布置
3#楼： 3-9至3-10轴交3-A轴
2#楼： 2-11至2-13轴交2-K至M轴
1#楼： 1-11至1-13轴交1-K轴M轴

附布置简图

（8）配重安装
带配重型的升降机在正常运行，必须安装配重。
1）用起重装置将配重放入配重滑道。
2）检查配重导向轮与滑道的间隙等于0.5mm，确保每个转轮的灵活。
（9）天轮和钢丝绳的安装
当导轨安装到要求的高度后，带对重的升降机要将天轮安装好，并用钢丝绳悬挂好对重。
1）将天轮、绳轮、钢丝绳及绳具吊到吊笼顶部并备好螺栓等。
2）将钢丝绳架用M8Χ30螺栓固定在吊笼上。
3）将吊笼升至距导轨顶端500mm处，用吊杆将天轮安装到导轨顶部，用M24螺栓固定。
4）安装绳轮
5）将钢丝绳穿过绳轮和天轮放至地面的配重上，并用三个绳卡固定于配重上。
6）将钢丝绳的另一端用三个绳卡固定在绳轮上。
（10）限位开关及极限开关碰铁的安装
1）下限位碰铁的位置，应在吊笼满载下行时自动停止在碰到缓冲弹簧100～200mm处。
2）下限碰铁应安装在吊笼碰到缓冲弹簧之前制动。
3）上限碰铁调整到使吊笼制动停止在上位置。
4）上限碰铁安装在吊笼超过上终端平台150mm处
5）确保上、下限位开关距限位碰铁的距离。
6）必须保证极限开关触柄与上下限位碰铁的距离在极限开关断开位置时，其触柄距碰铁0.2～2mm范围。
7）紧固所有碰铁上的螺栓，确保碰铁不移动。
3、升降机的拆卸
升降机的拆卸方法同安装相同，程序相反。
4、安装（拆卸）安全要求
1）安装现场应清理干净，并用标志等围起来，禁止非工作人员入内。
2）防止安装地点上方掉落物体
3）升降机运行时，人员的手、头绝对不可露出安全栏。
4）如果有人在导轨架上工作时，不允许开动升降机。
5）安装作业人员应按空中作用懂得安全要求，包括必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等。
6）操作升降机，必须将操作盒拿到吊笼顶部，不允许在吊笼内操作。
7）吊笼启动前，必须按升降额定安装载重量装载，严禁超载运行。
8）雷雨天、雪天或风速超过10m/s的天气，不得进行安装作用。
9）电梯的安装和拆卸，必须在专业人员统一指挥下按照规定的程序进行。安装后，经企业技术负责人会同有关部门对基础、附墙支座及电梯架设安装的质量、精度进行全面检查和试运行，经签证后方可投入运行。
八、安全操作规程
1、现场操作的安全措施及注意事项
（1）现场操作人员首次上机操作前必须经过学习，对操作规范、安全注意事项熟悉了解，并在安全技术交底书上签字。
（2）有关施工安全技术、现场操作安全措施规定，劳动保护及安全用电、消防等要求，应按国家及地方颁发的有关规程、规定为准，严格执行。电源必须接地，配备漏电开关。
2、操作规定
（1）升降机应有专人操作、保养、维护。
（2）在现场使用中，距离整机10m范围内不得有高压电线。
（3）所载重量不得超过额定载荷（包括载员重量）。
（4）升降机使用应符合有关高空作业的规定，在雷雨、大雾天气及六级以上大风时不准使用。
（5）升降机使用结束后，关闭控制箱及总电源 ，并将升降机、安全锁用塑料纸包扎，防止雨水渗入。
（6）升降机的钢丝绳严禁有油污砂浆、杂物粘附，如发现开裂、乱丝、变形等现象必须立即更换，如升降机发出异常噪声，应立即停止使用。
（7）操作人员不准酒后作业，严禁赤膊、赤脚进入篮内，并不得在篮内打闹、嬉戏。
（8）操作人员必须持证上岗，必须经过专业机构培训方能上岗。
九、安全防护设施
1、施工升降机投入使用前，在首层搭设出入口防护棚，防护棚应符合有关高处作业规范。
2、电梯底笼周围2.5m范围，设置防护栏杆。
3、物料提升机、施工电梯等卸料平台搭设、外侧用密目式安全立网全封闭，安全防护门、防护棚等。
4、注意事项、操作指导和安全标记文字应清楚、易懂并清晰地标在有关部件的明显位置上。 
5、防护门构造应安全可靠必须是常闭型，平时全部处于关闭状，不能使门全部打开形成虚设。
十、应急预案
（1）处置程序
施工现场一旦发生事故时，施工现场应急救援小组应根据当时的情况立即采取相应的应急处置措施或进行现场抢救，同时要以最快的速度进行报警，应急指挥领导小组接到报告后，要立即赶赴事故现场，组织、指挥抢救排险，并根据规定向上级有关部门报告，尽量把事故控制在最小范围内，并最大限度地减少人员伤亡和财产损失。
公司及各在建工程项目部制定出本单位的安全消防通道及安全疏散道路路线图，并确保通道的畅通，遇突发紧急事故时，由专人指
挥与事故应急救援无关人员的紧急疏散，根据不同的事故，明确疏散的方向、距离和集中地点。
（2）报警和联络方式
一旦发生事故时，施工现场应急救援小组在进行现场抢救、抢险的同时，要以最快的速度通过电话进行报警，如有人员伤亡的，要拨打“120”急救电话和公司报警电话；如果发生火灾，应拨打“119”火警电话和公司报警电话。
联系人：周志光 电话：[phone]
（3）各类事故的救援预案
1、触电事故的救援预案
一旦发生触电伤害事故，首先使触电者迅速脱离电源（方法是切断电源开关，用干燥的绝缘木棒、布带等将电源线从触电者身上拨离或将触电者拨离电源），其次将触电者移至空气流通好的地方，情况严重者，边就地采用人工呼吸法和心脏按压法抢救，同时就近送医院。
2、高处坠落及物体打击事故的救援预案
工地急救员边抢救边就近送医院。
3、机械伤害事故的救援预案
①对于一些微小伤，工地急救员可以进行简单的止血、消炎、包扎。
②就近送医院。
4、火灾事故的救援预案
①迅速切断电源，以免事态扩大，切断电源时应戴绝缘手套，使用有绝缘柄的工具。当火场离开关较远时需剪断电线时，火线和零线应分开错位剪断，以免在钳口处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短路使人员触电。
②当电源线因其他原因不能及时切断时，一方面派人去供电端拉闸，一方面灭火时，人体的各部位与带电体保持一定充分距离，抢险人员必须穿戴绝缘用品。
③扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火机，二氧化碳灭火器、1211灭火器或干燥砂子，严禁使用导电灭火剂扑救。
④气焊中，氧气软管着火时，不得折弯软管断气，应迅速关闭氧气阀门停止供氧。乙炔软管着火时，应先关熄炬火，可用弯折前面一段软管的办法将火熄灭。
⑤一般情况发生火灾，工地先用灭火器将火扑灭，情况严重立即打“119”报警、讲清火险发生的地点、情况、报告人及单位等。
5、工作时断电。首先关闭电源，防止来电发生意外，如需从平台上降回地面，则小心同时松开两个电磁制动器，使平台缓慢下降，直到地面。
6、工作时断绳后的处理。首先，保持清醒冷静的头脑，在确保安全的情况下，撤离工作人员，派专业人员进入篮内，先将断钢丝绳从提升机内退出，再将上面送下的钢丝绳穿入提升机，在安全锁不打开状态下向上升，看能否正常工作，然后小心松开安全锁，再开车下降到地面，严格检查后才允许重新使用。如钢丝绳不能退出，则用安全锁锁牢钢丝绳，并用加固钢丝绳固定好工作平台，