外架施工方案(已修改).doc

目录
1、工程概况 2
3、施工准备 3
4、外架设计 3
5、脚手架搭设的技术要求 3
6、外架搭设注意事项 7
7、验收及验评标准 8
8、拆除 8
9、安全防护措施 109
10 悬挑架计算 10
11、应急措施……………………………………………………………..26

1、工程概况
本工程为广西防城港交通稽查处综合楼工程，位于防城港市区。为框剪
结构,抗震设防烈度6度，结构安全等级二级，综合楼地下1层，地上18层外加1层楼中楼。综合楼檐口高65.37m,综合楼建筑物长54.2m,宽23.2m; 工程总建筑面积约为17000㎡1)、1~7层采用落地式脚手架上部采用悬挑架
每6层挑一次。1~7层采用落地钢管外架。7-19层（标高正负零）起用悬挑式外脚手架，悬挑总高度36m，分2段悬挑，每18m为一段用I18工字钢悬挑。
2、编制依据
1、广西防城港交通稽查处综合楼项目工程施工图纸；
2、广西防城港交通稽查处综合楼项目工程施工组织设计；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001（2002年版）；
4、《建筑施工手册》第四版缩印本；
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；
7、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；
8、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005；
9、现场实际情况；
10、恒智天成安全计算软件。
3、施工准备
1、材料准备：I18工字钢梁（3.00～6.0 m，其中1.20m外挑），A48×3.5㎜钢管，直径18㎜的钢丝绳，直角扣件、旋转扣件，竹脚手板，密目安全网阻燃式（2000/㎡），麻线等。对进场的材料进行检查验收，不合格产品不得使用。
2、劳动力准备：架子工30人，必须持证上岗。
3、技术准备：本工程负责人按施工组织设计中有关脚手架的要求向架设和使用人员进行进行技术交底、安全交底、三级安全教育。
4、外架设计
主体部分采用落地与悬挑相结合的方法： 1~7层采用落地架，横距1.0m，纵距1.5m高度24.6m，7层以上采用悬挑架，架体搭设高度36m；所有悬挑架均采用I18工字钢，外端用18㎜钢丝绳拉结到上一层楼板外边梁上，悬挑架梁设置在第7层、13层。外架尺寸均采用1.5m（纵距）×1m（横距）×1.8m（步距）；落地架尺寸均为1.5m×1m×1.8m。
所有架体内立杆距建筑物边缘不大于0.25m。
连墙件按二步三跨设置。
5、脚手架搭设的技术要求
㈠构造要求
1 、杆件的接头及扣件
立杆接长采用对接扣件，相邻两立杆的接头错开，水平位置错开不小于50cm，并不设在同一步距内。
大横杆接头也采用对接扣件，方便小横杆的设置。相邻大横杆的接头位置，上下里外措开。
斜杆采用搭接法，用回转扣件扣紧。三只扣件的间距不小于60cm，以抵抗杆件受力时扣件所产生的滑动。
2、小横杆
小横杆设置位置是在立杆和大横杆的交点处。在作业层时，在两节点中间再加一根小横杆，以承受和传递脚手板上的荷载，小横杆两端采用直角扣件固定在立杆或大横杆上。
3、剪刀撑
剪刀撑设在脚手架外侧，沿全高自下而上连续设置。在脚手架的尽端和转角处（脚手架的薄弱区）以及中间每隔6跨（9m）设置一道。剪刀撑杆件的连接用至少三个回转扣件扣牢，搭接长度不少于1米，与立杆相接处用旋转扣连接。
4、横向斜撑
横向斜撑设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。一字型、开口型双排脚手架的两端必须设置横向斜撑，拐角处需设置横向斜撑，中间每隔6跨也需设置一道斜撑。
5、连墙杆
连墙杆的设置位置，按垂直二步、水平三跨设置一处；脚手架搭设高度往上搭时，随脚手架高度的增加而增加。
㈡悬挑架
1、悬挑架的钢梁在每个集中力处应在工字钢内侧焊1Φ20加强筋，以抵抗集中力在此处引起的变形。
2、工字钢悬挑梁按每跨设置，必须立放，锚点采用压环钢筋方式，钢筋直径为Φ18固定，工字钢不得左右移动或翻倒，工字钢悬挑口与砼梁板接角面下垫20mm厚木模板，防止该部分砼被压碎。
3、脚手架的立杆必须套在工字钢上表面的焊接钢筋上，以防立杆滑动，钢筋与工字钢必须熔焊，保证焊接强度。
4、Φ18mm钢丝绳与吊环，花篮螺栓的连接用卡环固定锚固，不得有滑动，吊环预埋必须满足35d的预埋长度并锚固，材料必须为Ⅰ级钢。
5、在脚手架转角处，如无法设置悬挑钢梁，则在两根梁间设水平管，脚手架的内外立杆与水平管连接，两侧设45度斜杆卸载到钢梁上，斜杆的高度至少二步。
6、悬挑钢梁长度为3.0米～6米，螺栓抱箍应固定在梁内梁上，同时拉钢丝绳悬吊环必须埋置在梁外侧中部，严禁设置在窗台梁外梁上。待上层梁板砼浇注完毕达75%强度时方可拉上钢丝绳。
7、扣件开口的朝向：连接大横杆的对接扣件，开口朝向脚手架的里侧，螺栓朝上，并且避免扣件的开口朝上，防止雨水进入钢管。在使用直角扣件时，开口朝上，以保证使用安全。
8、立杆的接头：相邻立杆的接头相互错开，并不在同一步距内，其接头距大横杆的距离不要大于步距的1/3。立杆的全高垂直的偏差控制在不大于100mm。
9、脚手架的第一步大横杆围绕建筑物封闭操作，不允许单片架子作业，以保证脚手架的整体稳定。中断施工时，将脚手架与建筑物拉接牢固。大横杆放置在立杆的里侧，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，每个节点不能卸扣。同一排大横杆的水平偏差不大于架子全长的1/3000，也不大于50mm。
10、小横杆的设置靠近立杆处，用直角扣件与立杆扣紧。上下各层小横杆沿立杆左右两侧分别设置，以减小立杆的偏心受力。小横杆与大横杆要相互垂直，尽量伸往建筑物方向，外端统一伸出大横杆外10cm，以保持整齐美观。
11、剪刀撑搭设时，先将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上。最下面的斜杆应落在地面垫板上。剪刀撑的两端除用回转扣件与脚手架的立杆扣紧之外，中间还增加2～4个扣结点，与相交的杆件扣紧，长度不少于1米。
12、连墙杆与结构的锚拉点，在建筑的主体施工时，按照本工程脚手架搭设方案中的位置设置。脚手架随搭设高度的增加设置连墙杆件，保证其受力性能及施工带来障碍。
13、立网架设：外脚手架设密目式安全网进行全封闭，临路方向使用全新的密目式安全网，用专用麻线每个孔绑紧，外脚手架密目式安全网外侧每四步底部脚手板固定层设置一道装饰线条。
14、脚手板和其它作业层脚手板铺板的铺设按以下操作：
（1）脚手板铺平铺稳，必要时应予以绑扎。
（2）脚手板采用对接平铺，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离控制在100～200mm之间。
（3）脚手板铺设采用平铺搭设，其搭接处设有支承横杆，接头宽度不大于100mm，铺板禁止出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板。
（4）外脚手架的底层、施工层满铺脚手板，首层以上每隔3层（即9m）满铺脚手板或其它封闭措施。
㈢落地架
1、脚手架基础：立管搭设前必须进行C20厚200混凝土地面硬化，立管架底垫200宽50厚硬质木板。
2、搭设顺序：按施工图平面尺寸立管纵距控制在1.8m以内，均匀设置，并预留一定距离的操作面，不影响施工为宜，确定立管纵距后，先在硬化地面摆设内、外纵向通长水平管，管底距地面100mm为宜，用小横管扣紧，第二步开始搭设垂直立管，纵向水平管和横向水平管同步进行，大横杆并与各立杆扣紧→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第三步小横杆→架设临时斜撑，立端与大横杆扣紧（并装设连墙杆后，拆除临时斜撑）→安装第三、四步大横杆和小横杆→安装边墙杆→接高立杆→加装剪力撑→铺脚手板→绑护身栏杆并挂安全网。
3、其他技术要求同悬挑架。
6、外架搭设注意事项
1、外架搭设必须严格按照规定的构造和尺寸进行搭设。
2、在搭设前，搭设区域内须设置警戒范围和明显的警示标志，非操作人员或地面施工人员均不得通行或施工，安全部门配备现场监护人员。
3、凡不符合高空作业人员，一律禁止在高处作业，并严禁酒后操作。
4、正确使用安全帽，安全带，遵守高处作业规定，工具入袋，物件严禁抛掷。
5、强风、雨天、雾天、夜间不准进行拆架作业。
6、搭架人员必须持证上岗。
7、搭设前对作业人员必须进行架子搭设的安全交底，然后再进行作业。
8、搭架前必须注意杆件的搭设顺序。
9、及时与结构拉结或采用支撑，以确保搭设过程的安全。
10、扣件必须拧紧，但拧紧程序要适当，紧固力在45—55N.m范围。
11、有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适，扣拧不紧等）不能使用。
12、搭设高度超过2m时，必须佩挂安全带。
13、随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大。
14、没有完成的脚手架，在每天收工时，一定要设临时支撑，确保架子安全，以免发生意外。
15、脚手架各杆件伸出的端头，均应大于100mm,以防杆件滑落，且外立面必须平齐。
7、验收及验评标准
1、七层梁板部位、顶层脚手架搭设完毕，先由施工负责人组织架子班长、安全技术人员和使用班组一起按照脚手架搭设方案进行检查验收，并填写验收记录和发现问题时及时整改,并填写记录及整改记录。整改完毕，通知当地安监部门进行分段验收。
2、验评标准
项 目
技 术 要 求
允许偏差（㎜）
检查方法

基 础
表 面
坚实平整

观 察
排 水
不积水
垫 板
不晃动

立杆垂
直 度
最后验收

±100

用经纬仪或吊线、尺量

过程验收
H=2m

±7
H=10m

±50
H=20m

±100

间 距
步距
1800㎜
±20

钢尺量
纵距
1500㎜
±50
横距
900㎜
±20
剪刀撑与地面的角度
45°～60°

角 尺
小横杆外伸长度(㎜)
100
±50
尺 量
脚手板外伸长度
对接(㎜)
a﹦130～150, l≤300

尺 量
搭接(㎜)
a≥100 l≥200

8、拆除
脚手架的拆除之前做好技术交底，按要求按程序进行，一步一步拆除。并设专人指导。
1、拆除前勘察脚手架周围上下的作业环境、架子本身的变形情况，各连墙杆的间距等，针对作业条件研究拆除方法，并组织班组进行交底和分工。做拆除方案，工作时按方案要求程序进行。
2、架子拆除时划定作业区，对拆除区域设置围圈，有警戒标志和设专人监护。
3、靠近人行通道，对拆除的各杆件通过建筑物内部运走，避免从外部拆运时失手伤人。
4、临近高压线的脚手架的拆除，严禁抛掷杆件，避免碰触架空线路并设专人监护。
5、架子的拆除程序与搭设程序相反，先搭的后拆，后搭的先拆，自上而下。先拆护身栏、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、立杆、拆除一步清一步，交圈拆除保持脚手架的整体稳定。
6、工作前先清理脚手板上的杂物。拆除脚手板时，每档内留一块，人站在脚手板上拆除杆件，拆除后再将脚手板翻下一步。
7、拆立杆时先扶住立杆再拆除最后两个扣、拆除大横杆、剪刀撑时，先拆中间扣，然后托住中间，再解两 端头扣。
8、连墙相随架子逐层拆除。拆除前进行必要的加固，补设临时接结点，以保证拆除过程中脚手架的局部稳定。
9、拆除下面斜撑（抛撑）时，先用临时支撑拉固架子，然后再拆除斜撑。
10、拆除脚手架，按统一指挥，上下呼应，动作要协调，两人同拆一根杆的两个扣时，解扣后应先通知对方，然后再开扣落杆。
11、拆下的杆件随拆随运分类堆放，运料堆料人员与上面拆除人员密切配合，防止交叉作业发生事故。
12、拆除安全网自上而下依次进行,拆除过程中设专人监护。作业人员必须系好安全带，清理网内杂物。拆除过程中应根据程序采取有效措施，防止高处坠落和物体打击事故的发生。
9、安全防护措施
1、凡患不适宜高空作业疾病的人员一律禁止从事高空作业。
2、高空作业区域划出禁区并设置围栏，禁止行人、闲人通过闯入。建筑物的入口处及周围的人行道均搭设防护棚，棚顶满铺2层脚手板。
3、高空作业人员按规定路线行走，禁止在没有防护设施的情况下，沿高墙、脚手架行走。
4、高空作业夜间施工应有足够的照明设备和避雨设施。
5、高处作业人员按规定系好安全带，方进行作业。
6、施工现场使用符合要求的密目式安全立网，二次使用的安全网，在保持整洁，无破损的情况下，按有关规定已办理登记手续。
7、施工现场的阳台、楼板、屋面等临边防护及楼梯口、电梯井口、通道口等洞口防护应用定型化、工具化安全可靠、整齐美观等符合要求的防护用具。
防护栏杆使用钢管搭设，防护栏杆由上、下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.0～1.2m，下杆离地高度为0.2～0.5m，横杆长度大于2m的，加设栏杆柱，栏杆全段用密目式安全网封闭，整体构造能经受任何方向1kN的外力。
8、高空戴好安全带作业时作业人员必须在脚手架上操作，在操作区域内必须满铺脚手板和设置防护栏杆。
9、施工前必须先对施工人员进行安全教育及安全交底，高空作业人员必须有合格的上岗证。
10 悬挑架计算
落地双排脚手架普通型钢悬挑扣件式双排脚手架计算书

计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
落地双排脚手架
施工荷载
P1 =(B/2+b)×l×q1×n1
=(1.0/2+0.2)×1.6×3.0×2=6.72kN
式中 q1——施工荷载，q1=3.0kN/m2；
脚手板荷载
P2 =(B/2+b)×l×q2×n2
=(1.0/2+0.2)×1.6×0.35×4=1.568kN
脚手架自重
P3 =n3[q3(h+l+B/2+b)+Q]
=15×[0.033(1.8+1.6+1.0/2+0.2)+0.020] =2.329kN
底层每根立杆所承担的轴心压力N
N=[γG(P2+P3)+ γQP1]
=[1.2×(1.568+2.329)+ 1.4×6.72]=14.084kN
立杆的计算长度为连墙杆的间距l0=kμh
l0=1.155×1.5×1.8=3.119
I=3.14×(4.84－4.24)/64=10.78cm4
A=3.14×(4.82－4.22)/ 4=4.24cm2
i=(I/A)1/2=1.59cm
长细比λ=l0/I=3119/15.9=196
查表得φ=0.188
N/φA=14084/（0.188×424）
=177N/mm2 <f=205N/mm2, 此脚手架安全
2)、考虑风荷载作用时脚手架的结构计算
N=1.2(P2+P3)+0.85×1.4P1
=1.2(1.568+2.329)+0.85×1.4×6.72=12.673
Wk=βzμsμzW0
式中 Wk——风荷载标准值（KN/m2）；
βz——Z高度处的风振系数，取βz=1.0；
μs——风荷载体型系数，取μs=0.35；
μz——风压高度变化系数；
W0——基本风压（KN/m2）取W0=0.4KN/m2。
因底层立杆所受轴压力最大，所以对此杆件进行验算。
选用离地面5m处的风压值，μz=0.54
Wk=βzμsμzW0=0.35×0.54×0.4=0.0756KN/m2
立杆的纵距l=1.6m，故作用在每根立杆上的风荷载值
q=l×Wk=1.6×0.0756=0.121KN/m
Mw=0.078ql02=0.078×0.121×3.122=0.092KN?m
立杆的截面面积A=424mm2
截面抵抗矩W=4492mm2
长细比λ=l0/i=196
故立杆的欧拉临界力
Ne=π2EA/λ2=π2×2.0×105×424/1962=22.44KN
立杆的稳定系数φ=0.188
N/φA+ Mw/W=12673/0.188×424+92000/4492=
179.47N/mm2<f=205N/mm2。
悬挑双排脚手架

脚手架搭设体系剖面图

脚手架搭设体系正立面图

脚手架搭设体系平面图
300
80
钢丝绳吊环大样
锚入梁内不少于200mm，钢筋使用Ф20。

一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从距地面3m处开始搭设，搭设高度H：18m；
顶步栏杆高：1.5m；内立杆距离墙长度a：0.2m；
立杆步距h：1.8m；总步数：10步；
立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：1m；
小横杆伸出内立杆长度a1：0.3m；扫地杆距地：0.2m；
采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；
采用的钢管类型为Φ48 × 3.5；
连墙件布置方式为二步三跨，连接方式为扣件连接；
连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；
2.荷载参数
(1)活荷载参数
结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：0层；
装修脚手架均布活荷载：2kN/m2；装修脚手架同时施工层数：2层；
(2)风荷载参数
本工程地处广西防城港市，基本风压Wo：0.35kN/m2；
地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)；
(2)静荷载参数
1)脚手板参数
选用竹串片脚手板，按规范要求铺脚手板；
脚手板自重：0.35kN/m2；铺设层数：2层；
2)防护栏杆
仅作业层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为4根；
3)围护材料
2000目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。
密目网选用为：2000目/100cm2，A0=1.3mm2；
密目网自重：0.01kN/m2；
3.支撑参数
支撑系统搭设形式为斜拉式-钢丝绳做安全储备；
主梁截面特征：工字钢，工字钢型号：18号工字钢；
型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用压环钢筋方式，钢筋直径Ф20mm；
楼板混凝土强度等级：C25；
选用钢丝绳为6×18，钢丝绳吊点与主梁的垂直距离：3m。
二、小横杆的计算
小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。
1.均布荷载值计算
作用在小横杆上的荷载标准值：
q=0.038+0.350×1.5/4+2×1.5/4 = 0.920 kN/m；
作用在小横杆上的荷载设计值：
q=1.2×（0.038+0.350×1.5/4）+1.4×2×1.5/4 = 1.254 kN/m；
2.强度验算
最大弯矩 M = ql2/8 =1.254×12/8 = 0.157 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W =0.157×106/5.08×103=30.846 N/mm2；
小横杆实际弯曲应力计算值σ=30.846N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度ν = 5ql4/384EI
= 5.0×0.920×10004/(384×2.06×105×12.19×104)=0.477 mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.477mm 小于最大允许挠度值min（1000/150，10）=6.667mm，满足要求！
三、大横杆的计算
小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。
1.小横杆传递给大横杆的集中力计算
内排大横杆受到的集中力标准值：
F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×0.920×1×(1+0.3/1)2=0.777 kN；
内排大横杆受到的集中力设计值：
F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5×1.254×1×(1+0.3/1)2=1.059 kN；
外排大横杆受到的集中力标准值：
F=0.5qlb[1+(a1/lb)2]=0.5×0.920×1×[1+(0.3/1)2]=0.501 kN；
外排大横杆受到的集中力设计值：
F=0.5qlb[1+(a1/lb)2]=0.5×1.254×1×[1+(0.3/1)2]=0.683 kN；
2.大横杆受力计算
大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)
计算得到内排大横杆：
最大弯矩：M= 0.606 kN.m
最大变形：ν= 2.813 mm
最大支座反力：F= 4.710 kN
计算得到外排大横杆(计算过程从略)：
最大弯矩：M= 0.395 kN.m
最大变形：ν= 1.833 mm
最大支座反力：F= 3.065 kN
3.强度验算
最大应力计算值σ = 0.606×106/5.08×103=119.333 N/mm2；
大横杆实际弯曲应力计算值σ=119.333N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=2.813mm；
大横杆实际最大挠度计算值ν=2.813mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！
四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算
扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为4.710 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为3.065 kN；
作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.710kN ≤8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！
作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=3.065kN ≤8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs
Hs=[H]=17 m；
2.静荷载标准值计算
(1)结构自重标准值NG1k
采用Φ48 × 3.5钢管。
外立杆：NG1k= gk Hs=0.1408×17.000=2.394 kN；
内立杆：NG1k= gk Hs=0.1185×17.000=2.015 kN；
(2)构配件自重标准值NG2k
1)脚手板的自重标准值NG2k1
采用竹串片脚手板，自重标准值gk1=0.35kN/m2 ，铺设层数n1=2层。
外立杆：NG2k1= n1×0.5×lb×la×gk1 = 2×0.5×1×1.5×0.35=0.525 kN；
内立杆：NG2k1= n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1
= 2×（0.5×1+0.3）×1.5×0.35=0.840 kN；
2)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3
采用Φ48 × 3.5钢管，自重标准值gk3=0.0384kN/m ，总根数n3=4根。
外立杆：NG2k3= n3×（la×gk3+0.0132）= 4×（1.5×0.0384+0.0132）=0.283 kN；
3)围护材料的自重标准值NG2k4
采用2000目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。
外立杆：NG2k4= la×[H] ×gk4 =1.5×17×0.01=0.255 kN；
4)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5
搭接在大横杆上的小横杆根数n4=3根，铺设层数n5=2层，采用Φ48 × 3.5钢管，自重标准值gk6=0.0384kN/m。
外立杆：NG2k5= n5×n4×（0.5×lb×gk6+0.0132）
= 2×3×（0.5×1×0.0384+0.0132）=0.194 kN；
内立杆：NG2k5= n5×n4×[（0.5×lb+a1）×gk6+0.0132]
= 2×3×[（0.5×1+0.3）×0.0384+0.0132]= 0.264 kN；
5）构配件自重标准值NG2k合计
外立杆：NG2k=0.525+0.283+0.255+0.194=1.258 kN；
内立杆：NG2k=0.840+0.264=1.104 kN；
3.活荷载标准值计算
活荷载按照2个装修作业层（荷载为2 kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=4 kN/m2。
外立杆：∑NQk= 0.5×lb×la×∑Qk = 0.5×1×1.5×4=3.000 kN；
内立杆：∑NQk =（0.5×lb+a1）×la×∑Qk =（0.5×1+0.3）×1.5×4=4.800 kN；
4.风荷载标准值计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：ω0 = 0.35 kN/m2；
μs -- 风荷载体型系数：μs=1.3j =1.3×0.868=1.129；j为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。
μz -- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部μz= 1.000，脚手架顶部μz= 1.284；
经计算得到，风荷载标准值为:
脚手架底部Wk = 0.7×0.39×1.000×1.129 = 0.308 kN/m2；
脚手架顶部Wk = 0.7×0.39×1.284×1.129 = 0.396 kN/m2；
六、立杆稳定性计算
(一)基本数据计算
1.立杆长细比验算
依据《扣件式规范》第5.1.9条：
长细比λ= l0/i = kμh/i=μh/i（k取为1）
查《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.500；
立杆的截面回转半径：i = 1.580 cm；
λ= 1.500×1.7×100/1.580=161.392
立杆实际长细比计算值λ=161.392 小于容许长细比210，满足要求！
2.确定轴心受压构件的稳定系数φ
长细比λ= l0/i = kμh/i=1.155×1.500×1.7×100/1.580=186.408；
稳定系数φ查《扣件式规范》附录C表得到：φ= 0.206；
3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw
Mw = 0.85×1.4WkLah2/10
经计算得到，各段弯矩Mw为：
脚手架底部 Mw= 0.159kN·m；
(二)外立杆稳定性计算
1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+0.85×1.4∑NQk
=1.2×（2.394+1.258）+ 0.85×1.4×3.000= 7.952 kN；
σ = 7952.120/(0.206×489)+158988.873/5080 = 110.169 N/mm2；
组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=110.169N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算
σ = N/(φA) ≤ [f]
外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk
=1.2×（2.394+1.258）+ 1.4×3.000= 8.582 kN；
σ = 8582.120/(0.206×489)=85.120 N/mm2；
不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=85.120N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
(三)内立杆稳定性计算
全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。
σ = N/(φA) ≤ [f]
内立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk
=1.2×（2.015+1.104）+ 1.4×4.800= 10.462 kN；
σ = 10461.624/(0.206×489)=103.762 N/mm2；
内立杆实际抗压应力计算值σ=103.762N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、连墙件的稳定性计算
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.476 kN；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.300 m2；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.476 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 500/15.8的结果查表得到 φ=0.913；
A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.913×4.89×102×205×10-3 = 91.530 kN；
Nl=13.476kN < Nf=91.530kN，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl=13.476kN ≤双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！

八、悬挑梁受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本方案算例中，m =1.3 m，l = 2 m，m1 = 1.2m，m2 = 0.2 m；
k=1.3/2=0.650
k1=1.2/2 = 0.600
k2=0.2/2 = 0.10
悬挑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面积A = 30.6 cm2，线密度G = 24.1 kg/m。
外立杆轴向力设计值N1= 8.582 kN；
内立杆轴向力设计值N2= 10.462 kN；
悬挑梁自重荷载 q=1.2×24.1×9.8×10-3=0.289kN/m
把以上数据代入公式，经过计算得到：
支座反力 RA = 25.239 kN
支座反力 RB = -6.195 kN
最大弯矩 MA = 12.391 kN·m
最大应力 σ = 12390868.800 /( 1.05 ×185000 )= 63.788 N/mm2
悬挑梁的最大应力计算值σ=63.788 N/mm2 小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!
最大挠度 νmax= 4.000 mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2400 mm。
悬挑梁的最大挠度4.000mm 小于最大容许挠度2400/400mm，满足要求!
九、悬挑梁稳定性计算
悬挑梁采用18号工字钢,计算公式如下：
σ = M/φbWx ≤ [f]
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：φb=2.00
由于φb大于0.6，依《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式调整：

得到 φb'=0.929。
经过计算得到最大应力 σ = 12.391×106 /( 0.929×185000 )= 72.097 N/mm2；
悬挑梁的稳定性计算σ =72.097N/mm2 小于[f]=215N/mm2，满足要求!
十、拉绳的受力计算
钢绳做安全储备，按照承受全部荷载计算，通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座反力分别为：
R1=9.939kN。
水平悬挑梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
RAH = ΣRUicosθi
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力，cosθi=68°。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=10.172kN。NA
NB
68o
M
L
计算简图

十一、拉绳的强度计算
1.钢丝拉绳的内力计算
钢丝拉绳的轴力RU取最大值进行计算，为
RU=10.172 kN
选择6×18钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径17mm。
[Fg] = αFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝167.500kN；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：[Fg]= 23.729kN ≥ Ru＝10.172kN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
2.钢丝拉绳的拉环强度计算
钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=10.172kN
钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为
σ = N/A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(10172.349×4/(3.142×50×2)) 1/2 =11.4mm；
实际拉环选用直径D=12mm 的HPB235的钢筋制作即可。
十二、锚固段与楼板连接的计算
水平悬挑梁与楼板压点采用压环钢筋，拉环强度计算如下：
水平悬挑梁与楼板压点的拉环受力 R=6.195 kN；
压环钢筋的设计直径D=12mm；
水平悬挑梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
σ = N/2A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结