落地式脚手架施工组织设计(方案)范例.doc

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落地式脚手架施工组织设计（方案）范例

落地式脚手架施工方案

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某工程，高层建筑物外围长度36m，宽18m，平层面女二墙顶高度43.6m。制定外墙装修架施工方案。
有依据本工程现场地形及材料供应情况，选用落地扣件式钢管双排脚手架。
. 脚手架实际搭设高度43.6+1=44.6m
一、材料材质和规格
1、钢管材质使用A3或AY3钢管进场必须有出厂合格证。
2、钢管规格采用外径48mm，壁厚3.5mm，焊接钢管立杆及大横杆长度4～6.5m，小横杆长度2.1～2.3m。
3、扣件用可锻铸铁铸造的直角扣件、回转扣件和对接扣件。
4、架板采用标准立放竹片脚手板。
二、架体构造
1、立杆间距：横距1.3m，纵距1.5m，内立杆距墙0.4m。
2.、大横杆步距1.8m。
3、墙体拉结杆布置：竖向3.6m二步架；水平距离4.5m三跨。
4、小横杆间距0.75m，同时立杆与大横杆交点处必须设小横杆。
5、剪力撑设置长度方向由两端部开始，共设四道，每道按二步二跨设，上下连续设置。宽度方向由两端开始共设三道，每按二步二跨，上下连接设置。
三、试算单根立管，允许搭设高度
H
H ≤ 1+ H
100
KA Af-1.3（1.2NGK2+1.4NQK）
Hmax= 1.2NGK1 ×h
1、由h=1.8 H1=2h b=1.5查表得 Af=45.447KN
2、由b=1.3 L=1.5 脚手板四层
查表得NGK2=3.391KN
3、由b=1.3 L=1.5 Qk=2.0KN/㎡，二个操作层施工QK=4.0KN/㎡，查表得NQK=9.9KN。
4、由h=1.8 L=1.5查表得一步一纵距钢管扣件重，NGK1=0.442KN
5、KA=0.85（与立杆截面调整系数，单立杆0.85，双立杆0.7）
6、h=1.8（脚手架步距）
将上述数值代入公式
KA Af-1.3（1.2 NGK2+1.4NQK）
Hmax= 1.2NGK1 ×h
= 0.85×45.447-1.3（1.2×3.391+1.4×9.9）
12.×0.442 ×1.8
=52.03m
最大允许搭设高度
H 52.03
Hmax≤ 1+ H = 1+52.03 =34.23
100 100
依据上述计算结果只允许搭设34.23m高，实际要求搭设44.6M高，必须采用其它措施。
常用措施：
1、架子下部采用双钢管作立杆，即由架顶往下算34.23至44.6m之间采用单钢管做立杆。下部采用双排管做立杆。
2、采用钢丝绳斜拉卸荷等方法。
选用下部双钢管作立杆措施：
脚手架上部34.23m高为单管立杆，其折合步数n1=34.23/1.8=19步，实际单管立杆高度为19×1.8=34.2m；
脚手架下部双管立杆的高度为44.6m-34.2m=10.4m；
折合步数n1=10.4/1.8=5.8=6步。
（一）验算脚手架整体稳定性
N
A =KAKHf
1、求N值，先求双钢管部分每一步一个纵距的脚手架自重
N`GK1=NGK1+2×1.8×0.376+0.014×4
钢管增重 扣件增重
=0.442+0.135+0.056=0.633KN
按公式求：
N=1.2（n1NGK1+n`1N`Gk1+NGK2）+14-.4NQK=1.2（19×0.422+6×0.63+3.391）+1.4×9.9
=32.11KN
2、求 值：
由n=1.3 H1=3.6m计算λX
H1 3.6
λX= b/2 = 1.3/2 =5.538
由 b=1.3 H1=2h 查表μ=32
∴λ0X=μ·Λx=32×5.538=177.22
由λ0X=177.22 查表得 =0.251
整体稳定验算：
∵双管立杆KA=0.7
计算高度调整系数KH由于H=44.6＞25m
1 1
KH= 1+H/100 = 1+44.6/100 = 0.692
将N、KH、KA代入公式
N
A =KA. KH·f
N 32.11×103
A = 0.251×4×4.893×102
32110
= 491.26 = 0.7×0.692×205
= 99.3N/mm2 ＞ 65.36N/mm2。
结论：脚手架整体稳定性符合要求。
3、验算单根钢管立杆局部稳定
单根钢管最不利位置在由顶往下数34.1m处往上的一个步距，即由顶往下数第19步，最不利荷载位置在34.2m处为一个操作层，其往上还有一个操作层，四层脚手板均在34.2m处往上位置铺设，最不利的立杆为内立杆。
按公式
N1
A1 +σm ≤KAKHf
0.5×1.3×0.4
N1 = 0.5×1.2×n1NGK1+ 1.4 （1.2NGK2+1.4NQK）
∴ 1 1
N1 = 2 ×1.2×19×0.442+ 1.4 （1.2×33.91+1.4×9.9）
= 5.04×12.81
=17.85KN
H 1800
由λ1=× i = 15.78 = 114 （i为外排立杆的回转半径），查表 1 = 0.489
由于QK=2.0KN/㎡ ∵σm=35N/mm2
单根钢管截面积 A1 = 489mm2
由于计算部分为单管作立杆 ∴K1=0.85
K11=0.692
将N1、A1、Qm、KA、KH代入公式
N1 17.85×102
A1 σm= 0.489×489 +35=74.65+35=109.65N/mm2
KA.KH.f=0.85×0.692×205
=120.58N/mm2＞109.65N/mm2
结论：单根钢管立杆的设置完成符合局部稳定要求。
4、验算连墙接点抗风强度
南阳基本风压值 w=0.3KN/㎡
考虑全封闭，连墙点采用钢管扣件与墙拉结风压标准值。
ω=0.75·β2·μz·μstw·ω
β2=1—风振系数
μZ=1.36—风压高度系数
1-ηn
μstw=μS 1-η 双排架 n=2
μstw =μ（1+η）—挡风系数查表得0.104
ω0d2=0.5×0.0482=0.001152＜0.002得μ=1.2
由 立杆纵距 1.5
=0.104及 立杆横距 = 1.3 =1.1536
查规范得η= 1
μstw =0.104×1.2×（1+1）=0.2496
W = 0.75·β2·μz·μstw·W
=0.7×1×1.36×0.2496×0.5
=0.127KN/㎡
连墙点抗风强度：
风荷载作用对每个连墙杆产生的压力或拉力
Nt=1.4H1L1W=1.4×3.6×4.5×0.127
=2.88KN
一个扣件的抗滑能力设计值为6.0KN＞2.88KN（安全）。
验算风荷载作用架子的整体稳定性：
按公式 N M
A + bA1 ≤KA·KH·f
计算作用于结构式压杆的风荷载q：
Q=1.4Lω=1.4×3.6×4.5×0.127=0.2667KN/m
Qh12
M= 8
0.328×3.62
M= 8 =0.5313KN.m
M 0.5315×106 531300
bA1 = 1300×489×2 = 1271400 = 0.418N/mm2
N
A = 65.36N/mm2
N M
A + bA1 =65.36+0.418 =65.78N/mm2
KA. KH.f = 0.7×0.692×205
=99.30N/mm2＞65.78N/mm2
结论:连墙点抗风强度符合要求。
四、脚手架搭设程序
地基处理 摆放垫木 摆放扫地杆 树立杆并与扫地杆扣紧 装扫地小横杆
与立杆扫地杆扣紧 安一步大横杆并与各立杆扣紧 安一步小横杆 安二步大横杆 安二步小横杆加装临时斜撑 按三、四步大横杆 按三、四步小横杆 设连墙杆 接立杆 加设剪立撑 铺脚手板 设栏杆、挡脚板 挂安全网。
五、基础做法要求
到外墙皮2.1m宽范围，做300mm厚2：8灰土基础，下部素土分层回填实，距架体外立杆0.8m外做明沟排水。
垫土采用通长枕木垂直墙面放置。
详图如下：
六、架体搭设要求：
1、双立杆安放应沿纵向放置，立杆间距必须按纵向1.5m，横向1.3m，内排立杆距外墙皮距离0.4m。
2立杆的接头位置，相邻杆要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离≤1/3步距，采用对接不得搭接。
3、上部单立杆与下部双立杆的接头做法
上部单立杆与下部双立杆用不少于三道旋转扣件搭接，上部单立杆的底部要支于小横杆上，然后于立杆与大横杆的连接扣件之下加设三道扣件，且三道扣件要紧接。
见下图：4、立杆和大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或漏设，双立杆应都用扣件与同一根大横杆扣紧。
大横杆从底部开始，将相邻两步架的大横杆错开布置在立杆的内外侧
5、小横杆应贴近立杆布置，设在双横杆之间，上部单立杆小横杆应沿立杆左右布置，并在两立杆件间根据需要加设1-2根小横杆。
6、立杆与大横杆交叉处设小横杆，不得随架体搭高而拆除。
7、剪刀撑
除按立面垂直方向搭设剪刀撑之外还要在相邻两道剪刀撑之间，沿竖向每隔七步架加设一组长剪刀撑，将各边剪刀撑联结成整体。
剪刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，中间要增设2-4个扣接点，与相交之立杆或大横杆扣紧。
8、联墙杆设置，采用加长小横杆，并按间距及要求的数量布设，在伸入墙体、窗口等部位处夹短钢管扣结。
连墙杆结点做法见下图：
9、脚手板铺设，考虑立体交叉施工，共满铺脚手板6步，具体位置现场指定。
10、在满铺脚手板的操作层上，要设置1.2m高护拦和挡脚板，栏杆外侧按规定挂设密目安全立网。
挡脚板采用立放竹架板300mm高设置并固定。
操作层内排立杆与墙体间的空间满铺竹架板。
11、其它要求事项
（1）扣件拧紧适度，用力矩扳手检查（40～50·M之间）。
（2）连接大横杆的扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。
（3）双排架小横杆靠墙一端要离开墙面50-100mm，各杆件伸出外侧的端头不小于10mm。
（4）剪刀撑搭设要将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆间距离不大于200mm，最下面斜杆与立杆连接点离地面不大于500mm。
（5）允许偏差：
立杆垂直偏差全高不大于100mm。
大横杆总长水平偏差不大于50mm。
12、安全网防护
本工程在第三步架满铺架板一层并固定，每隔三层设置层间平网。
脚手板铺设：脚手板搭接时，搭接长度不小于200mm，对接时接头下面应设二根小横杆，
保证板端距小横杆不大于200mm。
13、脚手架上下斜道搭设要求
本工程在外架上下通道二座，宽度1.5m，转身平台宽1.5m，立杆间及大横杆步距同外架。
必须保证斜道能通向每一步架。
斜道坡度1.3（1.8m高6m长）
斜道两侧及平台外围均设1.2m高防护栏杆，并立放300mm高挡脚板，外挂密目安全网。
斜道上下横杆间距1.0m，转身平台小横杆间距0.75m。
剪刀撑至少在斜道两侧、平台端部各设一道。
通道外边立杆竖向加密间距为1.5m
14、脚手架验收
架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、项目技术负责人、项目安全负责人、架子班班长组成验收小组对架体逐层逐流水段进行验收，公司技术负责人及安全科负责人必须参加，并填写验收单，对存在的问题责令限期整改，并及时进行二次复验。
七、脚手架拆除
（1）架子拆除时应划分作业区，周围设围拦、警戒标志，地面专人指挥，严禁非工作人员入内。
（2）拆除时高处作业人员必须戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底鞋。
（3）拆除顺序，由上而下，先搭的后拆，后搭的先拆，即：先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜杆、后拆小横杆、大横杆、立杆，并按一步一清的原则依次进行。
（4）拆立杆时应先抱住立杆，再折开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑应先拆中间。然后托住中间，再拆二头扣。
（5）连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前应设临时支撑，然后再拆抛撑。
（6）拆除要统一指挥。上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
（7）在大片架子拆除前应将预留的斜道，上实平台通道小飞跳等，先行加固，以便拆除后能保证其整体安全和稳定。
（8）拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、地下明沟等物品。
（9）拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施，严禁架杆接触电线
（10）拆下的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下送，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件及铁丝，集中回收处理。
（11）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人应将拆除情况交待清楚后方可离去。
八、其它注意事项
1、脚手架在使用过程中的均布荷载不超过2000N/m2（主体架3000N/m2）。
2、架子工必须持证上岗。
3、搭设脚手架前由项目技术负责人向工人作详细技术交底。
4、脚手架四角应设避雷装置。
5、在施工过程中设专人负责脚手架检查保修工作。
6、作业层史允许二步架同时施工。
7、架体设专人定期进行沉降观测，发现问题及时处理。
8、凡上岗人员应经常体检，高血压、心脏病不允许上岗。
9、吊运脚手板、钢管要用专用保险吊钩，钢管严禁单点起吊。
10、遇有恶劣天气，不得进行脚手架搭设操作。
11、大风雨过后要对脚手架进行全面检查、保修。
附件：扣件式钢管脚手架的设计计算方法
1、小横杆的设计计算
（1）应按荷载实际堆放位置求取简支梁最大弯距值核算其弯曲强度；但对双排架求取最大弯距值时，应不考虑靠墙端悬臂部分的活荷载，求小横杆支座反力时，必须考虑悬臂部分的活荷载。
（2）按实际荷载堆放位置的标准求取简支梁的最大弯距值（不考虑悬臂部分活载的作用），
然后换算成等效均布荷载进行挠度核算。
2、大横杆的设计计算
（1）大横杆的设计计算
（1）大横杆按三跨连接梁进行弯曲强度核算；
1）用小横杆支座最大反力计算值，进行最不利荷载布置求取最大弯距值进行核算。
2）脚手架外侧有遮盖物或在六级以上大风时，须按双向弯曲求取最大组合弯距值再进行核算。
（2）用标准值的最大反力值进行最不利荷载布置求取最大弯矩值，然后换算成等效均布置进行挠度核算。
（3）进行大横杆与立杆之间扣件的抗滑移核算。
3、立杆的设计计算
（1）脚手架立杆的整体稳定，按轴心受力格构式压杆计算，其格构式压杆由内、外排立杆及横向水平杆组成。
1）不考虑风载时，应按下式计算：
N
A ≤KAKHf
N—格构式压杆的轴心压力，按下式计算：
N=1.2（n1NQK1+NQK2）+1.4KQK
NQK1—脚手架自重产生的轴力，一步一纵距的脚手架自重可按表3-1查取；
NQK2—脚手板、栏杆、安全网等生产的轴力，亦采用一个纵距内所产生的轴力；
NQK——一个纵距内脚手板上堆砖、运料小车、各操作人员等标准荷载所产生的轴力 ；
n1—脚手困的步距数；
A— 脚手架内、外排立杆的毛截面积之和；
—格构式压杆整体稳定性系数，按换算长细比λcx=μ·λX并由表3-2查取；换算长细比系数μ按表3-3查取；其中λX-格沟式压杆长细比，由表3-4查取。
Kn—高度调整系数，当脚手架高度H＜25M时；Kn=0.8，当高度大于25m时，按下式计算： 1
KH= 1+ H （H以m计）
100
F—钢材抗压强设计值，按205N/mm2采用；
KA—与立杆截面有关的调整系数，当内外排立杆均采用两根钢管组合时，KA=0.7，内外排立杆为单根时KA=0.85
表3-1 一步一纵距的钢管、扣件重量（NGK1）（KN）
立杆纵距
L（m）
步距 h （m）
1.2
1.35
1.50
1.80
2.00
1.2
0.351
0.366
0.380
0.411
0.131
1.5
0.380
0.396
0.411
0.442
0.463
1.8
0.409
0.425
0.441
0.474
0.196
2.0
0.429
0.445
0.462
0.495
0.517

表3-2 轴心受压构件的稳定性系数 （3号钢）
λ
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
1.000
0.974
0.947
0.918
0.886
0.852
0.818
0.775
0.722
0.661
0.588
0.516
0.452
0.396
0.349
0.308
0.274
0.245
0.220
0.199
0.180
0.164
0.150
0.138
0.127
0.117
0.997
0.971
0.944
0.915
0.882
0.849
0.814
0.770
0.716
0.654
0.580
0.509
0.446
0.391
0.340
0.305
0.271
0.43
0.218
0.191
0.179
0.163
0.149
0.137
0.126

0.995
0.968
0.941
0.912
0.879
0.846
0.810
0.765
0.710
0.648
0.573
0.502
0.440
0.386
0.344
0.301
0.268
0.240
0.216
0.195
0.177
0.161
0.148
0.136
0.125

0.992
0.966
0.938
0.909
0.875
0.843
0.806
0.760
0.704
0.641
0.566
0.496
0.434
0.381
0.336
0.298
0.265
0.237
0.214
0.193
0.175
0.160
0.146
0.135
0.124

0.989
0.963
0.936
0.906
0.872
0.839
0.802
0.755
0.698
0.634
0.558
0.489
0.428
0.376
0.332
0.294
0.262
0.235
0.211
0.1991
0.174
0.159
0.145
0.133
0.123

0.987
0.960
0.933
0.903
0.868
0.836
0.797
0.750
0.692
0.616
0.551
0.483
0.423
0.371
0.328
0.291
0.259
0.232
0.209
0.189
0.172
0.157
0.144
0.132
0.122

0.984
0.958
0.930
0.899
0.864
0.832
0.793
0.744
0.686
0.618
0.544
0.476
0.417
0.367
0.324
0.287
0.256
0.230
0.207
0.188
0.171
0.156
0.143
0.131
0.121

0.797
0.995
0.927
0.896
0.861
0.829
0.789
0.739
0.680
0.611
0.537
0.470
0.412
0.362
0.320
0.284
0.253
0.227
0.205
0.186
0.169
0.154
0.141
0.130
0.120

0.976
0.952
0.924
0.893
0.893
0.858
0.825
0.784
0.733
0.673
0.530
0.464
0.406
0.357
0.316
0.281
0.251
0.225
0.203
0.184
0.167
0.153
0.140
0.129
0.119

0.949
0.921
0.889
0.855
0.822
0.779
0.779
0.728
0.667
0.595
0.523
0.458
0.401
0.353
0.277
0.248
0.223
0.201
0.182
0.166
0.152
0.139
0.128
0.118
表3-3 换算长细比系数μ
脚手架立杆横距b
（m）
脚手架与主体结构连墙点的竖向间距H1（步距数）
2h
2h
2h
1.05
25
20
16
1.30
32
24
19
1.55
40
30
24
注：表中数据是根据脚手架连墙点纵向间距为三倍立杆纵距计算所得，若为四倍时应乘以1.03的增大系数。
2）考虑风荷载时应按下式计算：
N M
A + b1A1 ≤KAKHf
qH21
荷载作用对格构式压杆产生的弯距，可近以采用M= 8 计算，q为作用于格构式压杆的每3延长米风载。
表3-4 格构式压杆的长细比λX
脚手架立杆横距
b（m）
脚手架与主体结构连墙点的竖向间距H1（步距数）
2.7
3.0
3.6
4.0
4.05
4.5
4.8
5.4
6.0
1.05
1.30
1.55
5.14
4.15
3.50
5.71
4.62
3.87
6.86
5.54
4.65
7.62
6.15
5.16
7.71
6.23
5.23
8.57
6.92
5.81
9.14
7.38
6.19
10.28
8.31
6.97
11.43
9.23
7.74
2H1
注：1、表中数据按λX= b 计算，H1为脚手架与主体结构边墙点的竖向间距，b为立杆横距。
2、当脚手架底步以上步距h及H1不同时，应以底步以上较大的h和较大的H1作为查表根据。
A
A1—内排或外排的单排立杆毛截面面积，A1= 2 ；
b1—立杆横向间距。
（2）脚手架单根立杆稳定的计算
单根立杆稳定应按下式计算：
N1
A1 +σm ≤KAKuf
式中 N1—内排或外排立杆计算截面的轴心压力；
h
—按λ1 = i 查表3-105获取；
h—脚手架底步或门洞处的步距；
i—内排或外立杆的回转半径；
σm—操作层处水平杆对立杆心传力产生的附加应力；施工荷载QK=2.0KN/m2时，取35N/mm2；QK= 3.0KN/m2时，取55mm2；非施工层σm =0。
4、脚手架的最大搭设高度
由地面搭起或挑架上的每段脚手架的最大搭设高度除按下式计算取得外，一般不宜超过50m。 H
Hmax≤ 1+ H
100
K1 Af-1.3（1.2NQ2+1.4NQ）
式中 Hmax= 1.2NQ1 ×h
H—脚手架的步距；
Af可由表3-5查取，其余符号同前。

表3-5 格构式压杆的 Af（kN）
立杆横距：
b（m）
H1
步距h（m）
1.20
1.35
1.50
1.80
2.00
1.05
2h
3h
4h
97.756
72.979
64.769
80.876
58.808
52.217
67.521
48.491
42.988
48.491
34.362
30.321
39.731
27.971
24.714
1.30
2h
3h
4h
92.899
76.511
69.705
76.511
62.159
56.465
63.641
51.264
46.388
45.447
36.357
32.808
37.345
29.783
26.743
1.55
2h
3h
4h
86.018
70.532
62.879
70.532
57.110
50.664
58.475
47.028
41.605
41.605
33.289
29.302
34.124
27.232
23.925

46.600

层间平网

建筑物 架体

密网
拉接杆

排谁沟

枕木 脚手架剖面图

上
下
架
排水明沟 梯
通